Фрикционные механизмы — Расчет

Во фрикционных предохранительных механизмах момент или сила трения должны быть больше нормального для данного звена момента или силы, но меньше разрушающего момента. Фрикционные механизмы не всегда надежны вследствие нестабильности коэффициента трения, зависящего от множества не учитываемых при расчете параметров, [c.491]

В результате проведенного расчета для партии подвергшихся регулировке фрикционных механизмов получим [c.178]

Фрикционные муфты. Эти муфты в основном применяют как предохранительные в механизмах поворота электрических кранов с червячными передачами. Они выполняются как с дисковым, так и конусным фрикционами. Конструкция и расчет такой муфты с конусным фрикционом рассмотрены на стр. 244. [c.58]

Фрикционные механизмы — Расчет 100— 103 . [c.498]

Книга посвящена расчету и конструированию механизмов, узлов и деталей приборов. Рассмотрены методы проектирования рычажных механизмов, кулачковых, фрикционных механизмов с цилиндрическими колесами эвольвентного и циклоидального зацеплений, планетарных механизмов, винтовых, зубчатых механизмов прерывистого вращательного движения, передач с гибкой связью. Значительное внимание уделено точности механизмов приборов, особенностям проявления трения. Изложены расчет и принципы конструирования направляющих вращательного и поступательного движения, муфт и ограничителей движения. [c.2]

Кинематический расчет фрикционных механизмов [c.94]

Особенности расчета конического фрикционного механизма. Конический фрикционный механизм применяют при передаче движения между пересекающимися валами (см. рис. 101, б). Обычно угол между осями ведущего и ведомого роликов Ф1 + Фа = Нормальная работа конической фрикционной передачи будет при условии, если вершины конусов образующих роликов находятся в одной точке О. [c.152]

Фрикционные храповые механизмы применяются при средних и больших угловых скоростях ведущего звена, так как в них за счет скольжения смягчаются толчки при включении и выключении ведомого звена. Расчет такого механизма рассмотрен в 20.4, а конструкция приведена на рис. 20.20. [c.250]

Силовой анализ зубчатых механизмов с параллельными осями аналогичен рассмотренному нами в предыдущем параграфе расчету фрикционной передачи. Однако в данном случае требуется, в дополнение к потерям на трение в подшипниках, учитывать еще [c.97]

В курсе теории механизмов и машин рассматривают главным образом первую группу, причем, увязывая с методами расчета, подразделяют эти механизмы по конструктивным признакам на рычажные, кулачковые, зубчатые, винтовые, с гибкими звеньями, фрикционные и др. [c.33]

Принципы классификации. Для удобства изучения механизмов и разработки общих методов проектирования и расчета их целесообразно классифицировать. Могут быть использованы разные признаки классификации по характеру движения — плоские и пространственные по видам кинематических пар — механизмы с низшими и высшими парами по назначению — механизмы приборов для контроля давлений, температуры, уровня ИТ. п. по принципу передачи усилий — механизмы трения и зацепления по конструктивному признаку — шарнирно-рычажные, кулачковые, фрикционные, зубчатые, червячные и т. д. по количеству звеньев — четырех-, шести- и многозвенные. В зависимости от задач, поставленных перед исследователем, пользуются той или иной классификацией, лучше всего удовлетворяющей решению этих задач. [c.14]

В случаях, когда стальная лента не обшита фрикционным материалом и непосредственно соприкасается с тормозным шкивом (в тормозах неответственных механизмов с ручным приводом), толщина ее с учетом износа назначается несколько большей, чем/ определенная расчетом. [c.183]

Выше были выведены критериальные уравнения, позволяющие определить температуру поверхности трения крановых тормозов всех типов, работающих в неодинаковых условиях, при любых изменениях параметров, влияющих на нагрев. Тепловой расчет тормозов начинается с определения установившейся температуры нагрева поверхности трения по одному из уравнений (1бб)—(172) в зависимости от типа тормоза (колодочный, ленточный, дисковый) и условий работы (нормальная работа, работа со шкивом, имеющим охлаждающие ребра, работа в кожухе). Вычисленное значение установившейся температуры поверхности трения может оказаться меньшим, равным или большим допускаемой температуры нагрева для данного фрикционного материала. В первых двух случаях дальнейшего расчета можно не вести, так как нагрев тормоза не представляет опасности для надежной работы (установившаяся температура при длительной работе кранового механизма в данном режиме работы не превышает допускаемой температуры). Если же установившаяся температура оказывается выше допускаемой, необходимо продолжить расчет. [c.659]

Качественное исследование даже для простейших систем показало, что могут быть такие реальные системы, для которых необходим поэтапный расчет. Во многих случаях достаточен более простой расчет переходного процесса лишь на интервале первого этапа. Излагаемая нами постановка задачи возникла в связи с исследованием динамических процессов в приводах вспомогательных механизмов тепловозов. Экспериментально установлено, что при включении вентилятора холодильника с помощью фрикционной муфты в системе привода начинается переходный процесс, сопровождаемый упругими колебаниями в соединительных валах, незатухающими на всем интервале переходного процесса. [c.23]

Перечисленными выше методами можно пользоваться лишь в тех случаях, когда внешние силы являются функциями положения механизма, а не скорости или времени. Вместе с тем необходимость более точных расчетов машинных агрегатов с электроприводом, фрикционными устройствами, ротационными машинами и др. требовала создания методов исследования движения машин под действием сил, зависящих от положения, скорости и времени. Сначала ставились и приближенно решались некоторые частные задачи движения электропривода [142], процесса включения фрикционных муфт [55] и др. [c.8]

На самом деле, конечно, ясно, что при отсутствии скольжения на фрикционных дисках, когда пара 1—2 представляет собой высшую пару типа к, как это было принято при расчете, механизм будет обладать одной степенью свободы, т. е. определенному повороту колеса 1 будет соответствовать определенный поворот колеса 2. [c.42]

В процессе стендовых испытаний пневмокамерных фрикционных муфт определяют коэффициент трения и степень износа фрикционных накладок в узлах реверсивного механизма. Срок службы фрикционных накладок определяют из расчета допустимого износа, отнесенного к годовому объему грунта, выработанного экскаватором с ковшом емкостью 0,5 м . Толщину фрикционных накладок измеряют после полной притирки их в работе. Температуру нагрева на поверхности фрикционных накладок измеряют после 60 мин работы муфт и после 40 мин остановки для охлаждения стенда перед следующим этапом работы. При испытании наблюдают за состоянием поверхностей трения фрикционных пар обеих муфт. На износ фрикционных накладок в основном [c.133]

Наибольшее внимание при разработке методов расчета деталей на износ необходимо уделить методам расчета типовых наиболее изнашиваемых узлов машин направляющих металлорежущих станков, зубчатых передач, подшипников скольжения и качения, кулачковых механизмов, фрикционных передач, уплотнений валов. По вопросам расчета указанных сочленений имеются фундаментальные разработки, которые достаточно подробно описаны в технической литературе и широко используются на практике. [c.397]

Предельные значения динамической рабочей нагрузки для механизма передвижения ограничиваются значением момента пробуксовки или юза приводных колес. Для механизма подъема эти значения динамической нагрузки ограничиваются средствами установленной электрозащиты, а для механизмов поворота -срабатыванием специальных предохранительных устройств, используемых в механизме (проскальзыванием фрикционного соединения, срезом предохранительных штифтов в муфте предельного момента и др.). Расчет по этому случаю ведут с уче- [c.97]

Процесс реверсирования складывается из торможения и разгона. Время разгона и торможения определяется на основе формул, приведенных в гл. IV первого раздела. На основе этих же формул определяют динамические нагрузки, возникающие в процессе реверсирования, на которых базируется расчет деталей механизма реверса. При использовании фрикционных муфт и большой частоте включения серьезное внимание должно быть уделено тепловому расчету. [c.226]

Ввиду возможности заедания фрикциона, имеющего место при эксплуатации, расчет механизма по второму расчетному случаю (по предельным нагрузкам) производим по предельному моменту двигателя [c.236]

Если при конструировании удельная работа трения оказывается меньше этой эмпирической величины или равняется ей, то предполагается, что использование тормоза будет удовлетворительным, как по нагреву, так и по износу. В действительности произведение ри или fpv не отражает фактического режима работы и загрузки механизма, не учитывает в должной мере свойств фрикционных материалов и поэтому не может служить характеристикой нагревания тормоза. Более правильным является проведение теплового расчета с учетом действительных условий использования механизма грузоподъемной машины. [c.206]

Рассмотрены вопросы проектирования, расчета и эксплуатации тормозных устройств, применяемых в подъемно-транспортных машинах различного типа, приведены описание их конструкций, результаты исследований тормозов и фрикционных материалов, а также методика определения необходимой величины тормозного момента для механизмов ПТМ, методика расчета механической части тормоза, методика выбора и сравнительный анализ приводов тормозных устройств. Даны рекомендации по уходу за тормозными устройствами и их регулировке. [c.2]

При вычислении средней мощности торможения надо иметь в виду, что в процессе торможения кранового механизма контактирование элементов фрикционной пары тормоза начинается при скорости, отличной от номинальной скорости рабочего движения. В механизмах передвижения и поворота скорость в начале контактирования элементов фрикционной пары тормоза только ниже номинальной в механизме подъема груза — ниже номинальной при подъеме груза и выше номинальной при опускании груза (см. гл. 1). Расчет, выполненный без учета отличия действительной частоты вращения от номинальной, в ряде случаев может привести к существенным ошибкам. В приведенной формуле — приведенная к тормозному валу маховая масса поступательно движущихся и вращающихся элементов механизма и груза [c.368]

Расчет фрикционных муфт. Расчет сцепных фрикционных му может быть различным. Для муфт, работающих в основном при статическом режиме, ограничиваются определением размеров трущихся поверхностей и нажимного механизма если же муфта работает большую часть времени при динамическом режиме и к тому же с большой частотой включений, необходима проверка на нагрев для машин с точно регламентированным во времени циклом работы строят зависимость = Р (/), характеризующую процесс работы муфты (см. в специальных курсах). Ниже даны расчеты размеров трущихся поверхностей и нажимных механизмов. Так как для трущихся поверхностей одного типа можно применить любой нажимной механизм (см. рис. 24.18) и наоборот, эти расчеты изложены раздельно. [c.414]

Эти муфты служат для защиты машины от перегрузки. Любая фрикционная муфта, отрегулированная на передачу предельного момента, выполняет функции предохранительной. Специальные предохранительные фрикционные муфты не имеют механизма управления, а силы нажатия в них обычно обеспечивают постоянно действующими пружинами. Расчет таких муфт аналогичен расчету фрикционных управляемых муфт. [c.374]

Используя прогон кабины вручную с первого этажа до верхнего, устанавливают предварительно положение кулачков аппарата соответственно остановкам кабины по этажам. Одновременно регулируют натяжение приводной фрикционной звездочки с таким расчетом, чтобы при нормальной работе не было скольжения аппарата при вращении его от вала лебедки. Для того, чтобы положение центрального этажного аппарата при вытягивании канатов при их скольжении по шкиву лебедки сохранялось и остановки кабины по этажам не изменялись, у центрального аппарата установлен корректирующий механизм, состоящий из магнита, у якоря которого на упоре укреплен стопорный винт. Против этого стопорного винта на диске, жестко посаженного на кулачковом валу цен- [c.475]

Основной вопрос теории трения — контакт поверхностей и их взаимодействие, обусловливающее образование поверхностных связей, их деформацию и разрушение, — сложен и мало изучен. Вместе с тем, установление причин возникновения связей и механизмов их трансформации является основой не только для расчета сил трения, но и для управления процессами создания антифрикционных и фрикционных материалов и эффективных смазочных сред. [c.94]

Кроме описанных дифференциальных и клиновых МСХ, были экспериментально исследованы несколько образцов роликовых МСХ. Были изучены причины буксования МСХ (см. подразд. 10). На основании этой части исследований даны рекомендации, касающиеся конструкции и технологии изготовления фрикционных МСХ, создана методика гидродинамического расчета. Для определения работоспособности вновь созданных фрикционных МСХ для ИВ весьма эффективна экспериментальная проверка заклинивания при ударном приложении внешней нагрузки удар наносится по ведомой детали МСХ в направлении, соответствующем заклиниванию МСХ. Механизм считается нормально работающим, если не обнаруживаются даже микроперемещения ведущей части относительно ведомой в направлении удара. Для регистрации перемещений рекомендуется использовать гибкую пластину, одним концом заделанную на ведомой детали МСХ, а другим опирающуюся на ведущую часть. На пластину наклеены тензорезисторы, включенные в обычную схему измерений. При изменении относительного положения деталей вследствие удара в пластине возникают напряжения изгиба, которые регистрируются осциллографом. На рис. 53 приведена типичная осциллограмма ударного заклинивания и расклинивания дифференциального МСХ. Участок ей осциллограммы соответствует положению МСХ до заклинивания. Участок Ьс характеризует процессы заклинивания, расклинивания и поворота ведущих элементов механизма под действием сил упругости в сторону, противоположную направлению момента, создаваемого ударной нагрузкой. Участок аЬ соответствует новому положению МСХ. Тангенциальные перемещения в контакте колодок и шкива в направлении момента, создаваемого ударной нагрузкой, отсутствуют. [c.98]

Положительным является и то, что благодаря фрикционному устройству тормозной режим возникает в момент зажима заготовки мгновенно. Ни одно специальное тормозное устройство не может обеспечить такое быстродействие. Однако необходимо учитывать, что в соответствии с настройкой фрикционного устройства звенья механизма при таком торможении испытывают нагрузку, большую, чем при пуске. Именно эту величину следует учитывать при расчете на прочность. [c.179]

MaujeM, предназначен для проверки и уточнения основных теоретических предпосылок расчета фрикционных механизмов (в том числе пневмокамерных муфт) изучения всех процессов, характеризующих условия эксплуатации муфт на экскаваторе проверки долговечности деталей фрикционных муфт (пневмокамер, накла док и др.) определения г-—j [c.131]

Методика расчета фрикционных механизмов. Исходными данными для расчета обычно являются крутящий момент Ма на ведомом валу, передаточное отношение и2, I или частоты вращения и для передачи с U = onst, диапазон регулирования D или частоты вращения Пгшах и для фрикционных вариаторов, расстояние А между осями валов. [c.149]

В учебном пособии изложены основы теории, расчета и конструирования точных механизмов. При этом рассмотрены структура, кинематика и динамика механизмов основы взаимозаменяемости, допуски и посадки, ошибки механизмов конструкция и расчет зубчатых, червячных, винтовых и фрикционных передач, планетарных, дифференциальных, волновых, кулачковых, рычажных, мальтийских, храповых, счетно-решающих и др. механизмов конструкция и расчет узлов и деталей механизмов и приборов — соединений, валов, осей, подшипников, нуфт, направляющих, корпусов, упругих и чувствительных элементов, отчетных устройств, успокоителей и регуляторов скорости. [c.2]

К первой группе относится метод проверки нагрева тормозов грузоподъемных и ряда других машин по эмпирической величине рь, где р —давление в кПсм и о — максимальная скорость поверхности трения в м/сек, при которой начинается торможение. Этот метод основывается на том, что работа трения между трущимися поверхностями ограничивается некоторой эмпирической величиной. Если эта работа оказывается меньше или равной нормированной величине pv, то предполагается, что использование тормоза будет удовлетворительным как по нагреву, так и по износу. Произведение pv ие учитывает важных для процесса нагрева конструктивных и эксплуатационных факторов, как-то величины моментов инерции движущихся масс, частоты торможений, условий теплоотдачи, физических свойств элементов трущейся пары, т. е. это произведение не отражает режима работы и загрузки тормозного устройства и не может служить характеристикой, определяющей степень нагрева тормоза. Рекомендуемые значения рп были определены практикой эксплуатации тормозов и относились к определенным условиям работы, конструкциям тормозов и фрикционным материалам. С точки зрения физического смысла рекомендованной величины более правильно брать не произведение рп, а произведение ррп, в некоторой части отражающее свойства фрикционного материала. Но и эта величина не может дать надежных результатов, так как в ней также не учтены действительная загрузка и условия работы механизма. Проверка тормоза по ру или рру не может быть использована даже для ориентировочных расчетов, так как она не определяет температуру поверхности трения, а позволяет судить о степени ее нагрева только для некоторых конкретных условий работы, при которых происходило определение нормативных данных. [c.592]

Согласно расчетам по формулам (62) — (63) и результатам испытания машин с механическим приводом получено, что мощность, затрачиваемая на буксование во фрикционах за время цикла равна приблизительно 25—30% номинальной мощности двигателя. Из этого количества около 75% затрачивается во время контрвключения, что является причиной увеличения (до 10% при лопате и до 5% при драглайне) расхода топлива. Для снижения загрузки двигателя целесообразно на экскаваторах устанавливать тормоз поворота [5]. При этом гидротрансформатор работает без нагрузки на участках а, б и в (см. рис. 71). Фрикционы реверсивного механизма используются только в процессе разгона. Работа буксования в них уменьшается в 3—4 раза, работа буксования в тормозе поворота при гидротрансформаторе больше в 1,2—1,3 раза по сравнению с работой при механическом приводе. [c.129]

А. К. Погосяном в работе [107 ] приведена сводка данных по расчетным моделям фрикционного переноса, а О. В. Холодило вым [132] проведено экспериментальное исследование переноса в металлополимерных парах трения, причем основное внимание уделено проверке роли энергетических факторов (когезионной энергии полимера) в механизме фрикционного переноса. Весьма плодотворным является подход, основанный на доминирующей роли адгезионного фактора в трении полимеров, разработанный в работах В. А. Белого, А. И. Сви-риденка, В. А. Смуругова и В. Г. Савкина [27 ]. В этих работах сделана попытка перейти к количественному описанию адгезионного взаимодействия на основе расчета электромагнитного взаимодействия по спектрам поглощения контактирующих полимеров, представленным линейно-кусочными функциями. [c.44]

В теории Герца контактное трение не учитывается. Для повышения точности расчетов на контактную прочность необходимо учитывать совместное действие нормальных и касательных сил на контакте. Расчеты с учетом сил трения на контакте актуальны для повышения эксплуатационных характеристик подшипников качения, фрикционных и зубчатых передач, кулачковых механизмов и т.п. Наиболее значительным среди теоретических исследований является решение контактной задачи, выполненное М. В. Коровчинским [11] применительно к эллиптической площадке контакта, на которой одновременно действуют нормальные силы, распределенные по эллипсоидному закону, и касательные [c.175]

Обычно при расчетах за частоту вращения принимают номинальную частоту вращения тормозного вала, соответствующую установившейся номинальной скорости движения груза. Для тормозов с электромагнитным приводом, особенно при короткоходовых электромагнитах переменного тока, обеспечивающих быстрое срабатывание тормоза, это значение близко к действительному. Однако при применении тормозов с приводом от электрогидравлического или электромеханического толкателя, имеющего значительное время срабатывания (т. е. время с момента отключения приводного двигателя механизма до момента начала контактирования элементов фрикционной пары тормозов), такое допущение может привести к существенным ошибкам при определении времени торможения или определении фактической работы торможения при тепловых расчетах. [c.15]

При расчете будем учитывать моменты привода (Л1дв), сопротивления в подающем механизме (Л1,-р=3,75 Н-м) и фрикционной муфте (Л1с = 20,9 Н-м). Число ходов пресса 800 в минуту. [c.61]

Ниже с учетом нагрузки, действующей на кулачки в процессе их работы, рассмотри.м метод расчета кулачков на измос, основываясь на современных представлениях о механизме изнашивания поверхностей твердых тел при внешнем трении. Так как изнашивание является результатом взаимодействия поверхностей деталей при внешнем тренин, рассмотрим силовые фрикционные вза- [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...