Фрикционные свойства материалов

ФРИКЦИОННЫЕ СВОЙСТВА МАТЕРИАЛОВ [c.213]

В ИМАШ АН СССР определены показатели по износостойкости поверхностей с армирующими дорожками, полученными при разных технологических режимах лазерной закалки. Выявлено влияние на износ ориентации дорожек и расстояния между ними. Составлена методика расчета износостойкости втулок в безразмерных параметрах, позволяющая учесть влияние на износ абсолютных размеров втулки, скорости движения поршня, упругости колец, индикаторной диаграммы, механических и фрикционных свойств материалов. [c.23]

Рис. 3.24. Влияние номинальной площади на фрикционные свойства материалов 6КХ-(Б (/) и ФК-16Л (2) в паре с серым чугуном

В процессе нестационарного трения при включении тормозов и муфт сцепления все параметры процесса непрерывно изменяются во времени. Данное изменение обусловлено не только функциональным назначением этих узлов (гашение кинетической энергии движущихся масс для тормоза и изменение скоростей для муфты), но и изменением фрикционных свойств материалов пары и нагрузки в процессе трения. Как показано в работах [15,19. 37, 39, 51, 54 и др. ], изменение фрикционных и износных характеристик, происходящих в процессе однократной и многоцикловой работы этих узлов, может достигать 300—400 % по отношению к исходным. [c.298]

Температурные зависимости коэффициента трения являются одним из основных показателей при выборе материала для сопряжений, работающих с трением в условиях высоких температур и агрессивных сред. В связи с этим были проведены исследования трения в вакууме и на воздухе в широком диапазоне температур (от комнатной до 1500° С) корундовых керамик, являющихся перспективными конструкционными материалами для работы в экстремальных условиях. Исследование горячей твердости испытанных керамик предпринято с целью установления возможной корреляции между изменениями прочностных и фрикционных свойств материалов в зависимости от температуры. [c.49]

Скорость относительного скольжения, как известно, влияет на износ через температуру трения, а самостоятельное ее влияние на износ обусловливается тем, что скорость микродеформаций на контакте прямо связана со скоростью скольжения. Так, скорость деформации полимеров примерно по логарифмическому закону влияет на их упруго-прочностные и фрикционные свойства, которые в свою очередь определяют износ. При изменении скорости относительного скольжения, как и при изменении температуры, при переходах от высокоэластического состояния в стеклообразное и обратно у полимеров резко изменяются механические свойства и соответственно их износостойкость. Таким образом, в случае упругого контакта величина износа и характер его зависимости от внешних факторов определяются упруго-прочностными и фрикционными свойствами материалов с учетом температурно-временных зависимостей этих свойств. [c.9]

Существующие экспериментальные методы позволяют измерить лишь средние температуры поверхности трения и принципиально непригодны для изучения температурных полей, возникающих в области единичных пятен контакта. В связи с этим развит ряд теоретических методик оценки температур в локальных участках поверхности трения. Так, в работе [14] и в последующих развивающих ее работах, например [15], предлагается система уравнений тепловой динамики трения, наиболее полно учитывающая реальные параметры трибосистемы и режимы трения, теплофизические и фрикционные свойства материалов. [c.148]

Температура, развивающаяся в зоне контакта, зависит от теплофизических и фрикционных свойств материалов вала и манжеты (рис. 22, г), конструктивных особенностей узла машины, например от степени погружения вала с манжетой в масло (рис. 22, д), свойств герметизируемой жидкости (рис. 22, в), ее температуры и давления (рис. 22, б), а также от расхода через герметизируемую полость (рис. 22, а) и других факторов. [c.50]

В свете этого совершенно необходимым является изучение влияния температуры на фрикционные свойства материалов пар трения. [c.336]

Скачкообразный процесс изменения усилия трения распадается на два периода на период состояния покоя трущихся поверхностей и на период их относительного движения. Продолжительность первого периода обусловливается условиями работы и фрикционными свойствами материалов при статическом нагружении. Продолжительность второго периода зависит также от условий работы пара и от изменения силы трения в пределах колебания скорости относительного движения трущихся поверхностей. Фрикционные свойства материалов являются одной из основных причин, вызывающих колебательные перемещения трущихся тел. [c.20]

Надо отметить, что в природе не существует хороших или плохих материалов пар трения фрикционные свойства материалов зависят от тех условий, в которых они работают. Для каждой [c.177]

Как показывают теоретические и экспериментальные исследования, на величину и характер изменения фрикционных свойств материалов существенное влияние оказывает температура на фрикционном контакте. Эта температура влияет на механические и теплофизические свойства материалов, на интенсивность процессов физико-химической механики, протекающих на фрикционном контакте, таких как окисление, восстановление, разложение связующего, выгорание отдельных компонентов и структурные превращения. Адгезионные свойства также сильно зависят от температуры. Температура является интегральным фактором, отражающим влияние удельной мощности трения (интенсивности теплового потока на номинальном фрикционном контакте), т.е. совместного влияния давления, скорости скольжения и коэффициента трения, [c.274]

Повышение v в общем случае проявляется в изменении f вследствие изменения реологических свойств материалов в зоне трения и фрикционного разогрева, а последний влияет на [, так как меняются соотношение между адсорбционными и десорбционными процессами и твердость. [c.125]

Графит и графитные материалы обладают хорошей теплопроводностью и обеспечивают стабильные фрикционные свойства. Однако при превышении некоторого определенного для данных условий критического давления коэффициент трения и скорость изнашивания возрастают из-за разрушения углеграфитового материала й пара становится неработоспособной 1176]. [c.252]

Структура полимерных материалов и поведение тонких поверхностных слоев, в которых уже при формировании происходит ограничение подвижности молекулярных цепей и разрыхление упаковки макромолекул, оказывает решающее влияние на фрикционные свойства и износостойкость этих пар трения. [c.265]

Очевидно, ни один из металлов в чистом виде не годится в качестве материала для электрических контактов. Разработанные для контактов сплавы, такие, как серебро — медь, серебро — кадмий и др., имеют по сравнению с металлами повышенную прочность и твердость, поверхность их не тускнеет, но их электро- и теплопроводность значительно ниже. Для получения требуемых характеристик контактов в сильноточных цепях разрабатываются композиционные материалы, которые сочетают высокую электро- и теплопроводность с высокими температурами плавления и кипения, или обладают ни.зкой смачиваемостью и низкими фрикционными свойствами, и т д. Свойства типичных композиционных материа- [c.418]

Вследствие некоторого ухудшения отвода тепла с поверхности трения (особенно при многодисковых тормозах) на поверхности дисков возникают более высокие температуры, что в ряде случаев требует применения специальных фрикционных материалов, выдерживающих высокие нагревы без снижения фрикционных свойств. Так, в авиационных тормозах находят применение металлокерамические материалы. В автотранспорте для снижения степени нагрева иногда применяют охлаждение тормоза, используя с этой целью жидкость из системы охлаждения двигателя, поступающую по трубопроводам в специальные полости в диске или в корпусе тормоза. Жидкостное охлаждение тормозов позволяет резко снизить температуру нагрева, но требует увеличения [c.223]

Для обеспечения малых габаритных размеров и меньшей мощности привода тормозов с одновременным получением больших величин тормозного момента используются специальные материалы, обладающие повышенными фрикционными качествами. Надежная работа тормозного устройства машины определяется в основном качеством фрикционных материалов, т. е. их способностью сохранять фрикционные свойства при изменении внешних факторов. [c.525]

Большинство изготовляемых химической промышленностью фрикционных материалов имеет в своем составе асбест, обладающий высокими фрикционными свойствами и хорошо сопротивляющийся изнашиванию. Асбофрикционные материалы по способу изготовления подразделяются на тканые, формованные, прессованные и вальцованные. [c.527]

Необходимо отметить, что применение Ретинакса в тормозных устройствах других машин при легких и средних условиях работы не выявило достаточна высокого его преимущества перед другими типами асбофрикционных материалов. Высокие фрикционные свойства материала Ретинакс выявляются особенно ярко при тяжелых и весьма тяжелых условиях работы тормоза. [c.537]

Большое распространение в тяжелонагруженных тормозных устройствах получили металлокерамические и минералокерамические фрикционные материалы. В США эти фрикционные материалы ставятся на тормоза самолетов, тракторов, танков, фрикционных прессов, строительно-дорожных и подъемно-транспортных машин и т. д. Столь широкое применение этих материалов объясняется их высокой износоустойчивостью и стабильностью коэффициента трения по сравнению с асбофрикционными материалами. Металлокерамические материалы могут быть самого различного состава и соответственно иметь различные фрикционные свойства. По основному компоненту они разделяются на две группы материалы на медной основе и материалы на железной основе. [c.539]

Из асбофрикционных материалов для работы в масляной ванне пригодны фрикционные материалы на органическом комбинированном или смоляном связующем. Эти материалы не изменяют своих физико-механических и фрикционных свойств от длительного пребывания в масле. У фрикционных материалов на каучуковом связующем при работе в масле с течением времени значительно снижаются механическая прочность и коэффициент трения. Поэтому их нельзя рекомендовать для использования в таких условиях. Диски контртела для асбофрикционных материалов изготовляют из чугуна или из стали с твердостью поверхности трения НВ > 200. [c.544]

Исследованием свойств фрикционных материалов в различных условиях использования занималось большое количество исследователей, однако вследствие большого разнообразия состава накладок, различия в технологии их изготовления и в диапазоне изменения различных факторов, влияющих на фрикционные свойства, а также различия в принятой исследователями методике испытаний до сих пор не установлены общие закономерности изменения коэффициента трения и износоустойчивости фрикционных материалов. Задача изучения свойств фрикционной пары и подбора фрикционных материалов для определенных условий работы осложняется тем обстоятельством, что коэффициент трения и износоустойчивость пары являются комплексной характеристикой, зависящей от свойств обоих трущихся тел, от режима работы и конструкции тормозного узла. Одна и та же пара трения при использовании ее в различных машинах и различных условиях будет иметь различные значения коэффициента трения и износо-546 [c.546]

При трении материалов на каучуковом связующем (бКХ-1 6КФ-14 6КФ-31,6КФ-32 и 7КФ-31), начиная с 250° С, наблюдается интенсивное выгорание связующего. Пластмасса К-217-57 на смоляном связующем более термостойка и выдерживает нагрев до 350° С. Материал бКФ-14 при выгорании дает устойчивый коэффициент трения, равный 0,6. В накладках 6КФ-32 нагрев до 150° С не вызывает существенного изменения фрикционных свойств. Нагрев до 160—200° С может вызвать резкое снижение коэффициента трения, не восстанавливающегося при последующих торможениях и остывании тормозного устройства. Но может быть и так, что при остывании накладки значение коэффициента трения восстанавливается, но при последующих торможениях снижение коэффициента трения начинается при температуре 170—190° С. [c.557]

Эта схематизация удовлетворительно отражает фрикционные свойства некоторых материалов в ограниченном диапазоне скоростей скольжения v. [c.13]

Теплопроводность Я, температуропроводность а и теплоемкость металлоплакирующих смазок имеют важное значение как при расчете технологической аппаратуры и процессор их производства, так и при использовании смазок в узлах трения. Согласно теории контактного теплообмена тепловая проводимость фрикционной зоны сопряжения деталей определяется суммой проводимостей межконтактной смазочной среды ас и металлических контактных мостиков а , которые зависят от теплофизических свойств материалов и микрогеометрии поверхностей трения. Введение порошкообразных металлов с хорошей тепловой проводимостью в контактную зону и заполнение ими (а в случае оплавления — жидким металлом) пространства между выступами шероховатостей приведет к увеличению как а , так и Кроме того, повышение температуропроводности увеличивает скорость эвакуации тепла из перегретых зон, возникающих при тяжелых режимах трения. В этом плане целесообразно использовать металлические порошки легкоплавких эвтектических сплавов. Как показали результаты экспериментов, на установке ОТС-3, предназначенной 70 [c.70]

Фрикционные свойства материалов характеризуются сопротивлением их относительному пере ещению и изнашиванию, определяемым по ириведеиным далее показателям (определения но ГОСТ 23.002—78 с некоторыми дополнениями). [c.213]

Наиболее полно методический подход к рациональному циклу последовательных испытаний (в особенности к этапу модельных испытаний) изложен в сборниках трудов лаборатории исследования фрикционных свойств материалов ИЛ1АШ (авторы Э. Д. Браун, А. В. Чичинадзе, Е. В. Зиновьев, А. Г. Гинзбург, 3. В. Игнатьева, В. Н. Федоееев, А. К. Дедков и др.), посвященных разработке, развитию и практическому применению задач тепловой динамики и моделирования трения и износа фрикционных пар [8, 12, 21, 23, 29, 32—34 и др. ]. [c.188]

На основе рассмотрения динамики процесса торможения и включения муфты с учетом изменения фрикционных свойств материалов в функции температуры на фрикционном контакте эти процессы были описаны с помощью системы уравнений ТДТИ [42—44, [c.299]

Исследование закономерностей трения в вакууме привело к пониманию того, что при данной совокупности конкретных условий на процессы трения и схватывания заметное влияние оказывают не только степень разрежения, но и такие факторы, как состав остаточных газов, концентрация активных составляющих, кинетика взаимодействия газов с поверхностью трения [4, 5]. Поэтому при исследовании влияния вакуума на фрикционные свойства материалов перспективны непрерывные масс-спектрометри- [c.27]

Исследование фрикционных свойств материалов и природы физико-химических явлений, протекающих на поверхности раздела тел в условиях сухого трения, является актуальной задачей не только в связи с решением проблемы повышения надежности и долговечности машин, но и в связи с решением ряда технологических задач обработки и соединения металлов, в частности при осуществлении некоторых способов сварки в твердой фазе (термокомпрессионная, клинопрессовая, экструзионная, трением, сдвигом). Общность методических экспериментальных и теоретических подходов к решению этих задач обусловлена тем фактом, что особенности проявления динамики трения и износа, а также кинетики процессов схватывания и соединения материалов в твердой фазе в существенной степени определяются кинетикой развития микро- [c.99]

Между коэффициентом трения и показателем степени при нагрузке существует обратная корреляционная связь 27], которая обусловлена тем, что характеристики процесса трения и усталостные свойства материалов (например, полимеров) связаны с их молекулярной структурой. Из уравнения (1) также следует, что для материалов с одинаковой прочностью Gq интенсивность износа увеличивается с повышением модуля Юнга (Е), а для материалов с одинаковым разрывным удлинением 8о интенсивность износа уменьшается с повышением модуля упругости. Падаюп1,ий характер кривой зависимости износа от модуля упругости свойствен хрупким материалам [38], возрастаюп1,ий характер кривой зависимости наблюдается для протекторных резин с различной степенью вулканизации [16]. Эта зависимость, как и связь износа с фрикционными свойствами материалов (например, коэффициентом трения), не строго однозначна, поскольку упругие свойства материалов оказывают определенное влияние на коэффициент трения и развитие процесса усталости. Поэтому принципиально неверно связывать износостойкость материалов только с их упругими характеристиками. [c.8]

Известно, что температура суш,ественно влияет на процесс износа. Это обусловлено как изменением упругопрочностных и фрикционных свойств материалов, так и усилением термоокислительных процессов при повышении температуры. Однако термоокислительные процессы являются частью усталостных процессов, приводяш,их к [c.8]

Анализ уравнения (2) показывает, что на интенсивность износа влияет безразмерный параметр pjH пред-ставляюп ий собой отношение контурного удельного давления к твердости материала. Характер этого влияния в упрош енном виде аналитически может быть выражен степенной функцией pjHY, где а в зависимости от величин и V может принимать значения 1,5—2. Это хорошо подтверждается имеющимися экспериментальными данными [18, 27]. Фрикционные свойства материалов в соотношении (2) характеризуются удельной адгезией т, которая связана с коэффициентом трения / [24] [c.10]

С развитием триботехнического материаловедения возник ряд новых проблем анализа структуры и свойств поверхностей, прогнозирования их эксплуатационных характеристик. С одной стороны, многие методы поверхностной обработки затрагивают слои микронной и субмикронной толщины. Все более широкое распространение получают такие методы воздействия, которые приводят к формированию метастабильных, неравновесных структур, непригодных для исследования стандартными методами и методиками. Достаточно упомянуть метастабильные растворы и фазовые выделения при ионной имплантации, сервовитную пленку, возникающую при избирательном переносе, специфические по структуре слои, возникающие при реализации эффекта аномально низкого трения, столбчатую структуру ионно-плазменных покрытий и т. д. С другой стороны, в последние годы открыты новые физические явления, протекающие вблизи межфазных границ раздела и влияющие на фрикционные свойства материалов. Двумерная поверхностная диффузия характеризуется небольшой энергией активации и в определенных условиях существенно влияет на формирование поверхностной топографии, схватывание, распространение смазочной среды. Поверхностная сегрегация может радикальным образом изменить адгезионные и адсорбционные характеристики контактирующих материалов. Известно [12], что в сплаве медь — алюминий однопроцентной добавки А1 достаточно для того, чтобы при незначительном нагреве ( 200" С) произошла сегрегация алюминия к поверхности. В результате наружный слой сплава состоит исключительно из атомов алюминия. Сегрегация бора к межзеренным границам борсодержащих сталей, происходящая при неправильно выбранных режимах термообработки, вызывает резкое охрупчивание материала. Поверхностная сегрегация атомов свинца рассматривается как причина хорошей обрабатываемости свинцовистых сталей. [c.159]

Все большее распространение находят композитные самосма-зывающиеся материалы, в которых в качестве связующих используются различные полимеры (как термопластичные, так и термореактивные), а наполнителями являются сухие смазки, обеспечивающие необходимые фрикционные свойства. [c.251]

Структурная приспособляемость материалов. При оценке возможностей материала обеспечить необходимые антифрикционные и фрикционные свойства при высокой износостойкости следует в едином комплексе рассматривать все основные, процессы, -происходящие в зоне контакта поверхностей. С этих позиций интересен методический подход проф. Б. И. Костецкого и его сотрудников, которые рассматривают явление так называемой структурной приспособляемости материалов при трении, считая его универсальным и характерным для всех видов изнашивания [128, 1411. Это явление связано с закономерным изменением структуры и свойств поверхностных слоев в энергетически выгодном для данных условий направлении, что приводит к устойчивому динамическому состоянию износостойкости и антифрикционности (или фрикционности) материала. [c.265]

В большинстве конструкций тормозов находит применение сухое трение фрикционных материалов по металлу, и только в некоторых конструкциях осевых тормозов необходима смазка трущихся поверхностей. Условия работы тормозных устройств различных машин весьма разнообразны как по режиму работы, так и по величинам скоростей скольжения, давлений и температур. В некоторых наиболее легких условиях работы до сих пор еще находят применение в качестве фрикционного материала колодки из дерева несмолистых пород. В качестве рабочей поверхности используют обычно торец дерева. Эти колодки обеспечивают достаточно высокий коэффициент трения, но имеют весьма низкую теплостойкость. При высоких температурах, развивающихся при трении, трущаяся поверхность таких колодок обугливается, что приводит к резкому изменению коэффициента трения. В целях предотвращения обугливания дерево рекомендуется пропитывать под высоким давлением сернокислым или фосфорнокислым аммонием. К недостаткам деревянных колодок относятся, кроме того, неравномерность изнашивания торцов вследствие неодинаковой плотности слоев дерева, а также большая гигроскопичность деревянных колодок и их способность коробиться и растрескиваться. Однако благодаря дешевизне этого материала, а также простоте изготовления деревянные колодки находят еще довольно широкое применение (например, в тормозах трамваев, подвесных канатных дорог и фуникулеров и т. п.). В ряде случаев в качестве фрикционного материала применяется текстолит, удовлетворительно работающий при температурах до 100° С. При нагреве сверх 120° С вследствие неравномерного выгорания пропитки и образования быстроизнашиваемых вздутий текстолитовые накладки быстро портятся. В настоящее время отечественная химическая промышленность выпускает большое количество разнообразных фрикционных материалов, весьма сложных по своему составу, обладающих различными фрикционными свойствами и предназначенных для различных условий применения. [c.526]

При различных условиях работы вальцованная лента имеет устойчивый и высокий коэффициент трения, величина которого изменяется в пределах 0,42—0,53. Износ ее значительно ниже, чем остальных фрикционных материалов при одинаковых условиях работы, а большая жесткость ее по сравнению с жесткостью тормозной асбестовой ленты позволяет осуществлять работу тормоза с меньшими отходами колодок от шкива, способствуя, таким образом, уменьшению динамических нагрузок в процессе замыкания тормоза, а также снижению габаритов и мощности тормозного привода. Состав вальцованных накладок 6КВ-10 следующий коротковолокнистый асбест — 28% наполнители—железный сурик и окись цинка — 50% связующее — каучук СКВ — 20% мягчитель — полидиен — 2%. Эксплуатация вальцованной ленты позволила установить, что ее фрикционные свойства почти не зависят от случайного попадания смазки, так как этот материал обладает незначительной способностью впитывать воду и минеральные масла. Согласно ТУ, вальцованная лента должна иметь коэффициент трения не менее 0,37 набухание за 14 ч выдержки в жидкости не должно превышать при выдержке в воде 4%, в масле — 6%, износ при испытании по стандартной методике при давлении 2,7 кПсм и скорости скольжения 7—7,5 м/сек за 2 ч работы не должен превышать 0,2 мм, [c.533]

Коэффициент трения накладок, уже обгоревших в процессе работы, значительно выше, чем у нового сырого материала. Поэтому, чтобы получить с первых же торможений высокое значение коэффициента трения, следует провести термообработку материала Ретинакс , заключающуюся в нагревании поверхности трения материала до 400—420° С (т. е. до начала выгорания легких составляющих фенолформальдегидной смолы) без свободного доступа окисляющей среды (например, в песке) до прекращения обильного дымовыделения [193]. Хотя Ретинакс при нагреве выше 450° С и не сгорает, но интенсивность его изнашивания резко возрастает. И все же в тормозных узлах с температурой 1000, 600 и 400° С износостойкость колодок из материала Ретинакс выше, чем износостойкость других видов фрикционных материалов, соответственно в 3, 6 и 10 раз. Прирабатываемость колодок из Ретинакса несколько затруднена вследствие его высокой износоустойчивости и изменения фрикционных свойств неработавшего материала под действием температуры (в связи с падением коэффициента трения). Поэтому в случаях применения указанного материала необходимо добиваться возможно более полного прилегания колодок к тормозному шкиву, протачивая для этого шкив и колодки. Для получения оптимальной прира-батываемости пары трения и получения максимальных начальных значений коэффициента трения рекомендуется [181] наносить на поверхность трения металлического элемента пары мягкий теплопроводный слой. В настоящее время исследовательские работы по изучению свойств Ретинакса широко ведутся в различных областях машиностроения и диапазон тормозных устройств с использованием этого материала непрерывно расширяется. Широкая экспериментальная проверка Ретинакса на тормозах шагающих экскаваторов, где температура нагрева достигает 360° С при давлении 7—12 кПсм и где за одно торможение выделяется до 660 ккал (работа торможения примерно равна 2,6-10 кГм), показала значительное преимущество его перед другими существующими типами фрикционных материалов как по износоустойчивости, так и по стабильности величины коэффициента трения. Поверхности трения шкивов тормозных устройств в процессе работы полировались без заметных царапин или задиров. Срок службы тормозных накладок из Ретинакса оказался в 10—13 раз выше, чем из других материалов. Хорошую работоспособность Ретинакс показал также в тормозах буровых лебедок [194], где температура достигает 600° С при давлении р = 6ч-10 кГ/см . В этих тормозах износостойкость материала Ретинакс оказалась в 6—7 раз выше, чем у асбокаучукового материала 6КХ-1. Срок службы материала Ретинакс в тормозах грузовых автомобилей оказался в 4—7 раз выше, чем у других асбофрикционных композиций. Проведенные лабораторные испытания Ретинакса в муфтах и тормозах кузнечно-прессового оборудования [192] (при р = 10ч-13 кГ/см 5.% [c.536]

Вкрапление в состав металлокерамики твердых минералокерамических частиц [197] увеличивает коэффициент трения, но несколько повышает износ металлического элемента пары. Количество и состав керамических частиц обусловливают фрикционные свойства материала. Достаточно высокая механическая прочность и постоянство фрикционных свойств в диапазоне рабочих температур приводят ко все более широкому использованию таких материалов, менее подверженных термической усталости, чем обычные металлокерамики. Износостойкость их в 3—10 раз выше, чем материалов на асбестовой основе. Металлокерамические и минералокерамические материалы обладают меньшим изменением фрикционных свойств и износоустойчивости, чем асбофрикцион-ные материалы на органическом связующем. Так, на фиг. 321 показано изменение коэффициента трения и износа металлокерамического материала (кривая 1) и асбофрикционного материала с органическим связующим (кривая 2) в зависимости от изменения температуры для одинаковых условий работы [184]. Металлокерамические материалы допускают давления до 28 кПсм вместо 1,5—8 кПсм , принимаемых для асбофрикционных материалов. [c.542]

Металлическими элементами трущейся пары, сочетающими хорошие фрикционные свойства с высокой теплопроводностью и достаточной механической прочностью, являются хромистые бронзы типа Бр.Х0,8. В отношении износоустойчивости эта бронза в паре с материалом Ретинакс несколько уступает паре Ретинакс — ЧНМХ [190]. Однако вследствие более высокой теплопроводности бронзы (превышающей теплопроводность чугуна в 5 раз) температуры на поверхности трения оказываются более низкими и кривая и.зменения тормозного момента в процессе торможения не имеет характерного пикового возрастания к концу торможения, как это наблюдается при трении пара Ретинакс —ЧНМХ, что способствует увеличению плавности торможения. Максимальное значение коэффициента трения материала Ретинкс ФК-16Л по этой бронзе при температуре около 400° С было равно 0,45, а минимальное значение — 0,2. Для металлокерамики ФМК-8 соответственные значения коэффициента трения были 0,6 и 0,25. Поверхность трения бронзы после многократных торможений в паре с материалом Ретинакс покрывается /580 [c.580]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...