Цилиндр течение его

Формулы, определяющие теплоотдачу пластины, могут быть использованы также для расчета теплоотдачи при внешнем продольном омывании одиночного цилиндра, если его диаметр существенно больше толщины пограничного слоя. Более глубоко с теорией теплообмена при турбулентном течении в пограничном слое можно ознакомиться с помощью специальной литературы [Л. 47, 90, 92, 109, 192, 202]. [c.199]

Если допустить, что жидкость абсолютно несжимаема, то тогда ее возмущение вблизи крана в момент его открытия должно мгновенно передаться всей массе жидкости, заполняющей цилиндр и его трубопровод. Однако незначительная сжимаемость капельных жидкостей приводит к тому, что после начала поворота крана передача возмущения будет происходить в течение некоторого, правда весьма малого, времени. [c.205]

После беспрерывной работы двигателя в течение 1 часа проверяют давление сжатия по всем цилиндрам, регулируют его н доводят до нормы. [c.413]

При запуске двигателя пусковой механизм до момента появления первых вспышек в рабочем цилиндре должен затратить энергию на преодоление работ следующих сил сопротивления трения, включающую работу на привод вспомогательных механизмов (вентилятора, водяной помпы, динамо, масляного и топливного насосов), а также насосные и вентиляционные потери тангенциальных сил инерции вращающихся масс при разгоне двигателя сжатия воздуха в течение одного или двух оборотов двигателя. Кроме того, энергия пускового механизма затрачивается на отрицательную работу при ходах сжатия и расширения за счёт теплоотдачи и утечки газов. Величина пускового момента, который должен развивать пусковой механизм, зависит от числа цилиндров двигателя, его литража, степени сжатия и вязкости масла. [c.330]

Возникновение циркуляции влечет за собой эффект Магнуса, т.е. появление поперечной силы. Пусть скорость потока вдали от цилиндра равна г> тогда наибольшая скорость жидкости на окружности цилиндра при его обтекании обычным потенциальным потоком равна 2v. Если к потенциальному течению присоединяется еще циркуляционное течение со скоростью 2v, то тогда на одной стороне цилиндра скорость будет равна нулю, а на другой 4v. Опыты с вращающимися цилиндрами показали, что максимальный эффект Магнуса получается в том случае, когда окружная скорость цилиндра и равна круглым числом Av. Развитие течения около цилиндра, вращающегося с окружной скоростью и = 4г>, показано на рис. 108. [c.194]

Приведение стенки в движение в сторону течения. Наиболее простой способ предупреждения отрыва пограничного слоя заключается, очевидно, в том, чтобы вообще устранить образование пограничного слоя. Так как пограничный слой образуется вследствие разности между скоростью внешнего течения и скоростью стенки, то для того, чтобы он не образовался, достаточно уничтожить эту разность скоростей. Этого можно достичь, если перемещать обтекаемую стенку вместе с течением. Легче всего осуществить такую подвижную стенку для случая круглого цилиндра. Для этого достаточно расположить цилиндр поперек течения и вращать его. На рис. 14.2 изображена картина течения около вращающегося цилиндра. На его верхней стороне, [c.353]

Топливо после поступления его в цилиндр двигателя воспламеняется через некоторый промежуток времени, в течение которого оно претерпевает ряд физико-химических изменений. Период времени с момента поступления первых капель топлива в рабочий цилиндр до его загорания называется периодом задержки воспламенения или периодом индукции. [c.204]

После одного года эксплуатации пресса с двумя заваренными боковыми цилиндрами в главном цилиндре на его купольной части стали появляться капельки рабочей жидкости, просачивающиеся через стенку толщиной 400 мм. С течением времени [c.59]

Маховик. Для накопления энергии в течение рабочего хода, вращения коленчатого вала во время вспомогательных тактов, уменьшения неравномерности вращения вала, сглаживания момента перехода деталей кривошипношатунного механизма через мертвые точки, облегчения пуска двигателя и трогания автомобиля с места служит маховик. При пуске двигателя в цилиндрах происходит воспламенение рабочей смеси, и маховик обеспечивает вращение коленчатого вала от конца рабочего хода в одном цилиндре до его начала в следующем в соответствии с порядком работы цилиндров двигателя. [c.52]

Следует ожидать, что существование таких периодических волн возможно (хотя они не обязаны быть точно синусоидальными и хотя их скорость с не обязана точно удовлетворять соотношению (43)) но следующей причине. Предположим, что большое цилиндрическое препятствие движется в горизонтальном положении в глубокой воде со скоростью Г, направленной перпендикулярно его оси. Тогда оно должно испытывать волновое сопротивление, даже если линейное исследование этого сопротивления (разд. 3.9) не является точным. Таким образом, мы ожидаем, что энергию уносят гравитационные волны позади цилиндра. С другой стороны, относительно цилиндра течение должно быть стационарным, иметь скорость V и обтекать покоящееся препятствие все гребни волн в нем должны быть неподвижны. Следовательно, эти гребни должны двигаться вперед по отношению к невозмущенной воде с одной и той же скоростью волны [c.543]

Любая точка М тела остается во время движения на поверхности круглого цилиндра, описывая винтовую линию (рис. 145, а). Если разрезать цилиндр по той образующей, на которой точка М находилась в момент t = tQ, и развернуть его поверхность на плоскость (рис. 145, б), то в течение первого оборота положение точки М на развертке будет определяться координатами [c.146]

Скорость течения жидкости направлена вдоль оси трубы, а ее значение в данном сечении изменяется только в зависимости от расстояния г от оси трубы. Выделим мысленно внутри жидкости некоторый ее объем в виде цилиндра длины I и радиуса г так, чтобы его ось совпала с осью трубы (рис. 113). С внешней стороны на всю боковую поверхность цилиндра действует сила внутреннего [c.143]

Рассмотрим течение в основном участке цилиндрической круглой трубы. Выделим в жидкости цилиндр, имеющий длину I и радиус у. В основном участке трубы распределения скоростей в различных сечениях одинаковы, поэтому силы инерции отсутствуют и цилиндр будет находиться в равновесии под действием касательных напряжений, приложенных к его боковой поверхности, и разности давлений pi — р2, действующих на его основания, т. е. [c.351]

Из точки В в месте сопряжения цилиндра с кормовым конусом также исходят линии слабых возмущений, на которых поток расширяется, что приводит к резкому уменьшению коэффициента р. Течение газа от точки В к точке С (вдоль конической поверхности) сопровождается сжатием, его величина р начинает расти вплоть до точки С. [c.509]

При обтекании цилиндра потоком вязкой жидкости вследствие отрыва пограничного слоя и образования отрывного течения давление в лобовой части цилиндра всегда оказывается больше давления в его кормовой части (рис. 5.18). Равнодействующая этих сил давления, отличная от нуля, и определяет собой сопротивление давления. В пределах гидродинамического следа давление остается практически постоянным и равным давлению у твердой поверхности в точке отрыва пограничного слоя, давление же у лобовой поверхности практически не отличается от давления при взаимодействии цилиндра с невязкой жидкостью. [c.253]

Для использования первого закона термодинамики при исследовании процессов изменения состояния надо выразить его в математической форме. Пусть в цилиндре с подвижным поршнем находится 1 кг какого-либо газа. Если подвести к этому газу q единиц тепла, то в общем случае состояние газа изменится, а поршень перейдет в другое положение. Пусть внутренняя тепловая энергия вначале была а в конце Тогда изменение внутренней энергии в течение всего процесса составит [c.62]

Рабочий процесс идеального газового компрессора более подробно рассмотрим на примере поршневого компрессора, принципиальная схема которого показана на рис. 7.5. При движении поршня направо (по чертежу) воздух или иной газ при давлении через всасывающий клапан 1 (обычно открываемый давлением внешнего воздуха или газа) поступает в цилиндр компрессора. Всасывание продолжается в течение хода поршня от его крайнего левого до крайнего [c.92]

Трудность обеспечения надлежащего смесеобразования в дизеле объясняется незначительностью времени, отводимого на его осуществление. Если в карбюраторном двигателе процесс смесеобразования протекает за период, соответствующий повороту кривошипа примерно на 360°, то в дизеле процессы введения в рабочий цилиндр топлива, перемешивания его с воздухом и сгорания протекают в течение времени, соответствующего повороту кривошипа на 30—40°, [c.425]

На рис. 6-26 показаны результаты двух таких опытов. При практически одинаковых кинематических параметрах потока его структура задавалась разным способом организации ввода газа в поток жидкости. При подаче газа через специальное сопло даже при малых р наблюдался снарядный режим течения. При подаче газа через пористый цилиндр можно было создавать как пузырьковую, так и снарядную структуры. При большом удалении от смесителя наступает стабилизация, соответствующая рассмотренным выще закономерностям. [c.165]

Для того чтобы образец как бы приспособился к заданной температуре, его выдерживают в течение 1—2 часов без нагрузки, и только после этого производят испытание. С этой целью приводят в действие насос 8 (рис. 173), регулируют рукояткой или штурвалом стойки 7 подачу масла в рабочий цилиндр 5 и наблюдают возрастание нагрузки по шкале 10 в соответствии с установленным пределом измерения. [c.267]

При окончательном зацеплении вилка занимает наклонное положение рис. XVI. 12, б), палец 5 при дальнейшем вращении цилиндра от реек стола выходит из зева вилки. Вилка, достигнув своего крайнего правого положения, поворачивается в обратную сторону и в определенный момент, в конце рабочего хода стола, ловит палец цилиндра и устанавливает его в исходное положение (рис. XVI. 12, а). В таком положении вилка удерживает печатный цилиндр в течение всего холостого хода стола. Положение оси вилки и длины ее плеч, а также длина тяги вилки устанавливаются при разработке компоновочной схемы машины. [c.340]

Этап I. Оценка характеристик комплекса обрабатываемых деталей ( pj, s) по результатам многократных замеров, поскольку технологическая документация не всегда соответствует значениям технологических параметров на рабочих местах. На рис. 7.10 приведена диаграмма рассеяния длительностей единичных обработок — интервалов времени между началом рабочего хода инструмента и его окончанием для деталей типа головки блока цилиндров и т. п. Измерения производились в течение двух недель по шести многооперационным станкам с ЧПУ всех обработанных изделий при всех переходах во время обработки. Как видно, несмотря на разнообразие изделий, технологических переходов, длин обработки и режимов, длительность единичных обработок сосредотачивается в пределах до 100 с. Среднее время единичной обработки (его математическое ожидание) составляет ,р =52,5 с, что характеризует как конструкцию изделия данного комплекта, так и методы и режимы обработки. Аналогично определяется и величина s. [c.183]

Колебания потока направлены вертикально и совпадают с потоком естественной конвекции (рис. 77). В этом случае вторичные вихревые течения и поток естественной конвекции совпадают по направлению в верхней части цилиндра и направлены противоположно у нижней половины его поверхности. [c.171]

ЧТО теплопередающие характеристики гладкостемиых цилиндров значительно хуже характеристик усеченного конуса, что и следовало ожидать, так как в коническом конденсаторном участке центробежные силы ускоряют движение жидкости в направлении испарителя. Во вращающемся цилиндре течение конденсата вызывается градиентом гидростатического давления, который создается в конденсаторе за счет изменения толщины пленки вдоль его оси. При равных условиях стекания рабочей жидкости в конце конденсаторного участка результирующая толщина пленки жидкости в цилиндрическом конденсаторе больше, чем в коническом. [c.131]

Простой, но эффективный способ заключается в следующем. Готовят растворы экстрагента с каждым из выбранных для испытаний разбавителей при постоянной концентрации экстрагента (и модификатора, если он потребуется). Помещают отмеренные объемы органического и водного растворов в градуированный цилиндр, закрывают его пробкой и встряхивают в течение определенного времени. Во всех опытах степень перемешивания должна быть одинаковой (следует использовать механический встря-хиватель). По истечении заданного времени перемешивания встряхиватель выключают, цилиндр ставят в вертикальное положение и определяют время первичного и вторичного разделения фаз. Скорость коалесценции можно определить по скорости подъема полосы коалесценции вдоль образующей цилиндра. [c.17]

Этот метод определения вязкости впервые был предложен Маргу-лисом (Margules, 1881 г.) и позже его использовал Куэтт ( uette, 1888 г.). Поэтому иногда его называют методом Маргулиса, а ламинарное течение между концентрическими цилиндрами — течением Куэтта. Это решение также применимо, если оба цилиндра имеют бесконечно большие радиусы, т. е. если они сводятся к двум бесконечно большим пластинкам. Такой случай, конечно, не может быть реализован, и в действительном опыте пластины будут иметь ограниченные размеры. [c.48]

Например на расстоянии от цилиндра, равном его двукратному радиусу, скорость жидкости составляет 89% от нормальной скорости vq. В точке А скорость центральной струи, как мы сказали, обрагцается в нуль. В этой точке струя разделяется на две части, одна из них течет но поверхности цилиндра кверху, по дуге АВ другая — по поверхности цилиндра книзу по дуге АВ . При этом скорость течения ностененно увеличивается от значения О до некоторого максимального значения в точках В ж В . Это максимальное значение мы найдем, подставив в формулы (для Vx Vy ) значения ж = О, у = а (для точки В) и значения X = О, у = —а (для точки В ). В обоих случаях получим [c.112]

Однако даже после очень тш,ательпой механической обработки цилиндра, течение продолжало колебаться. Затем Химепцу сказали, что, возможно, канал не был симметричным, и он начал его выравнивать. [c.77]

Вышенаписанные формулы дают, таким образом, течение безграничной жидкости, которая, будучи первоначально в покое, приведена в движение вращением эллиптического цилиндра вокруг его оси с угловой скоростью (>1). Фиг. 16 показывает линии тока как внутри, так и вне твердого цилиндрического сосуда, вращающегося около своей оси. [c.113]

Как было установлено в п. 3 и 7 гл. ХХЛ ПХ, эти зависимости справедливы только при том условии, если отношения Or/ i и остаются постоянными в любом материальном элементе в течение его пластического деформпрования, что не имеет места в случае упруго-пластических деформаций цилиндра. Чтобы не усложнять, однако, дальнейших выкладок, в п. 3 и 4 настоящей главы мы все же будем пользоваться указанными зависимостями, отдавая себе прп этом отчет в том, что полученные такпм путем решения нарушают исходные предпосылки, положенныз в основу уравнений (32.10). [c.520]

Из предыду1цего изложения видно, что расчет осесимметричного пограничного слоя в общем случае несколько труднее расчета плоского пограничного слоя. В самом деле, течение в плоском пограничном слое, образующемся, например, на цилиндре при его обтекании в направлении, перпендикулярном к его оси, зависит только от теоретического потенциального [c.238]

Рассмотрим некоторые наиболее типичные работы. В статьях американского исследователя Л. М. Поленза дается метод определения скорости движения рабочего органа пневматического устройства. Задача решается весьма приближенно. Рассматривая процесс изменения состояния воздуха в рабочем цилиндре изотермическим, автор принимает перемещение поршня равномерным. В расчете учитываются также потерн давления сжатого воздуха при течении его по трубопроводам. Эта методика может быть применена только для пневматических устройств, движение поршня которых близко к равномерному. В остальных случаях эта методика дает значительные погрешности. [c.15]

Важной характеристикой работы двигателя внутреннего сгорания служит среднее индикаторное давление, развиваемое продуктами горения внутри цилиндра двигателя. Его определяют по индикаторной диаграмме, (см. рис. 5-6). Площадь внутри диа-Праммы цикла измеряет работу продуктов горения за один цикл. Если эту площадь изобразить в виде прямоугольника 1-2-3-4-1, построенного на длине диаграммы 1-2, то его высота 1-4 будет измерять, в масштабе диаграммы среднее индикаторное давление. Таким образом, среднее индикаторное давление—это такое условное постоянное в течение одного хода поршня давление, которое дает ту же ра- [c.110]

Если установившийся плоскопараллельный потенц. поток (см. Потенциальное течение) несжимаемой жидкости набегает на бесконечно длинный цилиндр перпендикулярно его образующим, то на участок цилиндра, имеющий длину вдоль образующей, равную единице, действует подъёмная сила У, равная произведению плотности р среды на скорость у потока на бесконечности и на циркуляцию Г скорости по любому замкнутому контуру, охватывающему обтекаемый цилиндр, т. е. Y—pvГ. Направление подъёмной силы можно получить, если направление вектора скорости на бесконечности повернуть на прямой угол против направления циркуляции. Ж. т. справедлива и при дозвук. обтекании профиля сжимаемой жидкостью (газом). Для звук, и сверхзвуковой скоростей обтекания Ж. т. в общем виде не может №ыть доказана. [c.193]

Покрытие на электроды наносят опрессовкой на специальных прессах. Электродные стержни специальным механизмом проталкиваются через фильер обмазочной головки, в которую при давлении 700—900 кгс/см выжимается обмазочная масса (заложенная предварительно в цилиндре в виде брикета). Электрод выталкивается из обмазочной головки полностью покрытый обмазочной массой и попадает на транспортер зачистной машины, на которой есть устройство для зачистки торца электрода и снятия с другого его конца покрытия на длине 20—30 мм. С конвейера электроды укладывают на специальные рамки и подвергают суп1ке на воздухе в течение 18—24 ч или в сушилке при температуре до 100 °С в течение 3 ч, после чего подают на прокалку, режим которой зависит от состава покрытия (наличия органических соединений, ферросплавов и т. д.). [c.102]

Каждый элемент жидкости в невозмущенном течении движется по окружности г = onst вокруг оси цилиндров. Пусть (,( (г)= mr ф есть момент импульса элемента с массой т (ф — угловая скорость). Действующая на него центробежная сила равна ) 1тг эта сила уравновешивается соответствующим радиальным градиентом давления, возникающим во вращающейся жидкости. Предположим теперь, что элемент жидкости, находящийся на расстоянии го от оси, подвергается малому смещению со своей траектории, так что попадает на расстояние г > Го от оси. Сохраняющийся момент импульса элемента остается при этом равным своему первоначальному значению ро =. и( о). Соответственно в его новом полол<ении иа него будет действовать центробежная сила, равная и тг К Для того чтобы элемент стремился возвратиться в исходное положение, эта центробежная сила должна быть меньше, чем ее равновесное значение > 1тг уравновешивающееся имеющимся на расстоянии г градиентом давления. Таким образом, необходимое условие устойчивости гласит [х- — > 0 разлагая [i(r) по степеням положительно " разности г — Го, напишем это условие в виде [c.143]

Если заряд В. В. помещен в толстостенный цилиндр, то динамика взрыва принципиально отлична от вышеописанных (рис. 9). После инициирования вдоль заряда В. В. распространяется детонационная волна со скоростью Ь вправо, образующиеся продукты взрыва выталкиваются через левый торец цилиндра, зарождается волна разгрузки, которая распространяется вдоль цилиндра с меньшей скоростью, чем детонационная волна. В результате расстояние между фронтами волн с течением времени увеличивается. Детонационная волна, достигнув правого торца цилиндра, порождает волну разгрузки, которая распространяется в обратном направлении (влево) навстречу детонационной волне, идущей вправо по цилиндру. В точках А, В, В давления изменяются неодинаково, кривые давления р 1 в каждой из указанных точек изображены на рис. 9. В точке С давление действует больщее время, чем в любой другой точке цилиндра, продолжительность действия давления в этой точке определяется значениями скоростей волн детонации и разгрузки, а также длиной цилиндра, в котором помещен заряд В. В. Все вышеизложенное позволяет судить о влиянии формы заряда, его размещении на теле и ви- [c.16]

Если то же тело поместить в потоке реальной жидкости, то вследствие трения около тела образуется тонкий пограничный слой, в котором скорости жидкости быстро увеличиваются от нуля у стенок тела до общей скорости течения (пограничный слой является как бы некоторой прослойкой между телом и всей остальной частью потока). В этом случае имеет место так называемое отрывное обтекание цилиндра жидкостью (рис. 124). Сущность его заключается в том, что набегающий поток, разветвившись в точке А (см. рис. 123), омывает цилиндр не полностью, а лишь до некоторых точек на его поверхности, которые могут находиться (в зависимости от разных причин) как перед, так и позади сечения ВВ . После этого набегающая жидкость отрывается от цилиндра, уступая место жидкости, подсасываемой из области позади цилиндра. При этом давление в точке Ai оказывается меньшим давления в точке А. Следует отметить, что аналогичный результат пвлучится и в случае, когда тело будет двигаться в неподвижной жидквсти. [c.179]

На рис. 1.52 изображены принципиальная схема одноступенчатого поршневого компрессора и так называемая теоретическая индикаторная диаграмма, которая показывает зависимость давления рабочего тела в цилиндре от хода поршпя в течение одного оборота вала или, что то же, от переменного объема рабочего гела в цилиндре. При движении поршня из крайнего левого положения в правое в цилиндре машины через всасывающий клапан а поступает газ, который при последующем движении поршня справа налево (при закрьпых клапанах а и б) сжимается от давления р, до р2- При достижении газом давления Р2 откроется выпускной клапан б и тогда при дальнейшем движении поршня справа налево будет происходить процесс выталкивания газа из цилиндра компрессора в нагнетательный трубопровод. Ь огда поршень придет в крайнее левое положение, откроется впускной клапан и процесс начнется снова. Как следует из описанных процессов, протекающих в цилиндре компрессора, только в процессе сжатия газа (процесс 7—2 на индикаторной диаграмме) масса его остается постоянной при всасывании газа в цилиндр компрессора (процесс к — 1) объем возрастает от нуля до Кь а в процессе выталкивания (процесс 2-п) уменьшается от Kj до нуля. Этим принципиально отличается индикаторная диаграмма от рг-диаграм.мы. [c.82]

Система нагружения. На рис. 1 изображена схема нового криостата. Все силовые детали изготовлены из сплава Ti—6А1—4V. Титан и его сплавы по сравнению с другими традиционными конструкционными материалами при низких температурах имеют значительно больший предел текучести и меньшую теплопроводность. Верхнее и нижнее основания соединены тремя полыми титановыми штангами диаметром 13, длиной 457, толщиной стенки 0,25 мм. Верхнее основание крепится болтами к криостату. В средней части штанги дополнительно фиксируются пластиной. Основания и промежуточная пластина, создавая достаточную жесткость конструкции, обеспечивают течение гелия вдоль стенок сосуда Дьюра. Дополнительными элементами жесткости служат цилиндры (толщина стенки 1.6 мм), концентрично расположенные между нижним основанием и промежуточной пластиной, изготовленные из нержавеющей стали. Цилиндры находятся в жидком гелии и не являются дополнительным теплопроводом. В цилиндрах размещаются электрические провода и трубки для подачи гелия. Диаметр титановой тяги составляет 3.2 (нижняя часть) и 6.3 мм (верхняя часть). Такая тяга выдерживает нагрузку до 4,5 кН (при комнатной температуре). При низких температурах несущая способность удваивается (Э,0 кН при 4 К). Соосность образца относительно оси растяжения обеспечивается жесткими допусками на обработку ( 0,013 мм) и посадочным местом между нижним основанием и гайкой на конце тяги, имеющем сферическую поверхность. [c.385]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...