Одиночный цилиндр

На экспериментальной установке исследовалась теплоотдача при поперечном обтекании одиночного цилиндра воздухом. В результате опытов получены значения коэффициентов теплоотдачи ai и 02, Вт/(м -°С), для двух цилиндров диаметром соответственно di = 10 мм и с 2 = 20 мм при постоянной температуре= 20° С и различных скоростях набегающего потока W, м/с. [c.58]

Расчет теплоотдачи при поперечном обтекании одиночного цилиндра воздухом можно производить по следующим формулам [3J [c.136]

При обтекании одиночного цилиндра под углом атаки, не равным 90°, [c.137]

Определить отношение коэффициентов теплоотдачи при поперечном обтекании одиночного цилиндра капельной жидкостью в условиях нагревания ( н) и охлаждения ( ох) жидкости. [c.141]

Определить коэффициент теплоотдачи от поверхности труб к маслу, если температура масла ) ш = 60°С, а температура поверхности труб г с=90°С. Расстояние между трубами относительно велико, и расчет теплоотдачи можно производить как для одиночного цилиндра. [c.152]

В результате обобщения многочисленных опытных данных была получена следующая расчетная формула для средней теплоотдачи при поперечном обтекании одиночного цилиндра (трубы) [c.391]

Изменение относительных значений коэффициентов теплоотдачи Оф/а по поверхности труб при Яе = 14 -10 можно оценить по данным рис. 2.10. На поверхности труб второго и последующих рядов коридорных пучков максимум коэффициента теплоотдачи находится не в передней критической точке, соответствующей ф = о, а смещен вниз по течению и соответствует месту срыва струй с труб предыдущего ряда, В шахматных пучках труб всех рядов максимум коэффициента теплоотдачи так же, как и для одиночного цилиндра, находится в передней критической точке. Уровень средней теплоотдачи по поверхности труб выше у шахматного пучка. Это объясняется лучшим перемешиванием жидкости в этом пучке. [c.107]

ОБТЕКАНИИ ОДИНОЧНОГО ЦИЛИНДРА И ТРУБНЫХ ПУЧКОВ [c.250]

Формулы, определяющие теплоотдачу пластины, могут быть использованы также для расчета теплоотдачи при внешнем продольном омывании одиночного цилиндра, если его диаметр существенно больше толщины пограничного слоя. Более глубоко с теорией теплообмена при турбулентном течении в пограничном слое можно ознакомиться с помощью специальной литературы [Л. 47, 90, 92, 109, 192, 202]. [c.199]

Рис. 3-32. Обтекание одиночного цилиндра.

Одиночный цилиндр. При обтекании одиночного цилиндра средний по периметру коэффициент теплоотдачи рассчитывается по формуле [c.59]

Теплоотдача при обтекании фронтальной части одиночного цилиндра вязкой жидкостью с числом [c.181]

При продольном обтекании одиночного цилиндра кривизна поверхности сказывается на формировании гидродинамического и теплового пристенных слоев жидкости незначительно [125]. В этом случае поверхность цилиндра может рассматриваться как пластина, омываемая вынужденным потоком жидкости. При наличии поверхностей, ограждающих цилиндр, последние влияют на распределение скоростей и температур в потоке жидкости. В зависимости от геометрии ограждающей поверхности ее влияние различно. В системе из цилиндров, омываемых в продольном направлении, скорость жидкости в узких просветах между ними снижается, а в щироких просветах увеличивается. В общем случае характер распределения температуры на поверхности цилиндра по периметру может зависеть от таких факторов, как относительный щаг и взаимное расположение цилиндров в пучке (квадрат, треугольник), турбулентность потока (число Не), относительная длина, физические свойства теплоносителя (число Рг, Я ) и [c.193]

Точное решение задачи теплообмена для передней критической точки разветвления потока вязкой жидкости на круглом цилиндре получено в работах [4, 5]. Посредством использования понятия о тепловом пограничном слое в [6] дано приближенное решение задачи о теплообмене на передней поверхности одиночного цилиндра, обтекаемого средой с Рг 1. В работе [7], исходя из предпосылок, высказанных выше в процессе решения задачи о теплообмене пластины, распространен предложенный [6] метод расчета на область Рг<с1. [c.147]

Полученные решения для одиночного цилиндра авторы работы [10] использовали для приближенного анализа теплоотдачи при течении жидкого металла в поперечно-обтекаемых пучках труб, приняв два основных допущения [c.150]

Рис. 7,6. Распределение теплоотдачи по периметру одиночного цилиндра, омываемого расплавленным натрием

Наиболее характерной особенностью в распределении теплоотдачи при обтекании пучков труб всех типов жидким металлом является отсутствие, как и для одиночного цилиндра, второго максимума теплоотдачи в кормовой зоне трубы. Следует [c.156]

Ознакомление с явлением теплоотдачи омываемых снаружи одиночных цилиндров (труб, стержней, проволок и т. п.) имеет не только самостоятельный интерес, но также и вспомогательное значение, поскольку его можно рассматривать как введение к более сложному анализу пакетов труб. Задача о цилиндре привлекала к себе внимание очень многих исследователей, в том числе отечественных. В настоящем курсе она освещается только самым кратким образом. [c.130]

Наряду с изучением теплообмена фонтанирующего слоя с поверхностью одиночного цилиндра проводились исследования для цилиндра, входящего в состав трубного пучка, помещенного в слой. Установлено, что целесообразным является такое размещение щучка, при котором фонтан в его, нижней и средней зонах остается свободным от труб ( В противном случае нарушается фонтанирование), а трубы (теплообменные поверхности) размещены на границе фонтана вокруг него. [c.123]

Теплообмен при поперечном обтекании пучков труб. При обтекании одиночного цилиндра средний по периметру коэффициент теплоотдачи рассчитывается по формуле [5] [c.130]

Рис. 4-24. Распределение относительного давления по окружности поперечного обтекаемого одиночного цилиндра

Так, по опытам Л. Н. Ильина, при поперечном обтекании одиночного цилиндра неограниченным дозвуковым потоком газа в области 60 < < 5-10 [c.43]

Теплоотдача при поперечном обтекании одиночного цилиндра [c.240]

Степень изменения коэффициента теплоотдачи одиночного цилиндра в потоках с неодинаковой турбулентностью [c.242]

Первый ряд труб любого пучка находится в условиях, соответствующих обтеканию одиночного цилиндра. Исключение составляют только пучки с весьма тесным поперечным шагом, когда возникает взаимодействие пограничных слоев соседних труб. [c.243]

А н д р е е в с к и й А. А., Теплоотдача при поперечном обтекании одиночного цилиндра расплавленным натрием, Атомная энергия , 1957, № 3. [c.245]

Рис. 3-4. Структура потока при поперечном обтекании одиночного цилиндра.

При числах Re<10 теплоотдача одиночных труб и трубных пучков практически одинакова. В общем случае теплоотдача зависит еще от компоновки пучка (шахматная или коридорная), от расстояния между трубами в продольном и поперечном направлениях, числа рядов и др. С уменьшением продольного и увеличением поперечного шага теплоотдача трубного пучка увеличивается. Условия омывания и характер распределения теплоотдачи для первых рядов шахматной и коридорной компоновок близки к ним в условиях омывания одиночного цилиндра. Однако в коридорных пучках после первого ряда лобовая часть трубок вследствие затенения их впереди стоящими омывается со значительно меньшей интенсивностью. В результате этого максимум теплоотдачи наблюдается не в лобовой точке, а в двух точках, отстоящих от лобовой точки цилиндра на / 50° (рис. 3-23) [Л. 1]. [c.187]

В (Л. 148, 149] приведены данные о теплообмене при вертикальных и горизонтальных колебаниях одиночного цилиндра, а также при наличии в движущемся слое виброзондов. В [Л. 149] использован песок с йт = 0,3 мм. Условия и данные опытов приведены в табл. 10-1, 10-2. Они свидетельствуют об увеличении асл с увеличением Осл и скорости вибрации Увиб- Последнее объясняется изменением характера обтекания цилиндра и некоторым уплотнением пристенного материала и, следовательно, увеличением Ядф. [c.355]

В результате многочисленных исследований и последующего обобщения опытного материала теплоотдача одиночного цилиндра в поперечном, перпендикулярном оси цилиндра потоке может быть определена по формулам, предложенным А. А. Жускаускасом при Re = 5-1 10 [c.345]

И без того сложная гидродинамическая картина обтекания одиночного цилиндра (трубы) становится еще сложнее при обтекании пучка круглых труб. В этом случае влияние на число Нуссельта Nu оказывают схема расположения труб в пучке, поперечный шаг Zi, продольный шаг и число рядов труб г (рис. 28.3). Характеристиками пучка считают отно ительный поперечный шаг = и относительный продольный шаг lr,2 = li/d. [c.345]

Омывание первого ряда труб и шахматного и коридорного пучков аналогично омыванйю одиночного цилиндра. Характер омывания остальных труб (рис 9-7) в сильной мере зависит от типа пучка. В коридорных пучках всё трубы второго и последующих рядов находятся в вихревой зоне впереди стоящих труб, причем циркуляция жидкости в вихревой зоне слабая, так 1 ак поток в основном проходит в продольных зазорах между трубами (в коридорах ). Поэтому в коридорных пучках как лобовая, так и кормовая части трубок омываются со значительно меньшей интенсивностью, чем те же части одиночной трубки [c.227]

Применительно к жидкометаллическим теплоносителям определенный интерес представляет также решение задачи о теплообмене в потенциальном потоке. Точное решение для одиночного цилиндра в потенциальном потоке при /от = onst впервые было получено Перси и Уинни [118]. Грош и Цесс [119] нашли решение для одиночного цилиндра в потенциальном потоке для трех типов граничных условий [c.183]

Одновременно с целью отработки методики эксперимента были поставлены опыты по исследованию теплоотдачи при поперечном обтекании одиночного цилиндра [116]. На рис. 7.5 изображены кривые распределения локальной теплоотдачи по окружности одиночного цилиндра, омываемого расплавленным натрием. Коэффициент теплоотдачи достигает максимального значения на лобовой образующей цилиндра (ф = 0°). По направлению к кормовой зоне коэффициент теплоотдачи плавно падает, достигая минимума при ф=180°. На рис. 7.6 сопостав- [c.186]

Рис. 7.6. Отношение локального коэффициента теплоотдачи к среднему по периметру при поперечном обтекаичи одиночного цилиндра

В Советском Союзе первая работа по исследованию теплоотдачи при поперечном обтекании пучков труб жидким -металлом была проведена в 1955 г. под руководством С. С. Кутате-ладзе и В. М. Боришанского [19]- Одновременно с целью отработки методики эксперимента были поставлены опыты по исследованию теплоотдачи при поперечном обтекании одиночного цилиндра [7]. [c.153]

На рис. 7.6 изображены кривые распределения локальной теплоотдачи по окружности одиночного цилиндра, омываемого расплавленным натрием. Коэффициент теплоотдачи достигает максимального значения на лобовой образующей цилиндра (ф = 0°). По направлению к кормовой зоне коэффициент теплоотдачи плавно падает, достигая минимума при ф 180°. Наблюдается заметное различие в характере распределения тенлоот- [c.155]

Теплоотдача при псперечном обтекании одиночного цилиндра и призматического стержня [c.126]

В курсах теплопередачи, например (Л. 8-20], приволнтсп способ учета влияния угла атаки введением поправочного коэффициента к величине коэффициента теплоотдачи, определенной по скорсстн а живом сечении, н pмaльнo.sf к направлению потока. В этом случае величина заметно меньше единицы и приближается к значениям для одиночного цилиндра, приведенным на рис. 8-7. [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...