Циркуляции возникновение

Нарушения циркуляции у паровых котлов с естественной циркуляцией чаще всего происходят вследствие тепловой и гидравлической неравномерности работы параллельно включенных труб. Нарушения нормальной работы циркуляционного контура могут быть вызваны опрокидыванием циркуляции, возникновением свободного уровня воды в трубах и расслоением потока пароводяной смеси. [c.176]

Теория подъемной силы крыла, движущегося с дозвуковыми скоростями, основана на понятии циркуляции. Возникновение циркуляции может быть описано следующим образом. Рассмотрим крыло, находящееся первоначально в покое и получающее внезапно поступательную скорость. Уравнения движения в этом случае допускают решение, представляющее поток без циркуляции и, следовательно, без подъемной силы. Однако этот поток имеет бесконечную скорость в острой задней кромке крылового сечения. Так как всегда существует некоторая вязкость, то поток отрывается от профиля с последующим образованием вихря, называемого начальным вихрем. Реакция начального вихря вызывает циркуляцию вокруг профиля. Конечная величина циркуляции определяется условием плавного схода потока с задней [c.32]

В то же время сопротивление пластическим деформациям с возникновения явления заклинивания зерен и ограничения циркуляции жидкой фазы начинает возрастать. Если значение деформации в металле, находящемся в таком состоянии, превысит его деформационную способность, произойдет хрупкое разрушение по жидким прослойкам. [c.476]

Возникновение циркуляции вокруг крыла тесно связано с возникновением вихрей позади крыла. Вначале, пока крыло находится в покое, циркуляция отсутствует и общий момент импульса системы крыло — окружающая среда равен нулю. Поэтому и в дальнейшем общий момент импульса этой замкнутой системы должен оставаться равным нулю. В начальный момент, пока циркуляция еще не возникла, картина обтекания должна быть близка к той, которая изображена на рис. 352. Частицы воздуха, обтекающие крыло снизу, поднимаются мимо задней его кромки вверх. При этом под действием сил вязкости движение частиц воздуха становится завихренным, Так как частицы воздуха испытывают торможение со стороны кромки крыла, то они приобретают вращение против часовой стрелки. У кромки постепенно образуется вихрь с вращением против часовой стрелки (рис. 355). Затем этот вихрь отрывается от крыла и уносится потоком. Вихри, обладающие моментом импульса, соответствующим вращению против часовой стрелки, возникают один за другим, и таким образом у задней кромки крыла все время возникают моменты импульса. В результате в силу закона сохранения моментов импульса вокруг крыла должна возникнуть циркуляция, направленная в сторону, противоположную вращению вихря (по часовой стрелке). [c.565]

Таким образом, мы видим, что возникновение циркуляции всегда связано с образованием вихрей в потоке жидкости или газа. [c.105]

Если в межлопаточных каналах густой решетки в результате турбулентного перемешивания осуществляется полное выравнивание полей скорости и на срезе решетки поток однороден ), то влияние вязкости ограничивается только возникновением осевой силы Fa, сила Жуковского остается такой же, так как циркуляция Гок не изменяется. В этом частном случае [c.15]

Итак, начальный вихрь, срывающийся с задней кромки крыла, вызывает возникновение циркуляции вокруг крыла, которая [c.24]

Для примера рассмотрим схему, объясняющую причину появления циркуляции, а следовательно, согласно теореме Н. Е. Жуковского, и возникновения подъемной силы на крыле самолета или на лопасти турбомашины. [c.94]

Обтекание контура тела плоскопараллельным потенциальным ПОТОКОМ оказывает на его поверхность силовое воздействие за счет неравномерности распределения гидродинамического давления. Для возникновения силового воздействия необходимо, чтобы образовалась циркуляция [c.138]

Из изложенного следует, что для возникновения естественной циркуляции необходима разность высотных положений нагревательного прибора и котла. [c.44]

Вторичные течения (поперечная циркуляция). Изменение направления потока связано с искривлением отдельных его струек. Это обусловливает возникновение центробежных сил, которые создают разность давлений потока по живым сечениям. Такая разность давлений и создает условия для возникновения вторичных течений, или явления поперечной циркуляции (см. 41). [c.184]

Можно существенно уменьшить сопротивление отвода устройством поворотных лопаток (рис. 117, а), которые препятствуют возникновению поперечной циркуляции (что является основной причиной сопротивления отвода). Однако применение лопаток эффективно лишь для отводов с малым радиусом закругления. Например, для прямого угла r/d = 0) пов уменьшается с 1,2 до 0,33, т. е. почти в [c.204]

Накопленный опыт эксплуатации систем с водяным охлаждением показал, что в тракте циркуляции воды возможно возникновение таких нежелательных явлений, как эрозия и коррозия меди, а также появление отложений, способных вызвать закупорку каналов 12]. Закупорка даже одного проводника резко увеличивает температуру обмотки, а при закупорке двух проводников температура может значительно превысить допустимую для данного класса изоляции. Перегрев плохо охлаждаемой части стержня обмотки приводит к разрушению междувитковой изоляции. Из-за нарушения механической связи под действием механических усилий появляется вибрация проводников, которая может привести к истиранию и разрушению пазовой изоляции стержня и в результате — к пробою изоляции на корпус и выходу из строя всего генератора. Ликвидация последствий такой аварии, включая замену стержней обмотки, очень дорога и продолжительна. Поэтому вопросы водоподготовки для обеспечения систем охлаждения обмоток статора водой нужного качества имеют весьма важное значение. [c.206]

При повышении температуры раствора до 60—85° С скорость очистки возрастает, а при наличии также и циркуляции (перекачки) значительно улучшается качество очистки. Повышение температуры до 80—85° С приводит к уменьшению поверхностного натяжения жидкости, что способствует возникновению кавитации. Однако доводить температуру моющих растворов до кипения нельзя, так как при этом повышается давление пара в кавитационных пузырьках, что приводит к снижению скоростей смыкания пузырьков, т. е. к уменьшению импульсов гидравлических ударов, а в конечном счете — к снижению моющего эффекта. [c.192]

Циркуляция масла осуществляется вращением диска 4. Часть масла забирается из внутренней полости 2 после прохождения по поверхностям скольжения колодок 9 и диска 4 и попадает в периферийную полость 3, где находится холодильник 8. Другая часть масла забирается ребрами диска 4 из канавок радиального подшипника 7 и также выбрасывается в полость 3. После охлаждения в холодильнике 8 масло вновь разделяется на два потока один направляется в козырьки 1 и далее во внутреннюю полость 2 ванны, другой — в верхнюю полость масляной ванны, где установлены козырьки 5 и горизонтальная перегородка 6. Пройдя под перегородкой, масло попадает в канавки радиального подшипника 7, замыкая циркуляцию. Далее цикл повторяется. Отсутствие разветвленной системы маслопроводов, бака большой вместимости и автономных масляных насосов позволяет повысить надежность ГЦН, а также снизить потенциальную возможность возникновения пожара. [c.104]

Иую шайбу с отверстием диаметром, равным 8—10 мм. Практика эксплуатации котлов с выносными циклонами показывает, что проведение указанных ограничительных мероприятий по продувке позволяет полностью избежать каких-либо циркуляционных неполадок, связанных с непрерывной или периодической продувкой. Как показала практика пуска и наладки котлов, имеющих экранные контуры с выносными циклонами, непосредственный обогрев экранных труб этих контуров факелом при растопочных режимах может вызывать перегрев и в дальнейшем пережог этих экранных труб. Дело в том, что по условиям сепарации и получения сухого пара все экранные контуры включаются в выносные циклоны не в водяной объем, а в паровой, в связи с чем пароотводящие трубы не полностью залиты водой, что в растопочный период создает для этого контура значительное дополнительное сопротивление пароотводящих труб. Поэтому в этих контурах возникновение естественной циркуляции значительно запаздывает по сравнению с остальными циркуляционными контурами котла. В связи с этим при растопке котла и прогреве топки, особенно газомазутными горелками, необходимо полностью исключать возможность местного обогрева этих экранных труб за счет непосредственного касания их факелом. Такой местный обогрев очень часто может иметь место в узких топочных камерах с шириной топки 3,0 м, где расширяющийся газомазутный факел может непосредственно обогревать ряд труб экранов, расположенных на боковых стенках топки. В неглубоких топках может иметь место обогрев факелом труб заднего экрана. Местный обогрев экранных труб за счет факела при условии отсутствия циркуляции в этом контуре может приводить к образованию местного парового пузыря, который вызывает перегрев труб, что в дальнейшем при повторении приводит к появлению раздутия, свищей и разрывов экранных труб. По этим причинам растопка и прогрев топочной камеры котлов, имеющих экранные контуры с выносными циклонами, должны производиться крайне осторожно. При проектировании этих топочных камер растопочные газомазутные горелки должны располагаться таким образом, чтобы трубы экранных контуров с выносными циклонами не попадали в зону непосредственного обогревания и касания факела этих горелок. [c.172]

Для раскрытия причин аварии, возникшей из-за нарушения циркуляции, надо или провоцировать опасные ситуации, создавая наиболее неблагоприятные как стационарные, так и (Переходные режимы, или организовывать длительные наблюдения, с тем чтобы дождаться естественного возникновения приводящей к повреждению обстановки. [c.133]

Движение импульсов по замкнутым контурам считается возможной основой кратковременной памяти. Возникновение циркуляции [c.146]

Аналогичными источниками возникновения местных вихрей могут служить любые плохо обтекаемые места циклонной камеры, в частности неровности внутренней обмуровки в реальной топке. Вихревые поперечные циркуляции требуют для своего существования непрерывной затраты энергии, чем снижают общий уровень вращательных скоростей в циклоне. Вместе с тем надо отметить, что в ряде случаев правильно организованные поперечные циркуляции могут выполнять определенные служебные функции. [c.152]

Пуск ПГ может осуществляться с помощью вспомогательной котельной и без нее. Пуск с помощью котельной обязателен для ПГ, обогреваемых жидкометаллическим теплоносителем. Перед пуском такой ПГ, как и весь контур, разогревается электрическими нагревателями до температуры, заведомо превыщающей температуру плавления и осаждения оксидов теплоносителя, а затем осуществляется его циркуляция. Для натриевого теплоносителя температура разогрева составляет 200—250 °С. Для исключения возникновения недопустимых перепадов температуры и деформаций питательная вода (в момент подачи ее в ПГ) должна подогреваться теплом от вспомогательной котельной. Перепад температуры между теплоносителем и питательной водой должен составлять не более 50—60 °С. [c.29]

Известно, что резкое ухудшение радиационной обстановки в зоне расположения АЭС может произойти при возникновении аварийных ситуаций, следствием которых является пережог оболочек твэлов с последующим выносом радиоактивных продуктов деления в контур циркуляции теплоносителя. Поэтому вопросу предотвращения такого рода аварий уделяется самое серьезное внимание как на стадии проектирования, так и в процессе эксплуатации АЭС. Один из путей предотвращения пережога оболочек — использование системы аварийной защиты, автоматически останавливающей реактор при значительных отклонениях его состояния от расчетного. [c.140]

Большое влияние на поверхностный массообмен оказывает присутствие примесей на границе раздела фаз. Сообщалось [305] что, когда пузырьки зтилена, поднимающиеся в воде, предварительно приводились в контакт с вазелином, по-видимому, препятствующим возникновению циркуляции, интенсивность массообмена снижалась в пять раз. [c.111]

Ранее было отмечено, что характер обтекания цилиндра зави- сит от величины циркуляции. Как видно из рис. IX.4, каждому значению циркуляции соответствуют свои критические точки. Следовательно, если в физической плоскости z не наложить каких-либо ограничений, то критические точки могут разместиться в произвольных точках обвода профиля. Если заднюю критическую точку расположить не на задней кромке, а на профиле выше или ниже точки Ai, то на острой кромке в точке Ах будут возникать бесконечно большие скорости. С. А. Чаплыгин и Н. Е. Жуковский, имея в виду невозможность возникновения бесконечно большой скорости в какой-либо точке профиля, предложили считать практически осуществимым лишь такое обтекание, при котором поток плавно с конечной скоростью сходит с заостренной задней кромки профиля. Это предложение было впоследствии названо постулатом, Жуковского—Чаплыгина. Опыт показывает, что такое обтекание 1профиля может происходить не при одном значении угла атаки, а в некотором интервале углов атаки, а следовательно, и циркуляции. [c.210]

Обтекание острого угла. След поверхности раздела при обтекании острого угла показан штриховой линией А К па рис. 103. Вследствие инерции струйки не могут сразу обогнуть угол А, поэтому за ним образуется застойная область, а основное движение происходит выше линии АК. Частицы жидкости в застойной области в результате действия вязкости и турбулентного перемешивания втягиваются в зону основного потока в направлении движения. Благодаря расширению основного потока за углом А и соответственно уменьшению скоростей на участке Л К давление незначительно повышается, что способствует возникновению обратного течения вблизи стенки. Так образуется вращательное движение, охватываюш,ее значительную область (на рис. 103 она обозначена буквой S), направление циркуляции которого показано стрелками. Наблюдения показывают, что отдельные вихри, образующиеся на поверхности раздела, непрерывно перемеш,аются и одни массы жидкости заменяются другими в рассматриваемой области, хотя явление з целом [c.181]

Интенсивное движение расплавленного металла из каналов в ванну и в обратном направлении имеет важнейшее значение, так как почти все тепло выделяется в каналах. В возникновении циркуляции металла некоторую роль играет конвекция, связанная с перегревом металла в каналах, но основным фактором является электродинамическое взаимодействие тока в канале с магнитным потоком рассеяния, нроходягцим между каналом и индуктором. [c.278]

Следует отметить, что применение интенсификаторов теплообмена, рассмотренных в данном параграфе, наряду с увеличением критической мощности стержневых сборок примерно на 40-45% повышает гидравлическое сопротивление их по сравнению с сопротивлешем сборок без интенсификаторов. Это увеличение гидравлического сопротивления связано с возрастанием местных гидравлических сопротивлений и дополнительными потерями на вращение потока в межстержневом пространстве. Однако устанавливать локальные интенсификаторы, как показали эксперименты, достаточно лишь в зоне возможного возникновения кризиса теплообмена. Если учесть, что с увеличением критической мощности интенсификаторы теплообмена позволяют еще и снизить кратность циркуляции, то общее гидравлическое сопротивление циркуляционного контура реактора может остаться на приемлемом уровне. [c.155]

Специальной частью гидравлического расчета является определение надежности и стабильности циркуляции рабочего тела с точки зрения возникновения общекоптурных и межвитковых пульсаций (подробно см. 2.4). Для этого нсоб-.ходнмо построение гидравлических характеристик паропроизводящего контура. При неоднозначных или пологих характеристиках следует ожидать появления пульсаций расхода и принять меры, предотвращающие их появление (установка дроссельных шайб, изменение диаметров труб на экономайзерном участке н т. д,). [c.181]

САОЗ обеспечивают аварийное охлаждение зоны при возникновении крупных неплотностей в первом контуре для ВВЭР-440. В схему второго контура входят паропроизводящая часть парогенераторов, трубопроводы, подогреватели воды, другое теплотехническое оборудование с системами контроля и управления рабочими параметрами. Схема компоновки первого и второго контуров АЭС с ВВЭР-1000 показана [10] на рис, 1.5. В энергоустановках с ВВЭР-440 и ВВЭР-1000 используются парогенераторы горизонтального типа. Трубные пучки парогенераторов погружены в теплоноситель с естественной циркуляцией котловой воды в межтрубном пространстве и поперечным омыванием труб. Питательная вода подается под уровень кипящей воды. Нагретый в реакторе теплоноситель проходит через трубные пучки парогенераторов. Образовавшийся в парогенераторе пар после сепарации в паровом объеме через коллектор подается к турбинам. Для реакторов, указанных в табл. 1.1, паропроизводительность парогенераторов увеличивалась соответственно от 230 до 1470 т/ч (230-325-450-1470). Давление пара на выходе повышалось соответственно 3,14-3 24—4 6-6,3 МПа, а температура питательной воды - 189-195-226-220° С. [c.17]

Физические законы, определяющие возникновение того или иного рем има движения паро-водяной смеси в паровом котле, ещё недостаточно изучены, однако экспериментальные и теоретические исследования в области циркуляции позволяют дать достаточно точные указания для проведения сложных гидродинамических расчётов, совокупность которых и представляет собой расчёт циркуляции котла. [c.80]

Возможность замерзания но внутренним иричинам объясняется неуиорядоченной циркуляцией воды, что имеет место при параллельном соединении калориферных секций. При малых скоростях воды возникновение неупорядоченной циркуляции воды возможно даже в одной секции калорифера. Согласно СНиП скорость воды в калориферах не должна быть менее 0,3 uj eK. Отработанные ири паладке величины должны быть записаны в режимной карте. [c.282]

Автор Л. 36] отмечает, что горение пропан-бутано-вой смеси, псевдоожижающей слой и зажженной над ним, углублялось ( проскакивало ) внутрь слоя уже при достижении им температуры 700—750° С, но при этом наблюдались довольно сильные хлопки, вызванные, ло-видимому, сгоранием газа в иузырях , иногда пламя прорывалось наружу. При более высоких температурах газ горел устойчиво, по и при 800° С в слое диаметром 150—220 мм были слышны небольшие хлопки, а показания размещенных в слое голых термопар пульсировали. В соответствии с этими наблюдениями и общими соображениями можно представить себе следующую картину возникновения хлопков при сжигании гомогенной газовоздушной смеси. Хлопки возникают только в благоприятных для развития теплового взрыва условиях плохого отвода тепла реакций горения. Поэтому они не могут появиться в непрерывной фазе псев-доожиженного слоя, где горящая смесь хорошо контактирует с обладающими большой теплоемкостью твердыми частицами. Наоборот, при горении в пузыре, особенно при образовании замкнутой циркуляции в нем, межфазовое контактирование и отвод тепла реакций слабы и развиваются взрывы (хлопки), если температура слоя настолько высока, что во время формирования пузыря около газораспределительной решетки в него попадает смесь, достаточно нагретая (например, до 500°С), чтобы за малое время подъема пузыря в нем успел развиться тепловой взрыв. При высоких температурах слоя взрывы пузырей будут ослабевать или вовсе прекратятся даже при наличии в них горения, так как сгорание в основном или в значительной мере будет заканчиваться в прирешеточной зоне, до окончания формирования пузырей и они заполнятся забалластированной уже СОг и НгО недогоревшей смесью, отдавшей по пути в пузырь часть своего тепла твердым частицам. [c.144]

Для дезактивации предложено также использовать NaOH и КМПО4 с добавками сульфатов, фосфатов, нитратов и сульфама-тов. При этом необходимо помнить, что эти материалы могут стать причиной возникновения коррозия под напряжением нержавеющей стали. К счастью, дезактивация турбины в реакторе BWR проводится в редких случаях. Тем не менее контуры должны сохранять проходимость и обеспечивать циркуляцию соответствующего дезактивирующего материала вплоть до окончания работы реактора. В случае аустенитных сталей всегда есть риск возник- [c.153]

Хотя барабаны-сепараторы и не работают в таких критических условиях, как корпуса, при использовании их в парогенераторах с многократной циркуляцией возникают проблемы, связанные с большими размерами их, толстыми стенками и очень большим числом патрубков. Современные барабаны-сепараторы созданы на основе конструкций, в которых широко использовалось завальцо-вывание труб в стенки. Некоторые барабаны-сепараторы в процессе эксплуатации катастрофически разрушались из-за возникновения трещин по причине концентрации в щелях гидроокиси натрия, которая способствовала развитию трещин до критических размеров. Проведение ежегодного неразрушающего контроля позволило определить начальную стадию зарождения трещин. Однако разрушений барабанов-сепараторов атомных электростанций отмечено не было, а развальцовка была заменена сваркой. Большое преимущество было получено благодаря использованию листов таких [c.172]

В первых конструкциях парогенераторов реактора AGR использовались навитые спиральные трубы, установленные таким же образом, как в реакторах типа Магнокс . В более поздних конструкциях были применены спиральные сборки, помещаемые в цилиндрические каналы в стенках корпуса реактора, которые в случае необходимости могли быть переставлены. Теплоноситель здесь является более агрессивным, чем в реакторе Магнокс , так как имеет более высокую температуру (650° С по сравнению с 380° С в реакторе Магнокс ), более высокое давление (4,2 МН/м по сравнению максимум с 2,8 МН/м ) и большее число соединений, порождающих водород, которые добавляются, чтобы ограничить потери графита. Полностью раскисленные углеродистые стали могут быть использованы до 360° С, при более высокой температуре необходимо применять стали, содержащие хром и 0,6% Si. Эти стали хорошо сопротивляются коррозии во всем диапазоне температуры, поэтому проблема материалов для парогенераторов как с многократной циркуляцией, так и прямоточных не возникает при условии, что с увеличением температуры для обеспечения -стойкости при окислении будут использованы более высоколегированные стали. Эта проблема может, однако, возникнуть для прямоточных парогенераторов при работе на докритических пара-метра , так как существует опасность коррозии под напряжением, которая может иметь место, если растворы с высокой концентрацией солей из зоны испарения попадут в перегреватель, сделанный из одной из аустенитных сталей серии 300. Для полной безопасности от коррозии под напряжением существенно, чтобы этот материал работал при перегреве по крайней мере 90°. Это не вызовет конструктивных трудностей, так как максимальная температура, при которой материал должен противостоять коррозии под напряжением, выше 470° С и представляет собой сумму 350° С+ 90°4-30° (градиент по трубе). Однако уровень воды в прямоточных парогенераторах, работающих на докритических параметрах, контролировать трудно. Различие уровней в трубах может уменьшить перегрев в одних из них до уровня, когда появляется риск возникновения коррозии под напряжением, и увеличить температуру других до значений, при которых в конце экс-ллуатации реактора можно ожидать появления коррозионного разрушения. Одним из решений этой проблемы является использование высококремнистой стали с 9% Сг и 1% Мо в сочетании с удачной конструкцией, что дает возможность обеспечить одинаковый уровень во всех трубах. Возможно также применение никелевых сплавов, таких, как сплав 800, который показал хорошее сопротивление коррозии под напряжением, а также воздействию СОг во всем рабочем диапазоне температуры. Однако разработка [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...