Теплоотдача расчет

При турбулентном течении жидкости в изогнутых трубах — змеевиках вследствие центробежного эффекта в поперечном сечении трубы возникает вторичная циркуляция, наличие которой приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи. Расчет теплоотдачи в змеевиках следует вести по уравнениям для прямой трубы (27-8) — (27-9), но полученное значение коэффициента теплоотдачи следует умножить на поправочный коэффициент 83 , = 1 -f 3,6 d/D, где d — диаметр трубы, а D — диаметр спирали. [c.431]

В работе [43] обобщены многочисленные опыты по влиянию потока вещества, поперечного по отношению к основному потоку парогазовой смеси, на коэффициент теплоотдачи при конденсации, испарении, вдуве и отсосе через пористую пластину. До некоторого значения так называемого фактора проницаемости, пропорционального плотности потока массы, влияния не обнаружено, затем для испарения и вдува жидкости наблюдается относительный рост, а для конденсации и отсоса — падение коэффициента теплоотдачи. Расчеты с использованием этих данных показали, что для большинства технологических процессов влияние практически отсутствует. [c.28]

Коэффициент теплоотдачи — Расчет 167 [c.552]

Вязкостное движение жидкости — Теплоотдача — Расчет 214 [c.705]

Рассчитывают линейную скорость движения воды, необходимую для обеспечения требуемого коэффициента теплоотдачи. Расчет основан на анализе конвективного теплообмена в движущейся среде. Результаты анализа представляют в виде критериальных уравнений. В данном случае используют уравнение для прямых гладких труб с учетом специфичности формы капала системы охлаждения. В кольцевом зазоре между анодом (наружный диаметр Das) и бачком (внутренний диаметр Do) эффективный диаметр [c.107]

По формуле (3.130) при Bii = 0,162, Bi = 0,485, Pe = 24,888, Я = 0,21 произведены расчеты температурного поля в пластинке из стали в зависимости от У] (кривая 7 на рис. 3.13) и от Xi при У1 = —0,3 (кривая 4 на рис. 3.16). Последние кривые практически не отличаются от соответствующих кривых 6 (рис. 3.13) и 2 (рис. 3.16), полученных Ио формуле (3.131). Отсюда следует, что при вышеуказанных значениях критерия Био, характерных для данного случая изменения коэффициента теплоотдачи, расчет температуры в пластинке целесообразно проводить по упрощенной формуле (3,131). [c.128]

Формула (14.38) применима для расчета теплоотдачи в прямых трубах. При течении жидкости в изогнутых трубах за счет центробежных сил возникает добавочное завихренное движение. С увеличением радиуса кривизны изогнутой части трубы влияние центробежного эффекта уменьшается и в пределе (при =сх5) оно исчезает (прямая труба). Наличие центробежного эффекта приводит к увеличению теплоотдачи. Расчет теплоотдачи в изогнутых трубах производится по формулам для прямой трубы с последующим введением в качестве сомножителя поправочного коэффициента который определяется следующим соотношением [c.309]

Коэффициент теплоотдачи обычно определяют экспериментально, измеряя тепловой поток Q и разность температур i = t — в процессе теплоотдачи от поверхности известной площади F. Затем по формуле (9.1) рассчитывают а. При проектировании аппаратов (проведении тепловых расчетов) по этой формуле определяют одно из значений Q, F или t. При этом а находят по результатам обобщения ранее проведенных экспериментов. [c.77]

В расчетах используются понятия среднего по поверхности коэффициента теплоотдачи [c.78]

Течение теплоносителя внутри труб. Обобщение большого числа экспериментальных данных дает следующую запи-симость для расчета коэффициента теплоотдачи от стенки трубы к текущему в ней теплоносителю на участке стабилизированного течения (см. рис. 9.4) [c.85]

Для расчета коэффициента теплоотдачи в условиях естественной конвекции обычно пользуются зависимостью вида [c.86]

В промышленных теплообменниках конденсация обычно происходит на поверхности пучков труб. Коэффициент теплоотдачи от пучка труб ниже, чем от одиночной трубы, поскольку толщина пленки конденсата на нижних трубах увеличивается за счет стекания его с верхних труб. Формулы и графики для расчета поправок можно найти в справочниках. [c.88]

Если в результате расчета по формулам коэффициент теплоотдачи выходит далеко за указанные пределы, надо внимательно разобраться в причинах этого. Приведенные значения можно использовать и для оценочных расчетов. Иногда дальнейшие уточнения оказываются ненужными. [c.89]

Площадь поверхности трубы frp считают при этом с той ее стороны, с которой коэффициент теплоотдачи меньше. Если же коэффициенты близки друг к другу, ai 2, то целесообразно площадь считать по среднему диаметру трубы 3 = 0,5 dBH + d ). В этом случае погрешность от замены в расчетах цилиндрической стенки на плоскую будет минимальна. Справедливость приведенных выше рекомендаций несложно проиллюстрировать на примере. [c.99]

Расхождение результатов расчетов по точной и приближенной формулам в четвертой значащей цифре несущественно, тем более что погрешность формул для определения коэффициентов теплоотдачи около 10%. Обычно тепловые расчеты проводят с точностью до третьей значащей цифры. Следовательно, точная и приближенная формулы в данном примере дают совершенно одинаковый результат. [c.100]

Как правило, установка ребер приводит к некоторому снижению коэффициентов теплоотдачи конвекцией и излучением, поэтому реально эффект будет несколько ниже. Более точные расчеты следует выполнять по формулам, рекомендованным в справочниках для конкретного вида оребрения. [c.101]

Приведены теоретический расчет коэффициента сопротивления струи в шаровой ячейке методика и результаты экспериментальных работ ио гидродинамическому сопротивлению, среднему и локальному коэффициентам теплоотдачи ири течении газа через различные укладки шаровых твэлов. На основе обобщенных критериальных зависимостей коэффициентов сопротивления и теплообмена разработана методика оптимизационных расчетов размера шаровых твэлов и геометрических размеров активных зон для различной объемной плотности теплового потока. Приводится количественный расчет по предложенной методике. [c.2]

Эти выражения получены без оценки и учета температурного скольжения компонентов потока, при котором ф1<1, 1тф(п- При расчете в [Л. 309] теплоотдачи по температурному напору 1ст—t (взамен t T—in) снижение относительной интенсивности теплопереноса в области малых концентраций исчезает. Равенство /ст—<=<ст— возможно только при ф( = 1, что в [Л. 309] и в ряде других исследований не имело места. Влияние числа Рейнольдса на Nun/Nu согласно формулам (6-68)—(6-70) отсутствует, хотя в Л. 309] использовались довольно крупные частицы. Это не согласуется с резуль татами всех вышерассмотренных работ. [c.221]

Расчет произвести по точным формулам. Учет теплоотдачи с торцов ребра учесть путем увеличения его высоты на половину толщины. [c.25]

Для расчета теплоотдачи пластины в воздушном потоке высокой дозвуковой скорости при 10 коэффициент теплоотдачи отнесен к разности температур между температурой стенки и адиабатической температурой стенки а.с [17] [c.64]

Расчет средней теплоотдачи при вязкостном режиме течения жидкости в трубах при постоянной температуре стенки (t = or st) можно производить по следующей формуле [15] [c.66]

Как изменится значение среднего коэ( к )ициента теплоотдачи в условиях задачи 5-1, если длину трубы уменьшить в 5 раз (//rf = = 25 вместо //rf=125), а нее остальные условия сохранить без изменения. Результат расчета сравнить с ответом к задаче 5-1. [c.68]

При вязкостно-гравитационном режиме течения в горизонтальных трубах для расчета средней теплоотдачи можно воспользоваться следующей формулой [15] [c.78]

Определить (приближенно) значение qdpw, ниже которого на участках обогреваемой трубы не будет возникать местное ухудшение теплоотдачи. Расчет провести для случая подъемного течения воды при давлениях р = 24 МПа и р = 30 МПа в диапазоне чисел Рейнольдса от 3-10 до 3-1С [c.111]

Здесь рассматривается только расчет теплоотдачи. Расчет лучистого теплообмена между стенкой и газовым потоком рассмотрен в главе Х111. [c.389]

Приведенное решение относится к случаю каналов, взаимодействующих через твердый массив. Возможна также ситуация, когда теплопроводный массив отсутствует, а на боковых границах связанных каналов выполняется линейный закон теплоотдачи. Расчет устойчивости для этого случая проведен в работе Г. Ф. Шайдурова Р]. Там же обсуждаются результаты проведенных экспериментов. Отметим также работу А. Ф. Пшеничникова и Г. Ф. Шайдурова р ], в которой изучалась конвективная устойчивость в связанных концентрических каналах. [c.99]

Аналитическое решение для расчета локального коэффициента теплоотдачи при ламинарном течении пленки (Re = = ay /v<400), полученное В. Нуссель-том в 1916 г., имеет вид [c.88]

Получить занисимость для расчета коэффициента теплоотдачи от трубы к движущемуся внутри нее потоку газа, напрпмер, к воздуху. [c.89]

Повторив расчет (начиная с коэффициентов теплоотдачи) с уточненными значениями температур t и (с2, получим f = 0,567 м . Поскольку расхождение уточненной величины F с предыдущей меньще 10 %, дальнейших уточнений можно не делать и считать этот ре 1ультат окончательным. [c.110]

В 1969 г. В. К. Ламба провел экспериментальное определение стационарного температурного поля в оболочке модели твэла и разработал методику теоретического расчета его с учетом распределения локального коэффициента теплоотдачи по поверхности сферы. Условия обтекания шарового электрокалориметра, диапазон чисел Re и размеры были сохранены теми же, что и в предыдущих опытах по определению локальных коэффициентов теплоотдачи. В качестве материала оболочки [c.84]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

Наибольшая разность температур на поверхности определена данным расчетом в 5,6° С, что достаточно хорошо согласуется с экспериментом. В. К. Ламба предложил приближен ную расчетную зависимость для определения дополнительирй относительно среднего перепада температурной разности.в обо лочке шарового твэла, возникающей из-за различных условий отвода тепла от поверхности шарового элемента для случая шести касаний шара с соседними элементами в плоскости, пер-пендикулярной направлению потока (расстояние по углу 30 ) для экстремальных значений локального коэффициента теплоотдачи [c.85]

Исследование авторов [Л. 309, 277] в основном было посвящено изучению локальной теплоотдачи и поэтому более подробно рассматривается в 7-1, посвященном этому вопросу. Рассмотрение результатов ситового анализа фракций частиц показывает, что в опытах использовалась существенно полидисперсная смесь, что требует, в частности, ориентировки не на средневзвешенный размер частиц, указанный в [Л. 309]. Формула для расчета средней теплоотдачи получена в [Л. 309] ин грированием зависимости для местной теплоотдачи. При ц>3 (( т=65н-80 мк), (с(т = 130- 290 мк) до 1 40 Re=8 000-s-40 000 ст//=1.3 <7 T = onst L/D=72 [c.221]

Для расчета распределепня температур необходимо найти радиус нейтрального сечения Га. Так как значение га зависит от интенсивности отвода теплоты с поверхностей урана, а известны и 0.2 с поверхностей оболочек, то вначале определяем значения эффективных коэффициентов теплоотдачи а ф i и аэф2 учитывающие термические сопротивления оболочек [c.34]

На основании полученных опытных значений коэффициентов теплоотдачи найти обобщенную зависимость для расчета теплоотдачи I) условиях естественной конвекции. Учитывая, что критерий Рг для воздуха в широком иитернале температур остается практически постоянным, зависимость искать в виде Nii = /(Qr). [c.59]

Определить среднее значение коэффициента теплоотдачи и плотность тенлоного потока иа поверхности пластины при условии, что температура поверхности пластины /с = 50°С. Расчет произвести в предположении, что по всей длине пластины режим течения в пограничном слое турбулешный. [c.64]

Так как Re-,K<2300, то режим течения воды ламинарный. Для того чтобы установить, не оказывает ли влняние па теплоотдачу естественная конвекция, необходимо вычислить произведение (GrPr)r. Но для этого необходимо знать температуру степки. Поэтому мы эту проверку выполним в конце расчета, после определения /с. Расчет проводим, считая, что естественная конвекция не оказывает влияния на теплоотдачу. [c.73]

Для расчета местной теплоотдачи при вязкостном режиме течения жидкости в трубах при постоянной плотности теплового потока па сте1Н е (9с = onst) можно использовать формулу [15] [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...