След гидродинамический

След гидродинамический 231, 248 Слой пограничный 229 [c.410]

Для определения магнитного момента атома водорода и сходных с ним ионов первоначально найдем выражение для тока вероятности. Это можно Сделать, исходя из следующей гидродинамической аналогии. Функция ф удовлетворяет требованию [c.116]

Поле скоростей потока при обтекании шара идеальной жидкостью может быть определено в безразмерных координатах по следующим гидродинамическим уравнениям Г. Ламба [Л. 5] [c.10]

Таким образом, краевая задача (179) или (180) в математическом отношении совершенно аналогична следующей гидродинамической задаче система М плоских профилей нулевой толщины в плоскости S обтекается потенциальным бесциркуляционным потоком идеальной несжимаемой жидкости (скорость потока на бесконечности ограничена), требуется найти комплексный потенциал течения. [c.51]

Проведенный выше анализ предельных режимов возникновения пленочного кипения показывает, что в общем случае должна существовать связь между следующими гидродинамическими и тепловыми параметрами потока [c.446]

Из равенств (76) вытекает следующая гидродинамическая формулировка второй теоремы Гельмгольца поток вихря скорости сквозь сечение вихревой трубка одинаков в данный момент времени для всех сечений трубки, или иначе поток угловой скорости сквозь сечение вихревой трубка одинаков в данный момент времени для всех сечений трубки. [c.74]

В. Следы гидродинамических движителей Та же гипотеза подобия и, следовательно, то же условие однородности [c.348]

Вообще говоря, гипотеза подобия кладется в основу теорий турбулентных следов и струй (гл. XIV) и следов гидродинамических движителей. Во всех случаях постоянные р и д могут быть определены из приближенных форм закона сохранения количества движения и требования совместности с принятой приближенной формой уравнений движения. Таблица 1 содержит перечень постоянных р н д, определенных таким образом 2 ). [c.349]

Следы гидродинамических движителей 393 [c.393]

Тогда взамен (6-7) получим следующее более общее уравнение гидродинамической теории теплообмена с дисперсным потоком [c.189]

Из гидродинамической теории следует, что толщина граничного слоя Прандтля зависит от скорости движения жидкости относительно твердого тела Vq и кинематической вязкости жидкости v / Вязкость жидкости т, [c.208]

В некоторых случаях, чтобы воспроизвести истинные условия обтекания отдельных деталей того или иного объекта, испытуемых в аэродинамических (гидродинамических) трубах или иа специальных стендах, требуются профили скорости специальной формы. (Например, при испытании отдельных элементов электрофильтров, батарейных циклонов, котлов, гребных винтов, помещаемых в вихревом следе за судном, н т. д.). Необходимые профили скорости в этом случае могут быть также созданы с помощью решеток, но специальных форм. [c.11]

Далее в 4—7 рассмотрены решения гидродинамических задач об обтекании сферических дисперсных частиц в ячейках в двух предельных постановках (3.3.23) и (3.3.24), а также следующие из этих решений выражения для макроскопических или осредненных величин. [c.122]

Гидростатические подшипники обладают следующими преимуществами по сравнению с гидродинамическими [c.443]

Из ранее изложенного следует, что для гидродинамического расчета ПТЭ особое значение имеют вязкостный и инерционный коэффициенты сопротивления. На их величину оказывают влияние различные факторы. Так, для пористых порошковых металлов важную роль играют материалы, размер, форма частиц исходного порошка, технология изготовления образца. [c.20]

Полученные здесь результаты будут использованы в следующем разделе при определении характеристик гидродинамического взаимодействия совокупности одинаковых сферических пузырьков, погруженных в идеальную несжимаемую жидкость, в случае их малой концентрации. [c.96]

Из анализа (4. 8. 11) следует, что гидродинамическое взаимодействие приводит к быстрому росту общего потока /, уменьшая [c.171]

После анализа важнейших гидродинамических характеристик нереагирующей смеси можно перейти к рассмотрению тех изменений, которые требуются для анализа общего случая реагирующей смеси (включая фазовые превращения (7241). Гидромеханике многокомпонентных (но не многофазных) систем с химическими реакциями посвящены работы [594, 831]. В работе 1678] рассмотрено распределение частиц по размерам в конденсирующемся паре. В применении к реагирующей смеси следует принять во внимание все процессы, рассмотренные в упомянутых работах. В общем случае непрерывная фаза может состоять из реагирующей газообразной смеси или реагирующего раствора, а дискретная фаза — из твердых частиц или жидких капель. Примерами реагирующих систем могут служить жидкие капли в паре в процессе конденсации (разд. 7.6) газы, пары металла, капли металла, твердые частицы окислов при горении металла (разд. 3.3 и 7.7) и жидкие глобулы в растворе в процессе экстракции. [c.293]

На входе в канал плотность твердых частиц постоянна (Рро)-Столкновения частиц со стенкой считаются неупругими. Рассмотрим область, где скорость и практически постоянна, т. е. внешнюю область относительно гидродинамического пограничного слоя, в которой у-составляющая скорости жидкости равна 0. Уравнение движения в направлении х при х = xlu( имеет следующий вид [c.488]

В заключение рассмотрим уравнение (7.19). Из него следует, что коэффициент трения определяющий значение угла трения ф,, оказывает большое влияние на к.п.д. Эта зависимость наглядно показана на рис. 7.14 (при 7 = 30°) для разных видов трения и смазки / — трение без смазочного материала т = 5..40% // — граничная смазка 1 = 50.. 70% III — гидродинамическая и гидростатическая смазка q = 90...97% IV — трение качения г = 98...99%. [c.242]

Как указывалось выше, при жидкостной смазке поверхности цапфы и подшипника разделены устойчивым масляны.м слоем. Поэтому цапфа и вкладыш практически не изнашиваются. Это самый благоприятный режим работы подшипников скольжения. Для создания жидкостной смазки необходимо, чтобы в масляном слое возникало избыточное давление или от вращения вала (гидродинамическое), или от насоса (гидростатическое). Чаще применяют подшипники с гидродинамической смазкой (рис. 3.151), сущность которой в следующем. Вал при своем вращении увлекает масло в клиновый зазор 3 между цапфой 2 и вкладышем 1 и создает избыточное гидродинамическое давление (см, эпюру давлений в масляном слое), обеспечивающее всплытие цапфы. [c.414]

Введение в гидродинамические уравнения членов, учитывающих диссипативные процессы в сверхтекучей жидкости, будет произведено в следующем параграфе. Но уже здесь сформулируем граничные условия к этим уравнениям. [c.717]

Следы гидродинамических движителей. Размерные формулы двух первых разделов табл. 1 гл. XII не применимы к следам за гидродинамически самоходными объектами (лодками или самолетами). Если движитель вхлючеп, то суммарная сила D = О и, следовательно, уравнение количества движения [c.392]

Аналогичным обр ом осуществляется и тепловое взаимодействие потока с пластиной. Частицы жидкости, прилипшие к поверхности, имеют температуру, равную температуре поверхности 1с. Соприкасающиеся с этими частип.ами движу циеся слои жидкости охлаждаются, отдавая им свою теплоту. От соприкосновения с этими слоями охлаждаются следующие более удаленные от поверхности слои потока—так формируется тепловой пограничный слой, в пределах которого температура меняется от t на поверхности до в невозмущенном потоке. По аналогии с гидродинамическим пограничным слоем толщина теплового по1 раничного слоя бт принимается равной расстоянию от поверхности до точки, в которой избыточная температура жидкости отличается от избыточной температуры невозмущенного потока Ож = ж — (г на малую величину (обычно на 1 %). [c.79]

Разброс опытных точек не превышает 25% от значений по зависимости (3.13). Наступление автомодельной области течения для шаровой насадки, когда коэффициент сопротивления остается неизменным, обнаружено при Re=10 . В работе [28] было показано гораздо более сильное влияние объемной пористости шаровой насадки на коэффициент гидродинамического сопротивления слоя g при рассмотрении явления в рамках внешней задачи, чем это предлагали другие авторы. В литературе известно несколько работ зарубежных авторов, в которых обобщаются опытные данные по сопротивлению шаровых насадок. Так, в работе Клинга [32] для Re=10-f-10 приведена следующая зависи.мость для определения коэффициента сопротив- [c.58]

Здесь fjvi. F — площада миделевого сечения и поверхность омываемого тела К — поправка, учитывающая изменение в гидродинамическом и тепловом следах, возникающих при отрывном обтекании тела. [c.149]

Гидродинамическая характеристика. Метод использования гидродинамических характеристик широко применяется при анализе устойчивости гидродинамических систем [ 1]. Такая система состоит из последовательно включенных прокачивающей установки (насоса) и заданного устройства. Напорная (внешняя) характеристика насоса Ap(M) t устанавливает зависимость создаваемого насосом перепада давлений Др от расхода прокачиваемой жидкости М. Гидродинамическая (внутренняя) характеристика исследуемого устройства Лр(Л0т1 определяет зависимость его сопротивления Лр от расхода М. Объединенная гидродинамическая система насос-устройство устойчива, если в точке пересечения указанных выше характеристик вьшолняется следующее соотношение между их наклонами [1] [c.69]

Из сравнения (2. 7. 17) с формулой для коэффициента сопротивления сферического нузырька (2. 3. 32) видно, что деформация его поверхности увеличивает сопротивление пузырька потоку жидкости пропорционально (в гинейном приближении) числу We. С ростом числа We форма поверхности пузырька может значительно отклоняться от сферической. Экспериментальные исследования [24] показывают, что в этом случае за пузырьком обра зуется гидродинамический след, в котором происходят вихревые течения жидкости (рис. 19). Теоретический анализ движения больших газовых пузырьков в жидкости очень сложен. Однако, используя упрощенную модель такого течения, можно определить соотношение, связывающее скорость подъема пузырька с радиусом кривизны его поверхности вблизи точки набегания потока. Эта задача впервые была решена в работе [24]. Рассмотрим носта-новку и решение этой задачи. Выберем систему координат так, как это показано па рис. 20. Предположим, что верхняя поверхность пузырька является сферической с радиусом кривизны Я. Нижнюю поверхность пузырька будем считать плоской. [c.69]

Из соотношения (3. 1. 26) следует, что при учете взаимодействия между пузырьками газа, расположенными на одной прямой вдоль направления движения жидкостп, эффективная масса каждого пузырька уменьшается по сравнению с эффективной массой одиночного пузырька. Физический смысл соотношения (3. 1. 26) заключается в следующем. Каждый пузырек газа индуцирует в центре другого пузырька добавочную скорость, обусловленную гидродинамическим взаимодействием между пузырьками. Эта добавочная скорость совпадает по паправленню со скоростью движения жидкости у . Поскольку импульс данного объема жидкости, включающего пузырек газа, сохраняется, а скорость возрастает, то это означает, что эффективная масса пузырька уменьшилась. С другой стороны, очевидным следствием уменьшения эффективности массы пузырька является то, что скорость переноса двух пузырьков газа вдоль направления движения жидкости выше, чем скорость переноса одного пузырька. [c.94]

В практике гидродинамических и теплит,ix рае К тои тета. 1ей машин ()тп уп.тсти (л ке-геровтносги (применение миллиметров вместо метров, мегапаскалей имеете паскалей) себя ие оирандывает. Поэтому в этих расчетах в настоящем и следующем параграфах линейные )азмер .1 даны в метрах, а давление ii паскалях. [c.385]

Для случая X максимальная скорость достигается на расстоянии Л от поверхности, а затем с расстоянием уменьшается. Сила направлена в сторону меньшей температуры. Выполнив гидродинамический анализ, Хеттнер [3331 получил следующую формулу [c.45]

Работу ракетного двигателя можно представить в виде последовательности квазиравновесных процессов, таких как нагревание топлива, его горение, расширение продуктов сгорания до давления истечения из сопла. Особенность их состоит в зависимости химического состава продуктов сгорания от условий проведения процесса. Термодинамика позволяет рассчитать равновесный молекулярный состав газов на каждом из этапов работы двигателя, если известны необходимые свойства исходных веществ и продуктов сгорания. В итоге удается отделить термодинамические задачи от газодинамических и оценить удельную тягу двигателя при заданном топливе или, не прибегая к прямому эксперименту, подобрать горючее и окислитель, обеспечивающие необходимые характеристики двигателя. Другой пример — расчет электропроводности низкотемпературной газовой плазмы, являющейся рабочим телом в устройствах для магнитно-гидродинамического преобразования теплоты в работу. Электропроводность относится к числу важнейших характеристик плазмы она пропорциональна концентрации заряженных частиц, в основном электронов, и их подвижности. Концентрация частиц может сложным образом зависеть от ис- ходного элементного состава газа, температуры, давления и свойств компонентов, но для равновесной плазмы она строго рассчитывается методами термодинамики. Что касается подвижности частиц, то для ее нахождения надо использовать другие, нетермодипамические методы. Сочетание обоих подходов позволяет теоретически определить, какие легкоионизирующиеся вещества и в каких количествах следует добавить в плазму, чтобы обеспечить ее требуемую электропроводность. [c.167]

Исчерпывающей теории возникновения турбулентности в различных типах гидродинамических течений в настоящее время еще не существует. Был выдвинут, однако, ряд возможных сценариев процесса хаотизации движения, основанных главным образом на компьютерном исследовании модельных систем дифференциальных уравнений, и частично подтвержденных реальными гидродинамическими экспериментами. Дальнейшее изложение в этом и следующем параграфах имеет своей целью лишь дать представление об этих идеях, не входя в обсуждение соответствующих компьютерных и эксперимеитальпых результатов. Отметим лишь, что экспериментальные данные относятся к гидродинамическим движениям в ограниченных объемах имеппо такие движения мы и будем иметь в виду ниже ). [c.162]

Вопрос о судьбе гофрировочно-неустойчивых ударных волн тесно связан со следующим замечательным обстоятельством при выполнении условий (90,12) или (90,13) решение п дродинами-ческих уравнений оказывается неоднозначным (С. 5. Gardner, 1963). Для двух состояний среды, I w 2, связа иых друг с другом соотношениями (85,1—3), ударная волна является обычно единственным решением задачи (одномерной) о течении, переводящем среду из состояния I ъ 2. Оказывается, что если в состоянии 2 выполнены условия (90,12) или (90,13), то решение указанной гидродинамической задачи не однозначно переход из состояния 1 в 2 может быть осуществлен не только в ударной волне, но и через более сложную систему волн. Это второе решение (его можно назвать распадным) состоит из ударной волны меньшей интенсивности, следующего за ней контактного разрыва и из изэнтропической нестационарной волны разрежения (см. ниже 99), распространяющейся (относительно газа позади ударной волны) в противоположном направлении в ударной волне энтропия увеличивается от si до некоторого значения S3 < S2, а дальнейшее увеличение от ss до заданного S2 происходит скачком в контактном разрыве (эта картина относится к типу, изображенному ниже на рис. 78, б предполагается выполненным неравенство (86,2)) ). [c.478]

Одно из своеобразных, специфических для холестериков гидродинамических явлений может быть наглядно описано, как просачивание жидкости сквозь остающуюся неподвижной геликоидальную структуру W. Helfri h, 1972). Оно состоит в следующем. [c.226]

При постановке задачи будем пренебрегать переходными гидродинамическими режимами и считать, что в пласте имеет место квазиотационарная фильтрация однородной несжимаемой жидкости. Учитывая результаты, полученные в предыдущих параграфах, математически задачу сформулируем след.у1)щим образом [c.74]

Как следует из рис. 1.12, наблюдается расслоение кривых, пре,дставляющих зависимость амплитуды волны от величины числа Рейнольдса. Это связано с тем, что для течений с поверхностью раздела существуют два характерных числа, ответственных за смену гидродинамических режимов (переход от ламинарного режима течения пленки к турбулентному) числа Ке и у = стр" (), ) . [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...