Точка раздела струй

Картина бесциркуляционного обтекания профиля обладает следующими основными особенностями. Набегающий поток разделяется у профиля на две части, обтекающие соответственно его верхнюю п нижнюю поверхности (рис. 10.8, а). Точка А, в которой струи разделяются и поток имеет нулевую скорость, называется передней критической точкой пли точкой раздела струй. Точка С, где струи вновь сходятся, называется точкой слияния струй или задней критической точкой. [c.22]

Эти значения определяют на фигуре две критические точки С и В, служащие точками раздела струй текущей жидкости. [c.704]

Точка, раздела струй [c.364]

Заметим, что, как уже указывалось (гл. II), вследствие нереальности такого давления безотрывное обтекание становится невозможным, и с передней острой кромки пластины происходит срыв струй. Поэтому применение описанных выше математических методов для определения обтекания невязким потоком пластины или других профилей с острыми передней и задней кромками, строго говоря, носит несколько условный характер. Исключение составляет только случай обтекания профиля под таким углом атаки, при котором точка разветвления струй совпадает с острой передней кромкой ). В этом случае обе острые кромки, передняя и задняя, лежат на линии раздела потоков, обтекающих верхнюю и нижнюю стороны профиля, и струи жидкости плавно входят и сходят с него. [c.27]

Совершенно аналогичная картина наблюдается и при истечении жидкости через круглое отверстие с острыми краями в плоской стенке (рис. 45). Возникает поверхность раздела, которая начинает закручиваться и образует вихревое кольцо, увлекаемое струей жидкости. Красивые вихревые кольца можно получить следующим простым способом. В стенке небольшого ящика вырезается круглое отверстие с острыми краями противоположная стенка делается упругой. Ящик наполняется дымом, например, табачным. Если теперь ударить по упругой стенке ящика, то из круглого отверстия вылетит вихревое кольцо. Так как истечение воздуха из коробки очень быстро прекращается, то образования струи не происходит, и вылетевшее кольцо движется самостоятельно. При своем возникновении вихревое кольцо захватывает табачный дым и поэтому резко выделяется среди окружающего воздуха. Такие вихревые кольца очень устойчивы и распадаются только после того, как их энергия почти целиком поглощается трением. [c.77]

Если отверстие сделано не в дне сосуда, а в боковой его стенке (вертикальной или наклонной), приведенные в 58 формулы для скорости истечения и расхода жидкости неприменимы. При истечении жидкости из такого отверстия приведенный напор Я р не будет одинаковым по всему отверстию для точек, расположенных в нижней части его, он будет больше, а для точек, расположенных в верхней части, — меньше. Однако давление во всех точках вытекающей струи будет одним и тем же (например, при истечении в атмосферу — равным атмосферному давлению), что не соответствует распределению давления по гидростатическому закону. В данном случае уравнение Бернулли при расчетах применимо не ко всей струе в целом, а лишь к отдельным элементарным струйкам ее. Для определения средней скорости истечения и расхода жидкости площадь отверстия необходимо разделить на элементарные площадки, для каждой из которых можно определить элементарный расход. Полный расход находят путем суммирования (интегрированием) элементарных расходов по всей площади. Для малых отверстий этими положениями можно пренебречь и считать приведенный напор одинаковым по всему сечению. В этом случае для определения расхода используют формулу (137), где Япр — приведенный напор для центра сечения. [c.170]

Эжектированные массы жидкости отделяются от струи постоянной массы (транзитной струи) границей раздела, являющейся линией тока. Эту линию тока назовем разделяющей. Если в циркуляционную зону через канал управления поступает расход Ру, то часть эжектированного расхода восполняется расходом Ру [76]. При этом точка примыкания струи к стенке смещается вниз но течению. Уравнение баланса расходов в этом случае имеет вид [c.144]

Жидкая масса, проходящая через диск винта , образует впереди и позади диска почти цилиндрическую струю, где господствует средняя осевая скорость Fq, превышающая относительную скорость Vq бесконечной среды. В сущности, скорость Vq является скоростью самолета, а Fq слагается из Vq и добавочной средней осевой скорости, приобретаемой жидкими частицами при прохождении через диск винта (см. фиг. 37.2). Граница, т. е. поверхность раздела между двумя областями D ж D имеет цилиндрическую форму лишь очень далеко позади крыла. С другой стороны, составляющие скорости по координатным осям, а именно Fo+гг, V, W, зависят от положения точки внутри струи и являются, следовательно, функциями от X, у, Z. Таким образом, крыло, пересекающее подобную струю, оказывается в поле скоростей, весьма сложном и трудно определяемом, к тому же еще нестационарном. Поэтому задачу сводят к элементарной схеме путем упрощающих предположений, которые мы перечисляем ниже. [c.439]

Нарисуем линию тока, разделяющую часть потока, уходящего в левую струю ОВ, от потока, поворачивающего направо в струю ОС. Понятно, что частицы жидкости, двигающиеся вдоль этой линии тока при соударении с плоскостью остановятся, а затем под напором набегающего потока разойдутся и вправо, и влево. Записав уравнение Бернулли для точек А и О на этой линии тока и положив скорость в точке О равной нулю, получим, что в точке раздела потока на плоскости достигается максимальное давление pv [c.138]

Свободная затопленная струя разделяется по длине переходным сечением на два участка начальный, в котором происходит постепенный размыв (сужение) ядра постоянных скоростей, и основной, в котором скорость на оси струи постепенно уменьшается. Иногда свободная затопленная струя разделяется на три участка начальный, переходный и основной. В большинстве случаев переходный участок не рассматривают. На начальном участке в пределах ядра профиль скорости представляет собой прямую, параллельную оси ординат, в пограничном слое — кривую, имеющую точку перегиба. На основном участке ядро постоянных скоростей вырождается. [c.49]

Когерентность таких КВС связана с тем, что они рождаются строго периодически в области соплового ввода, где уровень осевых скоростей наиболее высок. Поскольку в противоточной вихревой трубе на фанице раздела свободного и вынужденного вихрей имеется разрыв осевой составляющей скорости и соответственно производная dV dr максимальна, то именно там и происходит сворачивание соприкасающихся слоев газа в спиралевидные жгуты, опоясывающие вынужденный вихрь и вращающиеся вместе с ним. Вихревые жгуты могут образовываться в несколько рядов (по радиусу) и по мере движения вдоль вихревой трубы попарно сливаться. При этом будет происходить их укрупнение и соответственно уменьшение частоты появления. Именно это и подтвердили опыты [109, 245]. Аналогичная ситуация наблюдалась и в слое смешения струй [216]. [c.124]

Во многих случаях движения жидкости и газа в потоке возникают так называемые поверхности, тангенциального разрыва-, течения жидкости по обе стороны такой поверхности называются струйными. В зависимости от относительного направления движения струй они могут быть спутными или встречными. Характерной особенностью струйных течений является то, что тангенциальный разрыв на поверхности раздела терпят такие, например, величины, как скорость течения, температура, концентрация примеси, тогда как распределение статического давления оказывается непрерывным. [c.361]

Общее уравнение (12.58) может быть применено и для того случая, когда струя пара движется вертикально вверх (рис. 12.5), а окружающая жидкость неподвижна или движется вниз так как сила тяжести не оказывает действия на смещение поверхности раздела по горизонтали, то член (р — р ) в Рассматриваемом случае будет отсутствовать, т. е. [c.474]

Схема взаимодействия вдуваемого газа с пространственным осесимметричным потоком показана на рис. 6.2.1. Эта схема соответствует картине течения в вертикальной (меридиональной) плоскости симметрии. Струя газа 1 отрывается от острых кромок отверстия, достигает поверхности раздела 9 с основным потоком, разворачивается и обтекает поверхность головной части 2. Внутри струи возникает застойная зона 7 тороидальной формы с возвратным течением, ограниченная разделяющими линиями тока 5. Струя смешивается как с набегающим потоком, так и с газом, циркулирующим в застойной зоне, образуя соответствующие области смещения 10 и 11. В зоне присоединения струи к обтекаемой поверхности (в окрестностях точек пересечения разделяющих линий тока с телом) возникает криволинейный скачок уплотнения 3, который, пересекаясь с головной ударной волной 4 перед поверхностью раздела, образует точки тройной конфигурации 12 0т этих точек начинаются поверхности тангенциального разрыва 14 и результирующего скачка 13. За [c.395]

Таким образом, неиспользованная часть энергии заключена в струе, сходящей с пластинок. Если вместо пластинок установить лопасти в виде ковшей (рис. 142), то мол<но увеличить использование энергии В этом случае струя разделяется на две равные части, из которых каждая обтекает свое полушарие, и угол поворота струи равен е = 180°. Сила давления на неподвижную лопасть такой конфигурации будет равна [c.222]

Благодаря пульсации актуальных скоростей в прыжке через поверхность раздела ЛВС происходит постоянный обмен жидкости между вальцом и транзитной струей Все явление прыжка носит бурный характер, причем прыжок не находится на одном месте он совершает некоторые небольшие поступательные движения то вправо (по течению), то влево (против течения). [c.325]

В отношении вальцовой области А, а также поверхности раздела, отделяющей транзитную струю от вальцовой области, следует иметь в виду все то, что говорилось в 4-14. [c.390]

В отношении этой поверхности раздела и тех явлений, которые происходят в районе, окружающем ее, следует иметь в виду все то, что говорилось ранее в 4-7 и 4-14. В связи с наличием поперечных по отношению к поверхности раздела пульсационных скоростей будет происходить постоянный обмен частицами жидкости между струей и окружающей ее средой. Сама среда, окружающая струю, должна рассматриваться как водоворотная (вальцовая, циркуляционная) область (см. 4-14) с постепенно затухающими — по мере [c.401]

Кривая развития шероховатости сдвинута вначале на величину исходной шероховатости Ra , соответствующей поверхности, покрытой окалиной, а далее разделена на три фазы. Для практики важен переход между первой и второй фазами, обозначенный на кривой точкой /, которая определяет т. е. количество выбрасываемого струей материала, необходимое для полного покрытия единицы поверхности следами падающих гранул. Вторая фаза на кривой соответствует примерно постоянному значению шероховатости вплоть до такого количества выбрасываемого материала, которое образует главную, но нечеткую границу между второй и третьей фазами. Дальнейшее увеличение количества выбрасываемого материала ведет к усталостному разрушению поверхностных слоев, которое проявляется в отделении тонких чешуек основного материала. В результате усталостного разрушения поверхностных слоев в области третьей фазы происходит также частичное уменьшение шероховатости обработанной поверхности. [c.67]

Количество тепла, передаваемого через границу раздела на единицу ширины струи в некоторой точке х, очевидно, равно [c.87]

СОСТОИТ из деаэрационной колонки (головки), охладителя выпара, бака-аккумулятора, арматуры и приборов для регулирования и контроля работы деаэратора. Деаэрируемая вода поступает в верхнюю часть деаэрационной колонки, в которой она разделяется на струи, тонкие слои или капли. Стекая сверху вниз навстречу движущемуся вверх греющему пару, вода нагревается до точки кипения и из нее выделяются растворенные в ней газы. [c.375]

Оценка турбулентности производится главным образом масштабом вихрей. Если пренебречь малыми вихрями, равными или меньшими тоЛ щины свободного пограничного слоя струи, то первая зона рассмотренных в последнем разделе двухмерных струй может в целом считаться ламинарной. Из теории устойчивости ламинарной струи [3] известно, что возмущения подразделяются на симметричные и антисимметричные. Антисимметричные возмущения более неустойчивы, чем симметричные. Согласно теории устойчивости при низких значениях числа Маха потока увеличение М ведет [3] к неустойчивости антисимметричных возмущений. [c.78]

Если вдоль стенки, в которую заделана труба (см. диаграмму 3-3), проходит поток со скоростью, то явление будет в основном аналогичны.м тому, которое имеет место при истечении через отверстие в стенке при тех же условиях (см. четвертый раздел, пп. 40-47). Вместе с тем существуют и некоторые различия. Так, при отсосе в прямой канал отсутствуют потери динамического давления отсасываемой струи, поэтому коэффициент сопротивления в данном случае существенно меньше, чем при истечении из отверстия. Более того, при углах наклона прямых участков 5 >90° вследствие усиления явления наддува при определенных отношениях скоростей и/ /н о>0 принимает отрицательные значения (см. диаграмму 3-3). [c.115]

При заделке выходного участка заподлицо в стенку, вдоль которой проходит поток со скоростью (независимо от протека-емого по каналу потока), возникает такое же явление, как и в случае притока струи через отверстие в тонкой стенке (см. четвертый раздел, пп. 4]—48). [c.502]

Давление и угол наклона вектора скорости остаются непрерывными при переходе через линию раздела. Поэтому давление дозвукового потока и, принимая во внимание интеграл Бернулли и связь между давлением и плотностью, его скорость на линии раздела определенным (заранее известным) образом связаны с углом наклона вектора скорости. Если дозвуковой поток ограничен, помимо линии раздела, прямолинейными стенками (как в рассматриваемых нами задачах) или свободными поверхностями, то, применяя преобразование Чаплыгина, задачу об определении течения в дозвуковом слое можно свести к граничной задаче для уравнения относительно функции тока в известной области, аналогично тому, как это делается при решении задач о газовых струях. Таким образом течение в дозвуковом слое можно рассчитать независимо ог течения во внешнем потоке, используя только условия на бесконечности и на обтекаемой стенке. После того как дозвуковое течение определено и, в частности, найдена форма линии раздела, сверхзвуковой поток во внешней области и возникающие в нем скачки уплотнения рассчитываются, как в задаче об обтекании заданной линии тока, решение которой изложено в [8]. [c.57]

Обтекание со срывом струй. Рассмотрим случай, когда одна из линий тока подходит из бесконечности к некоторой точке В обтекаемого тела, где она разделяется на две части, каждая из которых идет вдоль границы тела до некоторых точек l и С2 и затем отрывается от стенок, снова уходя в бесконечность (рис. 106). [c.304]

Картина бесцирку.пяционного обтекания профиля обладает следующими основными особенностями. Набегающий поток разделяется на две части, обтекающие соответственно верхнюю и нижнюю поверхности профиля (фиг. 169). Точка А, в которой струи разделяются, имеет нулевую скорость и называется передней критической точкой, или точкой раздела струй. Обойдя профиль, струи вновь сходятся в некоторой точке С, называемой точкой слияния струй, или задней критической точкой. [c.360]

Кажется, существует единое мнение относительно влияния турбулентности в ядре потока. С увеличением турбулентности в ядре потока теплопередача в точке раздела струй на входной кромке, в ламинарном пограничном слое и в области перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный интенсифицируется. Высокое значение коэффициента теплопередачи (такого же порядка, как на входной кромке) наблюдается и в области выходной кромки. Однако нет такого единства мнений относительно влияния турбулентности в ядре потока на теплопередачу в турбулентном пограничном слое. Авторы работы [9.46] не наблюдали никакого изменения в величинах коэффициента теплопередачи при изменении степени турбулентности основного потока, тогда как в работе [9.48] в аналогичных условиях обнаружено значительное изменение интенсивности теплопередачи. Однако диапазон величин степени турбулентности в обоих случаях исследования был существенно различный. В работе [9.46] степень турбулентности изменялась в диапазоне от 0,8 до 5,2 %. Это осуществлялось путем перемещения металлической сетки в направлении потока. В работе [9.48] для получения степени турбулентности в диапазоне от 1 до 21,3 % использовалось до-полнительтюе продувочное устройство теплопередача в турбулентном пограничном слое на корытце лопатки мало изменялась при степенях турбулентности до 5%, зато она резко усиливалась при дальнейшем увеличении степени турбулентности. [c.276]

Рассмотрим физическую схему обтекания крыла, при которой появляется подъёмная сила, т. е. сила давления жидкости на крыло, направленная перпендикулярно к скорости невозмущённого потока. Как мы видели, в потоке около крыла возникает циркуляция, в результате наложения которой на набегающий поток скорости над крылом становятся больше, а нод крылом меньше скорости невозмущённого потока, вследствие чего давление над крылом понижается, а под крылом повышается этот перепад давления и даёт подъёмную силу. Возникновение циркуляции жидкости вокруг крыла в свою очередь объясняется следующими причинами. В начальный момент обтекание крыла является бесциркуляционным, но при этом в области между точкой схода струй (на верхней поверхности крыла) и задней острой кромкой крыла получается застойная зона потока. Жидкая поверхность раздела (граница между застойной зоной и потоком, стекающим с задней кромки), как показывают наблюдения, сворачивается в вихрь, который увлекается потоком. [c.363]

Точиа раздела струй (передняя критическая точка) 360 [c.736]

В то же время, преследуя краткость курса, нам пришлось опустить некоторые разделы, иногда включаемые в курсы гидравлики перенос потоком взвешенных частиц (влечение донных наносов и гидротранспорт), теорию турбулентных струй, течение двухфазных жидкостей (эргазлифты, движение пароводяных смесей), теорию трения при смазке, теорию поверхностных волн и др. [c.8]

Если по поверхности раздела bed установить криволинейную твердую стенку русла, то получим безотрывную транзитную струю потеря напора при этом значительно уменьшит-с я. Такое снижение потерь напора объясняется тем, что касательные напряжения, возникающие вдоль установленной стенки, значительно меньше турбулентных касательных напряжений, действующих вдоль поверхности раздела. Поясненный выше отрыв транзитной струи может быть назван (несколько условно) инерционным отрывом транзитной струи от стенки русла . noivffliMO такого отрыва струи, можно различать еще отрыв транзитной струи (а в соответствующих случаях и отрыв пограничного слоя), обусловленный диффузией механической энергии поперек потока . Примером отрыва струи, вызванного поперечной диффузией механической энергии, может являться поток в сильно расширяющемся насадке (см. рис. 4-30), а также случай так называемого гидравлического [c.182]

Пусть Ш100К8Л струя жидкости шириной и толщиной <Г, движущаяся со споростью, ударяется о криволинейную преграду (рис. 3.1). В точке А соударения струи с преградой угод между касательной к преграде и осью струи равен Ы,. После удара о преграду струя разделяется на две струи толщиной и со скоростями соответственно [c.55]

Для этой цели над соплами 5 размещены два встречных приемных соила 7, соединенных трубками с герметичными камерами 13 и 4. Камеры разделены резиновой мембраной 8, центр которой может поступательно перемещаться с осью 9 и заслонкой W. Приемные сопла 7 воспринимают давление струй воздуха, выходящих из кожуха I. Если одна струя сильнее, то под влиянием создавшейся разности давлений мембрана S передвинется в ту или другую сторону. Основная масса воздуха из кожуха 1 устремляется по каналу 12 в воздушную камеру 15, из которой вытекает двумя сильными струями вверх и вниз через два щелевидных отверстия 11. Над этими отверстиями проходит заслонка 10 и перекрывает их поровну в том случае, если мембрана 8 находится в среднем положении. Если мембрана 8 прогнулась вираво, то заслонка 10 закрывает верхнее отверстие и открывает нижнее при прогибе мембраны 8 влево открывается верхнее отверстие и закрывается нижнее. Струя воздуха, выходящая из соответствующего отверстия 11, создает реактивную силу, вызывающую прецессию гироскопа по направлению к магнитному меридиану. Как только ось гироскопа совпадет с плоскостью меридиана, магниты 3 будут параллельны оси 16 ротора 2, и давление в приемных соилах, а также в камерах 13 и 14 будет одинаково, так как эксцентрик 4 перекроет отверстия поровну. В этом случае мембрана 8 и заслонка 10 займут среднее иоложение, и прецессия гироскопа прекратится, так как реакции воздушных струй будут взаимно уравновешиваться. [c.205]

Физическую энергию разделяют на потенциальную и кинетическую. Потенциальная — это энергия, которой обладает некоторый предмет благодаря своему расположению или состоянию. Например, бак с водой, находящийся на вершине башни, имеет потенциальную энергию благодаря тому, что он поднят над землей. Если открыть кран бака, то вытекающая из него струя воды, падая на гребное колесо, может приводить в движение машину, преобразующую таким образом потенциальную энергию падающей воды в механическую работу. Примером потенциальной энергии некоторого состояния является энергия сжатой пружины или растянутой резины в катапульте. Если растянутую резину (или пружину) внезапно отпустить, она немедленно возвратится в исходное положение, высвобождая при этом потенциальную энергию, которая с силой выбросит снаряд. Кинетическая энергия, в свою очередь,— это энергия, которая приобретается предметом в результате его движения. Любой движущийся предмет — автомобиль, самолет, пуля и т. д.— обладает кинетической энергией движения, которая затем превращается в другие формы энергии. [c.30]

При истечении жидкости в газ, когда имеется граница раздела двух сред, на величину коэффициента расхода отверстия а тонкой стенке начинают оказывать влияние силы поверхностного натяжения, относительную величину которых оценивают с помощью критерия или числа Вебера. Силы поверхностного натяжения создают дополнительное давление внутри струи и, в то же время, изменяют траектории движения частиц жидкости, увеличивая диаметр ее сжатого сечения, а следовательно, и коэффициент сжатия. Вследствие сказанного, очевидно существование экстремума в зависимости коэффициента расхода от числа Вебера. Для исключения влияния числа Рейнольдса в качестве зависимой переменной целесообразно взять относительный коэффициент расхода отношение коэффициента расхода при истечении в газовую среду к коэффициенту расхода при n te4eHHH под уровень. [c.110]

Для обеспечения стабильности процесса деаэрации воды необходимо, чтобы выпар составлял не менее 1,5—2 кг на 1 т деаэрируемой воды. Если в исходной воде, поступающей в деаэратор, содержится много свободного и связанного диоксида углерода, то выпар рекомендуется повыщать до 2—3 кг на 1 т деаэрируемой воды. Для полного удаления газов из воды термический деаэратор должен работать при соблюдении следующих условий 1) температуру воды, проходящей через колонку деаэратора, необходимо доводить до температуры кипения 2) полностью удалять неконденсирующиеся газы, выделяемые из деаэрируемой воды 3) путем тонкого разбрызгивания и распределения воды на струи, пленки или капли создавать сильно развитую поверхность раздела между жидкой и паровой фазами, а также интенсивно перемешивать жидкость и пар путем максимальной турбулизации потока 4) необходимо обеспечивать максимально продолжительное пребывание воды в колонке деаэратора. [c.114]

Например на расстоянии от цилиндра, равном его двукратному радиусу, скорость жидкости составляет 89% от нормальной скорости vq. В точке А скорость центральной струи, как мы сказали, обрагцается в нуль. В этой точке струя разделяется на две части, одна из них течет но поверхности цилиндра кверху, по дуге АВ другая — по поверхности цилиндра книзу по дуге АВ . При этом скорость течения ностененно увеличивается от значения О до некоторого максимального значения в точках В ж В . Это максимальное значение мы найдем, подставив в формулы (для Vx Vy ) значения ж = О, у = а (для точки В) и значения X = О, у = —а (для точки В ). В обоих случаях получим [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...