Плотность жидкостей влияние на значения

При восходящем течении тонкопленочного потока в испарительных аппаратах значительное влияние на теплообмен оказывают гидродинамика течения пленки и другие факторы. В случае разгона пленки по внутренней поверхности трубы воздухом с температурой, равной температуре насыщения в зоне парообразования, и внешнем обогреве трубы ири тепловом потоке 10—80 кВт/м2 интенсификация процесса всецело определяется испарением жидкости со свободной поверхности пленки. Влияние плотности теплового потока на значение 2 как для дистиллята, так и для морской воды весьма мало. При <30 кВт/м2 возрастание коэффициента теплоотдачи меньше, а с увеличением теплового потока сверх 30 кВт/м значение 02 изменяется более резко. Это можно объяснить следующим образом при небольших q турбулизация пленки нормальной составляющей вектора скорости потока (т. е. скоростью парообразования) незначительна и поэтому зависимость 02 от q невелика. При увеличении плотности теплового потока турбулизация пленки за счет испарения становится сравнимой с турбулизацией паровыми пузырями жидкости, что вызывает рост коэффициента теплоотдачи. [c.164]

Определить значение плотности теплового потока, при котором в условиях задачи 9-20 процесс кипения жидкости начнет оказывать влияние на интенсивность теплообмена. [c.184]

Как показывают расчеты, изменение отношения температур газов в пределах 0,25 < 0 < 4 оказывает незначительное влияние на коэффициент увеличения тяги эжектора с данными геометрическими параметрами, хотя при этом сильно изменяется коэффициент эжекции. Максимального значения коэффициент б достигает при 0 = 1, так же как в случае несжимаемой жидкости при равных плотностях pi и рд. [c.562]

Из рис. 8.22, б видно, что при малых значениях Иок, которые наблюдаются при низких плотностях тепловых потоков, поправочный множитель к меньше единицы. Это можно объяснить, если рассмотреть причины, обусловливающие влияние накипи на значение а при кипении. При наличии на поверхности трубы слоя оксидов часть температурного напора затрачивается на преодоление его термического сопротивления. Поэтому при одной и той же плотности теплового потока перегрев жидкости, кипящей на поверхности окисленной трубы, будет меньше, чем при кипении на поверх- [c.252]

Приближенная автомодельность теплоотдачи относительно величины g (или, что то же самое, отрывного диаметра do) для развитого пузырькового кипения подтверждается рядом экспериментов, проведенных как. при перегрузках, так и при малых значениях ускорения поля тяжести, т. е. при условиях, приближающихся к условиям невесомости. Эти же соображения объясняют и то, что закономерности развитого кипения в условиях свободного и вынужденного движения кипящей жидкости являются практически одинаковыми. Ряд внешних факторов (вибрация поверхности, наложение электрических полей и др.) оказывают влияние на теплоотдачу лишь при малых плотностях теплового потока. Но с увеличением q их влияние постепенно вырождается [Л. 102]. [c.311]

Рассмотрим случай весьма медленных движений тела," характеризуемых малым значением числа Re. Из выражения для числа Re следует, что при малых его значениях влияние сил вязкости на исследуемую величину увеличивается. Если пренебречь силами инерции, то можно не включать в число определяющих параметров величину плотности жидкости р. В этом случае явление может быть определено с помощью четырех основных параметров /, сс, и, р,. При этом можно сделать вывод, что все безразмерные характеристики зависят только от угла атаки а. Следовательно, [c.169]

Обычно применяются два способа введения поправок. По методу определяющей температуры все физические свойства, входяш ие в безразмерные комплексы (Re, Рг, Nu и др.), относят к некоторой характерной температуре, выбираемой таким образом, чтобы теплообмен и сопротивление при переменных свойствах можно было рассчитывать по зависимостям для постоянных свойств. В качестве определяющей принимают либо температуру поверхности, либо некоторую температуру, заключенную между температурой поверхности и температурой внешнего течения (или средней массовой температурой жидкости). Общего правила не существует. По методу фактора свойства все физические свойства определяются при температуре внешнего течения (или при средней массовой температуре жидкости), а влияние переменности свойств учитывается функцией отношения некоторого физического свойства при температуре стенки к тому же свойству при температуре внешнего течения (или при средней массовой температуре жидкости), Несмотря на широкое распространение метода определяющей температуры, его применение связано с определенными трудностями, особенно при расчетах теплообмена при течении в каналах. При использовании метода фактора свойства таких трудностей не возникает Например, для того, чтобы найти значение плотности при определяющей температуре для вычисления числа Re, необходимо разделять массовую скорость G = Vp на составляющие F и р. Но при течении в каналах G — массовый расход, отнесенный к поперечному сечению трубы, — является вполне определенным физическим параметром независимо от характера изменения плотности [c.309]

Поскольку достоверность всех этих опытов не вызывает сомнения, то на основе полученных данных можно сделать вывод, что влияние скорости потока на кавитационную эрозию меняется в зависимости от ряда факторов. Основными из них, - при прочих равных условиях, являются, как это будет показано дальше, степень развития кавитации и продолжительность ее действия. Помимо этого, большое значение имеют и физические свойства жидкости. Так, в опытах с ртутью в качестве кавитирующей жидкости [78] было отмечено уменьшение интенсивности эрозии с увеличением скорости потока. По-видимому, в этом случае большая плотность жидкости является основным фактором, определяющим степень кавитационного разрушения поверхности. [c.33]

Практически во всех случаях течения жидкости ее сжимаемостью можно пренебречь, поскольку изменения давления в процессе течения весьма малы по сравнению с объемным модулем упругости жидкости. Поэтому в кавитационных течениях сжимаемость не влияет ни на развитие кавитации, ни на форму каверны. Она приобретает важное значение лишь на последних стадиях схлопывания и оказывает влияние на давление при схлопывании каверны (гл. 4). По этой причине обычно удобнее рассматривать явление схлопывания в зависимости от величины объемного модуля упругости жидкости й скорости звука в ней, которые определяются как плотностью, так и сжимаемостью жидкости. [c.113]

Все указанные выше выводы относятся к капельным жидкостям и к газам при условии, что скорость течения их мала по сравнению со скоростью звука при этом и амплитудные значения изменений давления должны быть малыми по сравнению со средним абсолютным давлением. В противном случае должно учитываться влияние на протекание переходных процессов изменения плотности газа [25]. [c.406]

Допустим, что по трубе течет жидкость с некоторой скоростью гшо , будем увеличивать постепенно плотность теплового потока <7 на стенке. При относительно малых значениях д имеет место пузырьковое кипение, но оно не оказывает существенного влияния на теплообмен. Коэффициент теплоотдачи определяется при этом конвекцией и равен а ,. По мере роста д картина меняется, начинает проявляться влияние пузырьков, разрушающих вязкий подслой у стенки. Наступает такой режим, когда влияние конвективного переноса теплоты и влияние ки пения становятся соизмеримыми при этом коэффициент теплоотдачи зависит и от а ,, и от а,. При дальнейшем увеличении теплового потока д влияние кипения стано-вится более существенным, чем влияние конвективного переноса, теплообмен полностью определяется процессом парообразования, и коэффициент теплоотдачи равен ад. [c.311]

Измерения статическим методом дают значения у Для различных жидкостей, лежаш,ие в пределах от 7,7 (вода) до И,45 (ртуть). Поскольку при линейном соотношении между давлением и плотностью у = 1 и 5 = 0, нелинейность адиабаты для воздуха (когда = 1,43) оказывает меньшее влияние на искажение волны, чем нелинейность адиабаты для воды (когда -у 7). [c.378]

Уравнение (9-19) справедливо для случая нагревания капельных жидкостей (вязкость их убывает с температурой) при постоянной плотности теплового потока на стенке и, разумеется, при отсутствии влияния свободной конвекции. Оно охватывает область значений Ке<2 300, [c.176]

При работе насадочной колонны в пленочном режиме обычно не вся поверхность насадки смочена жидкостью. В этом случае поверхность массопередачи будет меньше поверхности насадки. Отношение удельной смоченной поверхности ко всей удельной поверхности насадки называется коэффициентом смачивания насадки и обозначается через i, т. е. i = Ясм/ - Значение v / в большой степени зависит от величины плотности орошения U и способа подачи орошения на насадку, или от числа точек орошения Лор. С увеличением и и Пор до определенных значений величина i возрастает, после чего остается практически постоянной. Она также растет с увеличением насадочных тел. Изменение скорости газа на значение коэффициента ij/ заметного влияния не оказывает. [c.65]

Проще принимать жидкость за однородную среду, характерной особенностью которой является то, что в со тоянии равновесия в ней не могут существовать тангенциальные усилия в с. учае же движения друг относительно друга смежных слоев тангенциальные усилия имеют место. Эта особенность является следствием внутреннего трения или так называемой вязкости жидкости. Вязкость воздуха мала, и в большинстве случаев ею можно пренебрегать однако иногда вязкость имеет чрезвычайно большое значение, и во всяком случае она оказывает определенное влияние на характер движения жидкости даже и тогда, когда движение происходит точно так же, как и в невязкой жидкости. Другой характерной особенностью жидкости является ее сжимаемость, которой можно пренебречь в случае капельной жидкости, но которая чрезвычайно важна для газа. Плотность воздуха, вообще говоря, следует рассматривать как функцию давления и температуры, но изменения давления в потоке жидкости около тела очень малы, и ими можно пренебречь, приняв плотность воздуха постоянной. Однако это допущение может быть принято лишь для скоростей потока ниже скорости звука. При скоростях порядка звуковой приходится принимать во внимание сжимаемость воздуха. Эти соображения повели к представлению о воздухе, как об идеальной жидкости, т. е. как о несжимаемой и невязкой среде. Теория движения жидкости—гидродинамика и аэродинамика—основывается главным образом именно на этом предположении, и получаемые отсюда выводы во многих случаях являются очень ценными. Однако теория идеальной жидкости приводит к парадоксальному заключению, что тело, движущееся в идеальной жидкости, не испытывает никакого сопротивления. [c.10]

Общий анализ расчетных режимов полета и параметров летательного аппарата включает в себя объединенное исследование согласующихся между собой условий, при которых все составные части летательного аппарата взаимодействуют друг с другом надлежащим образом. В этот анализ входит определение характерных признаков всей системы, например распределение полного веса между конструкцией снаряда, гидравлической системой, двигателем, системой нагнетания исследование влияния на снаряд атмосферных условий изучение геометрических аспектов, размеров, формы, числа ступеней и взаимного расположения составных частей снаряда учет физических свойств значений плотностей, допустимых напряжений материалов конструкции, величин удельных теплоемкостей и давления паров жидкостей. Проектирование и исполнение снаряда как единого целого определяется взаимодействием между этими факторами, а также физическими законами, определяющими траектории полета, законами аэродинамики, термодинамики, характеристиками разрушения материалов, уровнем радиации и т. д. и подчиняется ограничивающим условиям максимального давления насосной установки, минимальной толщины стенок конструкции, определенного коэффициента топливного состава и т. д. [c.584]

В и С на фиг. 4.10) определяются значениями числа Рейнольдса для частиц. На фиг. 4.10 не отражено влияние отношения плотностей вещества частиц и непрерывной среды рр/р на условие минимального переноса частиц, выявленное в работе [16]. При большом указанном отношении плотностей в системе газ — твердые частицы движущаяся частица в момент столкновения с осадком может произвести всплеск, интенсифицируя тем самым способность газа переносить твердые частицы. В системах жидкость — твердые частицы такого явления не наблюдается. [c.167]

При значениях Ке, , > 1600 ламинарно-волновой режим течения пленки сменяется турбулентным. При этом так же, как и в обычных турбулентных потоках (например, в каналах), слой жидкости, непосредственно прилегающий к стенке, сохраняет черты ламинарного течения, а за пределами этого слоя пленки действует механизм турбулентного перемешивания. Это позволяет исключить из рассмотрения влияние волновых процессов, вязкости и поверхностного натяжения жидкости на касательные напряжения и связь между толщиной пленки и плотностью орошения. Анализ и результаты экспериментального изучения закономерностей течения тонких пленок показывают, что для свободно стекающей пленки можно записать равенство осредненных или локальных значений веса пленки и касательных напряжений на стенке в виде [c.173]

Таким образом, величина мощности гидромуфты зависит от значения коэффициента км, плотности рабочей жидкости, активного диаметра и числа оборотов ведущего вала. В свою очередь величина коэффициента момента зависит от относительных размеров колес гидромуфты и передаточного отношения (скольжения). Исходные уравнения моментов (458) были составлены на основании трех допущений (стр. 303), поэтому влияние ряда конструктивных параметров (число лопаток рабочих колес, форма проточной полости и др.) в формуле (470) не учитывается. [c.300]

В работе [43] обобщены многочисленные опыты по влиянию потока вещества, поперечного по отношению к основному потоку парогазовой смеси, на коэффициент теплоотдачи при конденсации, испарении, вдуве и отсосе через пористую пластину. До некоторого значения так называемого фактора проницаемости, пропорционального плотности потока массы, влияния не обнаружено, затем для испарения и вдува жидкости наблюдается относительный рост, а для конденсации и отсоса — падение коэффициента теплоотдачи. Расчеты с использованием этих данных показали, что для большинства технологических процессов влияние практически отсутствует. [c.28]

Влияние оребрения. При кипении жидкости на поверхности оребренных труб в условиях малых значений плотности теплового потока устанавливается более высокая интенсивность теплообмена, чем при кипении на поверхности гладких труб. Поэтому в испарителях низкотемпературных холодильных установок, работающих в этих условиях, широко применяют оребренные трубы. Например, в кожухотрубных фреоновых испарителях в нашей стране применяются медные трубы с накатным оребрением, данные о которых приведены в табл. 7.2 [27]. [c.216]

Диапазоны изменения скоростей и паросодержаний, в которых проявляется или не проявляется влияние этих величин на теплоотдачу к двухфазному потоку, зависят от свойств жидкости и значений режимных параметров. Это связано с тем, что в заданных конкретных условиях устанавливается вполне определенная структура течения парожидкостной смеси со специфическими для нее законами распределения по сечению канала осредненных во времени плотности среды и скорости в обеих фазах, а также интенсивностью взаимодействия между фазами на межфазной поверхности. [c.229]

В условиях кольцевой структуры двухфазного потока на. поверхности жидкой пленки образуются мелко- и крупномасштабные, волны. Фазовая скорость крупномасштабных волн больше средней скорости течения жидкости в пленке. Под влиянием потока пара капли жидкости срываются с гребней крупномасштабных волн и уносятся в ядро потока. Это так называемый механический (или динамический) унос. Как показано в гл. 1, при заданных свойствах жидкой и паровой (газовой) фаз, геометрии канала и плотности орошения началу срыва капель с поверхности пленки отвечает вполне определенное значение скорости пара (газа). По достижении этой скорости чисто кольцевая структура потока переходит в дисперсно-кольцевую. [c.231]

При небольших скоростях потока и при достаточно большой плотности теплового потока теплоотдача определяется процессом парообразования. При больших скоростях движения жидкости теплообмен определяется законами турбулентного движения а С. С. Кутате-ладзе предложен простой и эффективный метод учета совместного влияния скорости циркуляции и плотности теплового потока на теплоотдачу при кипении. В этом случае влияние этих факторов оценивается соотношением предельных значений — коэффициента теплоотдачи при кипении 00 и коэффициента теплоотдачи к вынужденному нотоку при отсутствии кипения о. При оо/ао<0,5 принимают а = о при Qtoo/ao > 2 а = оо. В области 0,5 < оо/схо < 2 коэффициент теплоотдачи рассчитывается по интерполяционной формуле [c.202]

С увеличением плотности теплового потока при и = onst число активных зародышей паровой фазы увеличивается и при некотором значении q эффекты, обусловленные процессом парообразования, начинают оказывать заметное влияние на процесс теплообмена. Например, на крирой 2 (см. рис. 8.1) это значение q отмечено точкой А i,q = qA). При дальнейшем увеличении плотности теплового потока относительное влияние механизма турбулентного обмена в однофазной среде ослабевает и повышается значение процесса парообразования. При q = qa (точка В на кривой 2) влияние механизма турбулентного обмена в однофазной среде практически прекращается. Если при данной скорости жидкости q>qB, то интенсивность теплообмена при кипении в условиях вынужденного движения целиком определяется процессом парообразования. Влияние механизма турбулентного обмена в однофазной среде становится пренебрежимо малым. При qAнаблюдается совместное действие обоих механизмов переноса. [c.226]

В заданных конкретных условиях для каждой жидкости существует предельное значение критерия Kw, выше которого влияние механизма турбулентного обмена в однофазной среде становится пренебрежимо малым. Однако в общем случае эта граница не может быть точно определена только с помощью критерия Kw [182]. Дело в том, что при кипении жидкости с заданными физическими свойствами количество теплоты, вынесенное из пристенной области за счет процесса парообразования, пропорционально ql rp"), а интенсивность турбулентного обмена в однофазной среде определяется значением числа Рейнольдса Re = twi/v, а не одной только скоростью W [182]. Например, при фиксированных значениях плотности теплового потока я скорости циркуляции интенсивность переноса теплоты при турбулентном течении однофазной среды с увеличением диаметра трубы уменьшается. Следовательно, этот механизм переноса перестает влиять на теплоотдачу к кипящей жидкости в трубе большего диаметра при меньшем значении q и, следовательно, Кш- При механизмов переноса теплоты с увеличением вязкости жидкости также смещается в сторону меньших значений критерия К -При кипении в трубах коэффициент теплоотдачи зависит также от иаросодержания потока. Эта зависимость обусловлена возрастанием истинной скорости жидкой фазы w и изменением структуры потока по мере накопления в нем пара при неизменном массовом расходе парожидкостной смеси. [c.228]

При вынужденном течении однофазного потока в условиях турбулентного режима интенсивность теплообмена существенно выше, чем при естественной конвекции, поэтому в этом случае влияние процесса парообразования а коэффициент теплоотдачи наблюдается яри более 1Высоких температурах ядра потока. Следовательно, при одной и той же плотности теплового потока в условиях вынужденного движения значение предельного недогрева жидкости меньше, чем в условиях естественной конвекции.. Скорость жидкости оказывает существенное влияние на температуру i .K. [c.260]

При анализе влияния к.п.с. на вид функции a=f( u) необходимо учитывать изменение. теплофизических свойств смеси в связи с их зависимостью от концентрации. При этом решающим фактором является направление изменения теплофизических свойств с ростом концентрации одного из компонентов. Влияние этого фактора может ослаблять или усиливать депрессирующее воздействие величины А/п. Если коэффициент теплоотдачи при кипении чистого ВК-компонента Бк больше коэффициента теплоотдачи к чистому НК-компоненту НК, то рост концентрации последнего будет способствовать снижению интенсивности теплообмена. Если при этом кипит азеотропная смесь, то коэффициент теплоотдачи смеси азеотропного состава ааз долл<ен быть меньше Овк. Это является следствием именно ухудшения (с точки зрения теплообмена) теплофизических свойств смеси с ростом концентрации НК-компонента, так как при кипении чистой жидкости и смеси азеотропного состава Atu = 0. Например, для смеси н-пропиловый спирт — вода авк>анк, поэтому авк>ааз, см. рис. 13.4, в). Резкое снижение а при изменении концентрации н-пропилового спирта от О до 9% ( =232 кВт/м ) объясняется налол ением влияния изменяемости теплофизических свойств смеси на депрессирующее воздействие Д/н. В данном случае оба рассматриваемых фактора действуют в одном направлении — в направлении ухудшения интенсивности теплообмена. При понижении плотности теплового потока значение А н становится меньше и соответственно уменьшается ее относительное влияние на вид зависимости <и= (с ик). По этой причине для смеси н-пропиловый спирт — вода при 9 = 58,2 кВт/м2 минимальное значение а устанавливается при большей концентрации (- ЗО /о) н-нропанола. [c.352]

С увеличением давления уменьшаются размеры пузырька в момент возникновения и отрыва увеличиваются число центров и частота отрыва пузырей от этих центров. Степень влияния на них давления зависит от удаленности рассматриваемого состояния от критического, так как она определяет степень метастабильности жидкости, вероятность гетерогенных флуктуаций плотности, а также количественные изменения физических свойств вещества. С приближением термодинамического состояния к критическому влияние этих факторов увеличивается и соответственно увеличивается влияние давления на теплоотдачу. Это отчетливо следует из рис. 13-6, построенного в безразмерных координатах для ряда жидкостей. В нем опытные данные по оси ординат отложены в виде отношений aj f при текущем значении давления р [c.303]

Существенное влияние на модальный разл1вр частиц жидкости оказывают частоты вращения ротора турбины (кривые 2, 4ш 5—7 на рис. 7.4). С увеличением частоты вращения ротора (окружной скорости рабочих лопаток) и модальный размер капель падает при всех значениях влажности (см. зависимость du = f у), рис. 7.4). Рост частоты вращения ротора турбины приводит к увеличению нормальной составляющей скорости соударения частиц влаги с выходными участками рабочих лопаток. Следовательно, возрастает процесс дробления капель, уменьшается плотность орошения поверхностей рабочих лопаток и, наконец, повышается интенсивность сброса влаги с входных кромок рабочих лопаток. Подтверждением влияния последнего фактора на изменение дисперсности влаГп могут служить результаты опытов на вращающемся диске, в центр которого подавалась вода. Так же как в опытах на турбинной ступени, с ростом расхода влаги Q (заштрихованные кривые на рис. 7.5) размер капель растет, но интересно, что с ростом окружной скорости и с кромки диска (толщина кромки равна 0,5 мы) срываются меньшие капли. Хорошее согласование результатов опытов (рис. 7.5) для диска и многоступенчатой турбины является подтверн- дением того факта, что процесс схода влаги с выходных кромок рабочих лопаток является определяющим в разлгере капель влаги в потоке пара. [c.272]

Изучение образования пузырей на одиночной впадине показы вает, что геометрия впадины имеет важное значение по двум причинам диаметр устья впадины определяет перегрев, необходимый для начала кипения, а от ее формы зависит устойчивость начавшегося кипения. Показано, что краевой угол играет большую роль при образовании зародышей прежде всего из-за своего влияния на стабильность впадины. Измерения величины краевого угла воды, проведенные на чистой и покрытой слоем парафина поверхности из нержавеющей стали, показывают, что при температурах от 20 до 170° С краевой угол изменяется в пределах от 20 до 110°. На основе теории зародышеобразования на одиночной впадине предла гается характеризовать совокупность зародышеобразующих свойств данной поверхности для всех жидкостей при всяких условиях едиг ным комплексом, имеющим размерность длины. Такая характеристика, как подтвердили эксперименты, адекватна в случае кипения на различных медных поверхностях (обработанных наждачной шкуркой 3/0) воды, метилового и этилового спиртов показано, что поверхностная плотность действующих центров парообразования является функцией только одной этой переменной. [c.99]

Для пояснения сказанного рассмотрим отклонения от упрощенной картины кавитационного процесса, которые наблюдаются при значительном обмене энергией между паровой и жидкой фазами. В первую очередь они проявляются в том, что при значительной теплоте испарения температура жидкости вокруг кавитационной зоны и внутри нее уменьшается. Это должно привести к увеличению эффективного значения К в зоне кавитации, так как с уменьщением увеличивается числитель выражения для К. Это уменьшение происходит только в слое жидкости, примыкающем к поверхности каверны, и важно только для этого слоя, поскольку приложенное давление возрастает по нормали к поверхности каверны. В результате каверна будет меньше при использовании жидкости с высоким давлением насыщенного пара (и плотностью), т. е. эффективное значение К местного течения будет выше, чем в жидкости с низким давлением насыщенного пара, и, следовательно, влияние каверны на рабочие характеристики гидромашины будет меньше. Это вытекает также из того, что насосы, дерекачивающие горячую воду, работают при значительно более высоких эффективных значениях /С и ст, чем вычисленные по давлению и температуре на входе в насос. Величина разности между значением К, вычисленным обычным способом, и эффективным значением К определяется не только давлением и плотностью паровой фазы, но также скрытой теплотой парообразования и удельной теплоемкостью жидкости. Из уравнения Клапейрона— Клаузиуса следует, что при одинаковом падении температур и прочих равных условиях чем больше скрытая теплота испарения и ниже удельная теплоемкость, тем больше падает давление р - [c.306]

Исследовать опытным путем влияние каждого из этих факторов на значение коэффициента теплоотдачи а не представляется возможным, так как изменение одного из них неизбежно повлечет за собой изменение других. Нанример, если изменить температуру среды, неизбежно изменятся ее плотность, вязкость, теплопроводность, при этом может также измениться режим движения жидкости. В силу этого полученное опытным путем значение коэффициента теплоотдачи а было бы справедливо только в тех условиях, в которых был проведен опыт. Для теоретического исследования зависимости коэффициента теплоотдачи от упомянутых выше факторов для каждого явления пришлось бы решать систему дифференциальных уравнений конвективного теплообмена (дифференциальные уравнения движения, энергии, сплошности, теплообмена) совместно с условиями однозначности. Однако решение такой системы дифференциальных уравнений связано с мател1атическими трудностял1и. [c.235]

Интересные выводы о влиянии взвеси на спектр турбулентности недавно получены Ю. А. Буевичем и Ю.. П. Гупало (1965) в результате теоретического исследования процесса затухания изотропной турбулентности при наличии взвешенных частиц Анализ полученных динамических уравнений для корреляций скорости жидкости и взвешенных в ней мелких частиц свидетельствует, что в конечном периоде вырождения изотропной турбулентности наличие взвешенных частиц не только приводит к более быстрому (экспоненциальному) затуханию флуктуаций, но в случае конечных значений отношения плотностей жидкости и материала частиц обусловливает также заметное искажение энергетического спектра турбулентности по сравнению со случаем однородной жидкости. Оказывается, что эффект наличия взвешенных частиц наиболее суш ествен в диапазоне малых волновых чисел. Авторы отметили, что, вопреки распространенным априорным утверждениям ), именно в этой области волновых чисел и происходит наиболее значительное искажение спектра, указываюш ее на то, что частицы способствуют искажению в первую очередь крупных, а не мелких вихрей. [c.762]

В качестве примера рассмотрим случай, когда градиент давления первоначально был равен нулю, а затем скачком принял постоянное значение. Это наиболее сильное изменение градиента давления из всех возможных, поэтому рассматриваемый случай иллюстрирует максимальное влияние нестационарности течения на теплообмен. Таким образом, жидкость вначале была неподвижна и, следовательно, ее температура в обог реваемом участке трубы равнялась температуре стенки, отличной от температуры жидкости на входе (т, е. теплообмен в обогреваемом участке отсутствовал). Изменение плотности теплового потока на стенке во времени для числа Рг = 0,7 и нескольких [c.385]

Магнитное число Зйлера равно отношению магнитного давления к динамическому или отношению плотностей магнитной и кинетической энергии и служит мерой относительного влияния магнитного поля на движение среды. Очевидно, при числах Еи 1 влияние магнитного поля на движение проводящей жидкости будет мало при больших числах Еи роль магнитной энергии будет велика. При значениях Eu порядка единицы энергия равномерно распределена между полем и движением, так что влияние магнитного поля на движение и, наоборот, влияние движения на поле являются одинаковыми. [c.402]

Влияние обогрева на толщину пленки, когда часть жидкости испаряется при определенном значении G, зависит прежде всего от абсолютных значений плотности теплового потока q и паросодер-жаний X. Для небольших q, когда парообразование происходит лишь со свободной поверхности пленки, испарение жидкости приводит к утоньшению пленки. Аналогичная картина мол<ет наблюдаться при сравнительно больших q и высоких паросодержаниях, когда увлекаемая паром пленка движется с такой скоростью, что вследствие механического воздействия потока на стенку паровые пузыри на обогреваемой поверхности образовываться не могут. В других случаях, когда пузыри пара могут образовываться и расти на поверхности теплообмена, гидравлическое сопротивление возрастает и толщина пленки увеличивается с ростом плотности теплового потока. [c.43]

Однако уже первые систематические исследования динамики процесса кипения показали, что в некоторых случаях действительные значения do существенно отличаются от их значений, определяемых по формуле (6.15). Это объясняется тем, что в реальных условиях на паровой пузырь в период его роста и в момент отрыва кроме указанных сил действуют и другие силы. Соотношение между силами на различных стадиях формирования пузыря и в различных условиях роста не остается неизменным. При значительной Т1Л0ТН0СТИ действующих на поверхности центров парообразования наблюдается взаимное влияние пузырей друг на друга. С ростом плотности теплового потока увеличивается не только число активных зародышей паровой фазы, но и перегрев жидкости в пристенной области, что также влияет на внутренние характеристики процесса кипения. Все это существенно осложняет теоретический [c.175]

Изложенная выше разработанная авторами [32] физическая модель, призванная объяснить влияние теплофизических свойств и толщины греющей стенки на теплоотдачу при кипении, на практике реализуется только в определенных условиях и в основном при кипении криогенных жидкостей. Как известно, криогенные жидкости отличаются от обычных жидкостей чрезвычайно высокой способностью смачивать твердые тела (для них краевой угол 6- -0). Обладая почти абсолютной смачиваемостью, они легко заполняют микровпадины даже очень малых размеров, в результате чего такие впадины теряют способность генерировать паровую фазу н поверхность обедняется активными центрами парообразования. Под влиянием этого фактора в переходной области от естественной конвекции в однофазной среде к развитому пузырьковому кипению зависимость коэффициента теплоотдачи от плотности теплового потока становится болеа значительной (показатель степени п. в уравнении достигает значений [c.201]

Зависимости kpi от состава при поверхностном кипении бинарных смесей в трубах показаны на рис. 13.18 [202], На рисунке приведены также кривые, устанавливающие изменение разности концентраций НК-компонента в паре и в жидкости в зависимости от с нк. Из рис. 13.18 видно, что характер влияния состава смеси на кр1 в условиях вынужденного движения остается таким же, как и при кипении в большом объеме. Максимальные плотности критического теплового потока при а о = 3,5 и 5,0 м/с для данной смеси устанавливаются при концентрации, соответствующей максимуму на кривой Асвк = Свк) С возрастанием скорости (так же как при кипении чистых жидкостей) значение плотности критического теплового потока увеличивается. Аналогичные зависимости 9кр1 от Сик и ti o устанавливаются при кипении в кольцевых каналах (рис. 13.19). [c.368]

Сопоставление экспериментальных данных по кризису теплообмена в двухфазном потоке, полученных на стержневых ТВС и цилиндрических трубах при одинаковых режимных условиях, показало, что влияние основных режимных параметров p,pw,x) на критическую плотность теплового потока в пучках стержней качественно аналогично таковому для цилиндрических труб [87]. Однако критические плотности тепловых потоков в ТВС существенно ниже, чем в цилиндрических трубах при прочих равных условиях. Частично это объясняется общими факторами, указанными во введении, а также и дополнительными конкретными факторами, связанными с геометрическими и конструктивными особенностями различных ТВС. К этим факторам можно отнести геометрические формы каналов, диаметр и количество твэлов, зазоры между твзлами и необогреваемым каналом, наличие дистанционирующих элементов, их форма, количество и шаг расположения по длине сборки. Более низкие значения критических плотностей теплового потока в стержневых ТВС по сравнению с цилиндрическими трубами, по-видимому, можно объяснить еще и различием в обтекании жидкостью поверхностей различной кривизны, обнаруженным в [88, 89]. Суть этого различия состоит в том, что при одинаковых условиях на выпуклых поверхностях (стержневых твэлов) образуется более тонкая жидкая пленка, чем на вогнутых. [c.143]

Скорость истечения струи жидкости из форсунок по абсолютному значению всегда намного больше скорости газа, и тепломассообмен больше идет на начальном участке траектории капли. Следовательно, влияние скорости истечения жидкости на тепломассообмен должно быть больше, чем влияние скорости газа, тем более что влияние скорости газа на количество переданной в аппарате теплоты учитывается через расход газа как в уравнении баланса теплоты, так и в уравнении интенсивности тепломассоб-мена, куда расход газа входит как величина переменная. Поэтому для камер орошения в качестве характерной относительной скорости может быть выбрана величина w. Еще одним аргументом в пользу W может служить тот факт, что в камерах с различными по диаметру форсунками различие в интенсивности тепломассообмена при прочих равных условиях (одинаковые число рядов, плотность расположения форсунок, сечение камер, расход воды, расход воздуха и его скорость, коэффициент орошения и начальные параметры сред) можно объяснить только разными значениями скорости истечения жидкости из соплового отверстия форсунок. [c.110]

Напомним, что в практически важной области малых и средних давлений удельные объемы пара в десятки и сотни раз превышают удельный объем насыщенной жидкости. Следовательно, при малых паросодержаннях даже небольшие их изменения резко сказываются на плотности смеси жидкости и пара. Например, при давлении в 20 бар и степени сухости, равной 1%, пар занимает приблизительно 50% общего объема смеси, т. е. ее плотность по сравнению с первоначальной уменьшается вдвое. Столь значительное влияние степени сухости на плотность смеси приводит к тому, что небольшим по абсолютной величине отклонениям паросодержания от его равновесного значения отвечают резкие изменения расхода. [c.180]

Р. с. в растворах вызывается не только флуктуациями плотности, но и флуктуациями концентрации. Закономерности этого Р. с. аналогичны тем, что получаются для чистых жидкостей, включая критические явления в окрестности точек расслоения и осаждения. Особенности критич. Р. с. в этих случаях связаны с образованием развитой поверхности раздела фаа, что сближает их с Р. с. на шероховатых йоверхностях. Ввиду конечности значения вблизи точек расслоения н осаждения критич. явления в растворах менее подвержены влиянию внеш. сил (в частности, гравитационных), чем системы пар — жидкость, и это делает растворы удобными системами для изучения критич. Р. с. [c.282]

На рис. 8.5 приведены результаты исследований ХТГЗ [8.6] жалюзийных пакетов на влажном паре при давлении ро = 0,15 и 0,3 МПа и переменной дисперсности влаги на входе в жалюзийный пакет высотой 600 мм и шириной 200 мм. Исследования проводились на экспериментальном стенде с многоступенчатой системой охлаждения пара за счет впрыска воды через форсунки в пар. С ростом плотности пара (кривые 1—о) значение критической скорости пара уменьшается и при давлении ра = 0,3 МПа не превышает 6 м/с. В опытах не было отмечено существенного влияния начальной влажности (г/о менялось в пределах от 5 до 30%) на характер изменения влажности за сепаратором. Как и в опытах на влгжном воздухе, было отмечено, что унос жидкости через жалюзийный пакет существенно зависит от дисперсности влаги. Так, например, изменение модального размера капель от 40 до 300 мкм (в опытах применялись различные форсунки) приводит к рассогласованию зависимости Уг f (со, d) в за-кризисной области (кривые 7—5), а в опытах при ра — 0,15 МПа изменение дисперсности влаги от 35 до 350 мкм вызывает изменение уноса влаги во всем исследуемом диапазоне скоростей пара. [c.315]

Смотреть страницы где упоминается термин Плотность жидкостей влияние на значения : [c.504] [c.117] [c.121] [c.199] [c.214] [c.262]

Кавитация (1974) -- [ c.134 , c.135 ]

ПОИСК

Плотность жидкости

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...