Плотность потока массы

Если в процессе переноса массы одного компонента в другом имеют место все виды диффузии, то плотность диффузионного потока, пли плотность потока массы, определяют по уравнению [c.501]

Стд —плотность потока массы, учитывающая тер- [c.501]

Обд — плотность потока массы, учитывающая бародиффузию [c.501]

Суммарная плотность потока массы и ее составляющие являются векторными величинами, поэтому важно знать не только абсолютное значение их величин, но и направления потоков. [c.502]

В худшем же случае введение таких членов может вообще нарушить соблюдение необходимых законов сохранения. Следует иметь в виду, что при любом определении величин плотность потока массы j во всяком случае должна совпадать с импульсом единицы объема жидкости. Действительно, плотность потока j определяется уравнением непрерывности [c.276]

Решение. Пусть Sq есть подводимое в единицу времени количество тепла (S — площадь сечения трубы в данном ее участке). На обеих сторонах участка подогрева одинаковы плотности потока массы / = pv и потока импульса р + /и отсюда Др = —/Аи, где Д обозначает изменение величины при прохождении этого участка. Разность же плотностей потока энергии (и) + w /2) / равна q. Написав w в виде [c.506]

Ударная волна в текущей по каналу жидкости представляет собой резкий скачок высоты жидкости /г, а с нею н ее скорости V (так называемый прыжок воды). Соотношения между значениями этих величин по обе стороны разрыва можно получить с помощью условий непрерывности потоков массы и импульса жидкости. Плотность потока массы (отнесенная к 1 см ширины канала) есть j pvh. Плотность же потока импульса получается интегрированием р-j-по глубине жидкости и равна [c.570]

Fla детонационной волне должны выполняться условия непрерывности плотностей потоков массы, энергии и импульса и остаются справедливыми все выведенные ранее для ударных волн соотношения (85, — [c.671]

Обозначим посредством j плотность потока массы жидкости эта величина является в то же время импульсом единицы ее объема (ср. примечание на стр. 276). Напишем j в виде суммы [c.712]

Пленка жидкости 338, 340 Плотность потока массы 16 -- энтропии 18 [c.732]

Молекулярная диффузия, обусловленная неоднородностью состава газового или парогазового потоков, представляет собой процесс массопереноса, имеющий важное значение в теории теплообмена. В этих условиях плотность потока массы [кг м сек) для бинарной смеси определяется законом Фика [c.251]

Плотность потока массы от стенки в теплоноситель или в обратном направлении можно определить также по формуле, аналогичной формуле Ньютона [c.251]

Теплота, передаваемая вместе с диффундирующим веществом, определяется плотностью потока массы каждого компонента g и его полной энтальпией [c.362]

Изменение интенсивности теплообмена при подводе инородного газа в пограничный слой зависит от плотности потока массы этого газа Igo кг/(м сек). С увеличением плотности потока массы охладителя интенсивность теплообмена уменьшается. [c.417]

Плотностью потока массы К называется количество массы компонента смеси, проходящего в единицу времени через едини-196 [c.196]

Аналогично теплоотдаче конвективный и молекулярный мас-сообмен между жидкой или твердой поверхностью и окружающей средой называется массоотдачей. Для определения плотности потока массы при массоотдаче используется уравнение, аналогичное уравнение Ньютона — Рихмана [c.198]

Для поверхностных аппаратов зачастую плотность потока массы между двумя фазами вещества (массовая нагрузка, массовое напряжение поверхности нагрева) / характеризует их производительность. В особенности это касается выпарных аппаратов если их производительность считать по испаренной влаге, то т = Р. Хотя / при этом связана с д простым соотношением д г или д = /Аг, каждая из этих характеристик (д и /) влияет на компоненты Rl термического сопротивления теплопередаче = Мд ( — на интенсивность образования накипи, д — на теплоотдачу при кипении и конденсации), поэтому приходится выполнять, вариантные расчеты, например по методу нагрузочных характеристик [35]. [c.12]

К производным тепломассообменным характеристикам в отдельных случаях нужно отнести и линейную скорость движения капельной жидкости или пара гю, поскольку она связана с плотностью потока массы простым соотношением / = шр. [c.18]

Менее распространен при расчетах тепловых процессов массообменный аналог числа Кирпичева К[ = = / (т) /01 Ас, где / (т) — фактическая плотность потока массы произведение в знаменателе — некоторая условная интенсивность внутреннего массопереноса за счет диффузии, проявляющаяся в условности перепада концентраций Ас. Более распространены обобщенные переменные, в которые входят потоки теплоты и потоки массы. Если последние вызваны фазовыми превращениями, то их вводят в комплексы в виде соответствующих тепловых потоков. Рассмотрим некоторые из этих комплексов, которые обычно именуют критериями процессов тепломассообмена. [c.21]

Наконец, по третьему способу в ди включают все потоки энергии, связанные с плотностью потока массы, а в дс — только сухую конвективную дц и лучистую дд составляющие [c.26]

Метод и теория раздельного определения компонентов внешнего тепломассообмена. Использование (2.4) позволяет с помощью минимального числа базовых элементов — трех — определить все три компонента плотности теплового потока Як, Ял и Ям, а также плотность потока массы. В принципе, сочетание элементов, обладающих разными свойствами (диффузионной проницаемостью, степенью черноты, термическим сопротивлением), может дать большое число вариантов решения. Приведем самый простой из них, реа- [c.26]

В работе [43] обобщены многочисленные опыты по влиянию потока вещества, поперечного по отношению к основному потоку парогазовой смеси, на коэффициент теплоотдачи при конденсации, испарении, вдуве и отсосе через пористую пластину. До некоторого значения так называемого фактора проницаемости, пропорционального плотности потока массы, влияния не обнаружено, затем для испарения и вдува жидкости наблюдается относительный рост, а для конденсации и отсоса — падение коэффициента теплоотдачи. Расчеты с использованием этих данных показали, что для большинства технологических процессов влияние практически отсутствует. [c.28]

Ч- г/л и массообменной г/ составляющих плотности теплового потока и плотности потока массы /. Лучистая составляющая г/л выделяется, если верхнюю секцию датчика заменить двумя с разной степенью черноты (теория такого разделения аналогична представленной выше). [c.38]

При изотермических условиях интенсивность концентрационной диффузии характеризуется плотностью потока массы вещества, которая определяется по закону Фика плотность диффузионного потока вещества (количество вещества, диффундирующего в единицу времени через единицу площади изоконцеитрационной поверхности) прямо пропорциональна градиенту концентраций. [c.501]

Подставляя в (5. 2. 9) выран еппя для скорости и и плотности потока массы р г газожидкостной смеси [c.188]

В итоге с аомо(цью (7) может быть найдена плотность потока массы , Используя выражение для газодинамической функции, значевие числа Б любой точке поля струи находим с немощью рвшеиия транс-цевдентного уравнения [c.41]

Величину три, измеряют с помощью пробки, вставляемой в стенку трубы заподлицо с ее внутренней поверхностью на участке полностью развитого турбулентного течения. На поверхность пробки наложена двусторонняя клейкая лента. Лента находится в контакте со взвесью в течение разных отрезков времени (приемы и продолжительность операций ввода и удаления пробки идентичны). По наклону кривой увеличения веса частиц, налипших на ленту, в зависимости от времени определяется поток массы частиц, сталкивающихся с поверхностью. На фиг. 4.6 представлены результаты таких измерений для взвеси частиц окиси магния размером 35 мк в воздухе при средней скорости потока 42,7 м1сек. На фиг. 4.7 представлена зависимость плотности потока массы [c.160]

Фиг. 4.7. Связь между плотностью потока массы частиц, сгалкивающихся со стенкой, и отношением масс (частицы окиси магния в воздухе) [744].

Шр) отличается от отношения расходов Мр1Ма = та ), причем отношение масс всегда больше. При концентрациях частиц, реализуемых в данных экспериментах, скорость твердых частиц в центре трубы совпадает со скоростью газа при полностью развитом турбулентном течении в трубе. Однако в случае очень больших концентраций [8471 частицы намного отстают от газа. Интересно отметить, что в указанном диапазоне средних плотностей потоков массы твердых частиц (строка 3 табл. 4.1) распределения плотности потока массы (строки 5 и 6), концентрации (строки 8 и 9), равно как и скорости скольжения твердых частиц на стенке (строка 10), подобны. Однако это подобие обус.ловлено узким диапазоном изменения параметра турбулентной взвеси [7391 (строка 13), [c.188]

В работе [559] измерена плотность потока массы от сфер при объемной концентрации вплоть до е = 0,52. Результаты, пригодные как для псевдоожиженных, так и для неподвижных слоев, приведены на фиг. 5.4. Здесь Re = U (2a)lv, где U — средняя скорость, и Sh = 2a)ID, причем кс — коэффициент массоотда-чи, а Z) — коэффициент диффузии. Se = v/D — число Шмидта. Результаты измерений хорошо согласуются с результатами расчета при помощи соотношения, приведенного в работе [118]. [c.208]

Рассмотрим теперь звуковую волну, занимающую в каждый данный момент времени некоторую конечную область пространства (нигде не ограниченную твердыми стенками)—волновой пакет-, определим полный импульс л<ндкости в такой волне. Импульс единицы объема жидкости совпадает с плотностью потока массы j == pv. Подставив р = ро + р, имеем j = pov + pV Изменение плотности связано с изменением давления посредством р = р J -. С помощью (65,4) получаем поэтому [c.359]

В нерелягивистском пределе опоеделеиный согласно (135,1) пото числа частиц отличается множителем 1/т от плотности потока массы, обо значившейся через / в 85. Множителем т отлггчаготся также определенны здесь и в 85 объемы V. [c.700]

Коэффициенты Z., в этом линейном законе называются феноменологическими, или кинетическими, коэффициентами. Причем диагональные коэффициенты La определяют прямые явления переноса, а недиагональные коэффициенты Lik, непрерывно связанные с прямыми, — перекрестные или сопряженные процессы. Так, по закону теплопроводности Фурье (1.20) градиент температуры вызывает поток тепла (L,i = L = x) по закону Фика градиент концентрации вызывает диффузию /=—Dgrad , L=D по закону Ома градиент потенциала вызывает ток / = —а grad ф, L = o и т. д. Наряду с этими прямыми процессами переноса возникают и сопряженные с ними процессы. Например, при существовании градиента температуры кроме переноса тепла может происходить и перенос массы (термодиффузия). Такие перекрестные процессы характеризуются недиагональными коэффициентами Lik- Так, плотность потока массы 1 при наличии градиента концентрации и градиента температуры равна [c.14]

Для теплоотдачи проницаемой пластины решение найдено при условии / = onst [см. формулу (12.16)1. Покажем, что в этом случае распределение массовых потоков по поверхности пропорционально изменению теплового потока около непроницаемой стенки. Из уравнения подобия для непроницаемой плоской пластины следует, что коэффициент теплоотдачи (или плотность теплового потока) уменьшается вдоль пластины пропорционально 1/]/ х. Если плотность потока массы охладителя уменьшать пропорционально 1/j/x, то при постоянной температуре стенки величина /, определяемая формулой (12.16), будет одинакова для всей поверхности [c.418]

Произведение Шарз [кг/(м .с)1, входящее в эту формулу, показывает, какая масса газа (кг) в единицу времени (с) протекает через поперечное сечение площадью 1 м . Эта величина называется плотностью потока массы, а иногда — по аналогии со скоростью — массовой скоростью. [c.12]

Плотность потока массы г-го компонента при возникновении 11еречисленных видов молекулярной диффузии определяется уравнением [c.198]

При описании процессов конденсации и кипения аналогом критериев Коссовича и Ребиндера является критерий Кутателадзе Ки = г1сА1, или отношение теплот фазового превращения и перегрева (переохлаждения) новой фазы. Чтобы получить число Ки Б виде отношения плотностей теплового потока, достаточно числитель и знаменатель умножить на плотность потока массы /. [c.22]

Поскольку принцип тепломассометрии, т. е. измерения локальных потоков теплоты и массы термоэлектрическими средствами, не имеет аналогов в мировой практике, для его метрологического обеспечения необходимо разработать методику градуировки измерительных элементов не только по плотности теплового потока, но и по плотности потока массы, испаряющейся с испытуемой поверхности. [c.110]

Теоретическая физика. Т.4. Гидродинамика (1986) -- [ c.16 ]

Техническая термодинамика и теплопередача (1986) -- [ c.450 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1976) -- [ c.197 ]

Теплотехнический справочник том 2 издание 2 (1976) -- [ c.197 ]

Газовая динамика (1988) -- [ c.54 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...