Влияние скорости потока

Рис. 6.8. Влияние скорости потока на коррозию трубопровода из малоуглеродистой стали. Вода из Кембриджа, 21 °С, продолжительность опыта 48 ч [15а]

Рис. 6.9. Влияние скорости потока на коррозию стали в морской воде [15Ь, стр. 391 ]

Характер влияния скорости потока на коэффициент теплоотдачи при кипении зависит от величины тепловой нагрузки. При не- [c.410]

Рис. VI.8. Влияние скорости потока на образование каверны за лым диском а — Fr = - 1,9, q = 10,510" б — Fr 4,3,

При рассмотрении влияния скорости потока (скорости удара) и на эрозию металла, как правило, соотношение между кинетической энергией [c.10]

На протекание процесса коррозии оказывает также влияние скорость потока морской воды. Так, с увеличением скорости потока морской воды от 0,35 до 1 м/с при 60 °С скорость коррозии стали Ст. 3 возрастает с 0,65 до 1,90 г/(м2-ч). Наиболее резкое увеличение скорости коррозии наблюдается при изменении потока с ламинарного на турбулентный, когда происходит и кавитационно-эрозионное разрушение. [c.38]

Рис. 17.7. Влияние скорости потока натрия w на скорость переноса масс / стали типа 316 SS при 650 С [3]

Влияние скорости потока. Анализ зависимостей, представленных на рис. 5.10, показывает, что интенсивность массообмена при прочих равных условиях повышается с увеличением массовой скорости потока. Чем больше скорость потока, тем выше интенсивность турбулентных пульсаций жидкой фазы в ядре потока и кинетическая энергия капель, летящих к пристенному слою. К тому же, как это отмечалось в [5.11, 5.12], с повышением скорости потока уменьшается паросодержание пристенного слоя и, следовательно, уменьшается гидравлическое сопротивление поступлению жидкости к поверхности нагрева. Все эти факторы и обу [c.210]

Поскольку достоверность всех этих опытов не вызывает сомнения, то на основе полученных данных можно сделать вывод, что влияние скорости потока на кавитационную эрозию меняется в зависимости от ряда факторов. Основными из них, - при прочих равных условиях, являются, как это будет показано дальше, степень развития кавитации и продолжительность ее действия. Помимо этого, большое значение имеют и физические свойства жидкости. Так, в опытах с ртутью в качестве кавитирующей жидкости [78] было отмечено уменьшение интенсивности эрозии с увеличением скорости потока. По-видимому, в этом случае большая плотность жидкости является основным фактором, определяющим степень кавитационного разрушения поверхности. [c.33]

Рис. 6-4. Влияние скорости потока ш на равномерность полей йГц, q и <ст по высоте реактора.

Скорость потока определяет характер механизма гидроэрозии и интенсивность процесса разрушения металла при кавитации. Известно, что поток жидкости при встрече с препятствием образует вихревые движения. При высоких скоростях потока происходит срыв вихрей с интенсивным образованием кавитационных полостей. Частота срывов вихрей возрастает с увеличением скорости потока. Возникающие в вихревом потоке разрывы способствуют образованию отдельных микрообъемов жидкости, которые в определенный момент приобретают большую кинетическую энергию, а энергия расходуется при движении и ударе на разрушение микрообъемов металла. При высоких скоростях потока возможны и другие явления, вызывающие разрушение металла в микрообъемах. В некоторых работах [32, 58 ] указана вероятность возникновения в потоке высокочастотных импульсов отрыва жидкости, которые могут вызвать разрушение металла на отдельных микроучастках поверхности. Вопросы, связанные с влиянием скорости потока на механизм гидроэрозии металла, мало исследованы, и пока нет возможности предложить утвердительные практические рекомендации. [c.55]

ВЛИЯНИЕ СКОРОСТИ ПОТОКА НА МЕХАНИЗМ ГИДРОЭРОЗИИ МЕТАЛЛОВ [c.56]

Изучение влияния скорости потока или скорости движения детали в жидкости на механизм гидроэрозии металла представляет большой практический интерес. Однако этому вопросу посвящено сравнительно мало работ [71, 72, 74, 811. [c.56]

Влияние скорости потока электролита на скорость коррозии металлов имеет сложный характер, что видно из рис, II-27. [c.42]

Рис. П-27. Влияние скорости потока электролита на скорость коррозии (по М. Г. Фонтана и Н. Д. Грину)

Влияние скорости потока на адгезию частиц к пластинам. Адгезия частиц к пластинам зависит от скорости запыленного потока (см. рис. IX, 7). При увеличении скорости воздушного потока от 5 до 25 м/с также наблюдается рост доли мелких частиц, закрепляющихся на поверхности (прямые а и б), что объясняется, по-видимому, особенностью обтекания потоком препятствия. Влияние скорости воздушного потока учитывается в формуле (IX, 42) лишь косвенно числом Пь Только в начальный момент, когда на поверхности нет прилипших частиц, число осевших частиц пропорционально числу ударившихся. Затем повышается вероятность удара частиц о прилипшие и увеличивается отскок частиц. [c.291]

При неизменном положении донышка по отношению к срезу сопла увеличение давления приводит к снижению величины статического давления перед скачком, повышению скорости перед ним (Мх) и соответственно снижению дозвуковой скорости (Мг) за скачком. Поэтому влияние скорости потока на скорость распространения возмущений снижается и период осцилляции [см. формулу (13)] сокращается. Таким образом, частота звука при повышении давления растет вследствие увеличения средней скорости распространения возмущений. [c.85]

Влияние скорости потока воздуха и высоты расположения образцов на эрозионный износ углеродистой стали под действием частиц алюмосиликатов [21] [c.516]

ВЛИЯНИЕ СКОРОСТИ ПОТОКА В ТРУБЕ [c.225]

Работами ЦКТИ, ВТИ и др. установлено значительное влияние скорости потока на коэффициент теплоотдачи при конденсации чистого пара и в еще большей степени паровоздушной смеси (см. 14— 15). Расчеты показывают, что в ряде серийных регенеративных и теплофикационных подогревателей теплоотдача со стороны конденсирующегося неподвижного пара ниже, чем со стороны воды (см. 30) и поэтому целесообразно обеспечивать достаточно высокие скорости конденсирующегося пара. [c.25]

Однако данные, полученные в экспериментах с вращающимися в коррозионных средах цилиндрическими образцами, не могут, по нашему мнению, рассматриваться как результаты опытов, моделирующих влияние скорости потока среды на процесс коррозии. При вращении образца на скорость коррозии влияет не только движение агрессивной жидкости, но и изменения среды, специфичные для вращательного движения. Под действием центробежной силы происходит своеобразное центрифугирование продуктов коррозии продукты анодного процесса, имеющие большую плотность, [c.38]

Чтобы установить влияние скорости потока среды на интенсивность коррозии без искажений, вызываемых вращением образцов в среде, мы провели исследования с образцами стали (Ст. 1), закрепленными в трубе, через которую протекала кислота. [c.40]

Было исследовано также влияние скорости потока соляной кислоты на защитное действие замедлителей коррозии уротропина, триэтаноламина и иодистого калия. Результаты [c.42]

С друго стороны, Бургграф [548], проводивший исследование низкоуглеродистой стали при те.мпературах. между 1000 и 1300° С и скорости потока от 0,8 до 8 лг/лшн с применением очищенных газов (Ог, СОг, воздуха, 50%-ной смеси Ог — N2 и 10%-ной добавки СО2 к N2), никакого влияния скорости потока газов ни на скорость окисления, ни на состав окалины не обнаружил. [c.216]

Влияние скорости потока газовой смеси хлоридов кремния на удельный привес образцов молибдена в двух зонах лабораторной установки определялось при температуре кремния [c.85]

Чтобы определить влияние скорости потока на эффективность работы аппарата, можно принять = onst. При неравномерном распределении скоростей среднее значение коэффициента уноса для аппарата должно определяться как среднее значение коэффициентов уноса для элементарных площадок AFi с соответствующими элементарными расходами AQ, (скоростями потока Wi) [c.57]

Влияние скорости потока на сдвиг потенциала (эффект магнитной обработки) имеет экстремальный характер (рис. 46), что совпадает с результатами исследований других авторов. Максимальный эффект магнитной обработки был отмечен при скорости потока, равной 2,5 м/с, и, циркулируя с этой скоростью, он за 30 мин пересекал магнитное поле 12 раз. Эффект магнитной обработки наблюдался только в циркулирующем потоке, в неподвижном растворе магнитное воздействие не изменяло его наводороживающей способности. Это связано с тем, что движение раствора при магнитной обработке приводит к нарущению водородных связей, увеличению молекулярных диполей и диэлектрической проницаемости раствора. Возбужденные молекулы воды связывают ионы водорода, что уменьшает адсорбционную активность сероводорода. [c.191]

Исследование коррозионно-эрозионного разрушения материалов. Для про- ведения исследований влияния скорости потока на коррозионное и коррози- онно-эрозионное разрушение материалов может быть использована лабораторная установка (рис. 39). Эта установка совмещает в себе рабочую камеру и электрохимичес-жую ячейку. Корпус диаметром 200 мм и днище изготавливают из углеродистой стали и гуммируют по внутренней поверхности жоррозионно-стойкой и эрозионно-стойкой резиной. [c.87]

Здесь влияние скорости потока и тепловой нагрузки выражено через отношение скорости емеси к скорости поперечного потока жидкости, циркулирующей в пристенном слое под воздействием пузырьков пара. Поэтому формула может описывать несколько режимов течения при условии омывания поверхности нагрева кипящей пленкой жидкости. При введении вместо скорости циркуляции скорости смеси более полно учитывается изменение паросодержания и влияние скорости потока на гидродинамику жидкости в пристенном слое и процесс тепломассопереноса в ядро потока. [c.135]

Коррозия в чистой воде. Данные по коррозии электрополи-рованной нержавеющей стали 304 в чистой воде при 300° С и низкой концентрации кислорода приведены в табл. 8.11. Они показывают значительное влияние скорости потока от 2 до 10 м. сек на ранних стадиях коррозии. Однако в каждом случае [c.267]

Изучалось влияние скорости потока, температуры кипения, паросодержания смеси и разности между температурами стенки и кипения. Предельные значения этих величин в опытах следующие тепловой поток q = (4,0ч-25,9) 10 к.тл1м -ч, весовой расход 14,3—86,3 кг ч, температура кипения от —3,3 С до 27,2° С, [c.103]

Влияние скорости потока. Выше было отмечено, что существует область параметров, в которой увеличение скорости вызывает рост коэффициента теплоотдачи. На рис. 3.2 показано влияние пароеодержания на безразмерный коэффициент теплоотдачи. В качестве масштаба на этом рисунке взят коэффициент теплоотдачи в большом объеме ад.о. Кроме того, обнаружено [3.6] также отрицательное влияние скорости циркуляции. Причем уменьшение интенсивности теплообмена с увеличением скорости циркуляции наблюдается при высоких тепловых потоках. С уменьшением плотности теплового потока или с увеличением пароеодержания происходит постепенное вырождение эффекта отрицательного влияния скорости циркуляции на интенсивность теплообмена. При больших скоростях циркуляции влияние скорости становится более ощутимым. Причем значения а все более приближаются к значениям, характерным для конвективного теплообмена без кипения. С ростом скорости циркуляции ослабевает влияние теплового потока на интенсивность теплообмена. Из этого следует, что в этих условиях основное влияние на интенсивность [c.99]

Рис. 3.32. Влияние скорости потока на коррозию медноникелевого сплава uNilOFe в морской воде при 23° С [80J.

Стандартные проточные ячейки промышленных приборов для регулирования величины pH характеризуются двумя постоянными времеии временем пребывания V lF (при условии хорошего перемешивания в ячейке) и постоянной времени диффузии, которая зависит от скорости потока через обмазки электродов п от концентрации ионов. Исследования большой проточной ячейки, проведенные Гасти и Хаугеном [Л. 14], показали, что, как и следовало ожидать, обе эти постоянные времени уменьшались с увеличением скорости потока. При использовании специальной ячейки с малым временем пребывания переходный процесс довольно близко соответствовал переходному процессу звена первого порядка, но скорость его протекания была слишком велика, чтобы можно было выявить влияние скорости потока. Результаты, полученные Дистечем и Дюбуссоном [Л. 15], еще лучше свидетельствуют о том, что инерция электродов зависит от диффузии в пограничном слое. Используя струю раствора для смывания капель, смачивающих электрод, удалось сократить постоянную времени до 30 мксек, которые целиком можно отнести на счет электрического сопротивления стекла. [c.462]

Авторы работы [16, с. 232—256] выяснили при исследовании окисления шести сортов углерода и графита в диапазоне скоростей потока газа 19,1—52,9 м/сек, что при Г = 2700°К и скорости потока газа 52,9 м/сек скорость реакции изменятся в пределах (3,4—4,9)Х Х10" гКсм -сек), причем более плотные сорта графита имеют меньшие значения скоростей реакции. Скорость же реакции плотных пиролитических осадков примерно в три раза меньше скорости реакции технических сортов углерода и графита. Влияние скорости потока газа для различных сортов проявляется по-разному для наиболее слабо реагирующего вещества скорость реакции зависит от скорости потока газа в степени 0,23, а для наиболее активного вещества — в степени 0,36 [16, с. 232—256]. Дей и др. [16, с. 257—299 17] утверждают, что для интервала скоростей 25—305 м/сек при температурах 1500—2300° К скорость реакции зависит от скорости потока газа в степени 0.5, т. е. скорость реакции прямо пропорциональна корню квадратному из скорости потока газа. Те же авторы считают, что скорость реакции слабо растет с увеличением температуры от 1500 до 2300° К (рис. 26). В упомянутом интервале температур скорость реакции процесса имеет энергию активации менее 8 ккал моль для всех скоростей потока. Она также пропорциональна процентному содержанию кислорода в потоке газа [10]. В табл. 56 приведены данные о скорости окисления в разреженном газе (вакууме), полученные различными авторами. [c.81]

Вопросу изучения влияния скорости потока жидкости или скорости движения детали в жидкости на гидроэрозионное изнашивание посвящено сравнительно мало работ. Однако даже та небольшая информация, которая имеется в литературе [17, с.57], показывает существенную зависимость износа при гидроэрозионном изнашивании от скорости перемещения в жидкости. Зона Ш (рис. 1.7) характеризует период, когда потери металла в результате гидроэрозионного изнашивания значительно превышают потери вследствие протекания коррозионных процессов. [c.19]

Предварительное исследование влияния подготовки поверхности (шлифовка, пескоструйная обработка, последовательное сочетание этих методов и доводка) показало, что следует отдать предпочтение шлифованной поверхности. Изучение влияния скорости потока газовой смеси На + НС1 через реакционное пространство выявило, что при скоростях от 10 до 60 m Imuh привес образцов был практически одинаков, поэтому в дальнейших опытах скорость потока газов составляла 10 см /мин. Давление газов в реакционном пространстве (мулитовой трубе) было выше атмосферного на 50 мм рт. ст. Насыщение проводили в интервале температур 950—1150° С при этом было обнаружено, что в случае силицирования при температурах ниже 1040° С образуется, как правило, однофазный слой на основе дисилицида молибдена, а при силицировании в интервале 1050—1150° С появляется дополнительно тонкий (2—4 мкм) промежуточный слой низших силицидов. [c.244]

Влияние скорости потока. Ионный обмен представляет больщой интерес в качестве метода разделения различных элементов в том случае, если пики элюирования этих элементов достаточно разграничены. [c.41]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...