Оребренная поверхность

Рис, 12,2. К расчету теплопередачи через оребренную поверхность [c.100]

Термическое сопротивление теплоотдачи 2 за счет оребрения поверхности уменьшается пропорционально коэффициенту оребрения (отношению площади сребренной поверхности к площади гладкой поверхности до ее оребрения), т. е. Ка = Ро /Ргл, и рассчитывается по обычному соотношению / чор= 1/(а2 ор), но только в том случае, когда термическое сопротивление теплопроводности самих ребер значительно меньше термического сопротивления теплоотдачи от них [c.101]

Теплоотдача потока газовзвеси при внешнем обтекании продольно-оребренной поверхности [c.240]

Приведенные формулы справедливы для ребер небольшой высоты. Отношение оребренной поверхности F2 к гладкой Fi называется коэффициентом оребрения. Влияние оребрения на коэффициент теплопередачи см. в примере 24-5. [c.382]

Оребрение поверхности увеличило теплопередачу в 7,9 раза. В действительности с учетом изменения коэффициента теплоотдачи и температуры вдоль ребра эффект от оребрения может быть значительна меньше. [c.388]

Пользуясь формулой (13.80), можно найти длину ребра для заданного значения коэффициента эффективности при определенных параметрах а, и, X и /. Это позволяет рационально проектировать оребренные поверхности теплообмена (см. 63). [c.313]

Оребрение поверхности позволяет выравнять термические сопротивления теплоотдачи и тем самым интенсифицировать теплопередачу. Заметим, что в реальных условиях температура поверхности ребра не равна и уменьшается вдоль его. Поэтому выражение (2.89) дает только качественную оценку эффективности оребрения. [c.175]

Когда одно из термических сопротивлений во много раз больше, чем остальные, как, например, в случае передачи теплоты от газовой среды через стенку в воде то для выравнивания термических сопротивлений путем уменьшения наибольшего из иих применяют оребрение поверхности с той стороны, где имеется наибольшее сопротивление теплоотдачи. [c.296]

Отношение площади оребренной поверхности к площади гладкой поверхности называют коэффициентом оребрения р [c.296]

Формулы (23.23) и (23.25) получены в предположении, что температуры основной поверхности и ребер одинаковы. В действительности в элементах оребрения наблюдается градиент температуры, вследствие чего степень тепловой эффективности оребренных поверхностей по высоте ребра неодинакова. Степень тепловой эффективности оребренной поверхности оценивается коэффициентом эффективности этой поверхности, определяемым из выражения [c.298]

Подставляя коэффициент эффективности оребренной поверхности в формулу (23.23), получим следующее более точное выражение для определения коэффициента теплопередачи для плоской ребристой поверхности [c.298]

Аналогичным образом можно получить выражение и для круглой оребренной поверхности. [c.298]

Коэффициент эффективности ребра rip — отношение средней разности температур оребренной поверхности и окружающей среды к разности температур поверхности, несущей оребрение, и окружающей среды [c.298]

В диапазоне чисел Рейнольдса Re = 3-10 .,.2,5- 10 для круглых труб с круглыми и квадратными ребрами рекомендуется следующая зависимость для определения коэс ициента теплоотдачи, отнесенного к площади полной оребренной поверхности [c.350]

Коэффициент теплоотдачи, определяемый по формуле (28.10), отнесен к площади полной оребренной поверхности и не учитывает влияния эффективности ребра и неоднородности значений коэффициента а по поверхности ребра. С учетом сделанных двух замечаний коэффициент теплоотдачи полной оребренной поверхности будет равен [c.351]

Коэффициент теплоотдачи для полной оребренной поверхности трубки с учетом эффективности работы ребер ар б определяют по формуле (28.11). Пря этом значение эффективности ребра rip в уравнении (23.26) находят по (23.45), а параметр m определяют по формуле [c.351]

Вт/(м К). Для интенсификации теплообмена в таких аппаратах увеличивают площадь поверхности теплообмена со стороны газообразных продуктов сгорания за счет ее оребрения. Степень оребрения поверхности выбирают, исходя из соотношения значений o j и aj. [c.417]

На рис. 2.27 показаны схемы различных видов оребренных поверхностей теплообмена (размеры даны в см) и зависимости безразмерного комплекса Nu/Pr° и коэффициента / трения от критерия Ке для расчета теплообменников. [c.136]

Термическое сопротивление теплоотдачи Яа2 за счет оребрения поверхности уменьшается пропорционально коэффициенту оребрения (отношению площади оребренной поверхности к площади гладкой поверхности до ее оребрения) Kov=Pov Pтя и рассчитывается по обычному соотношению / аор = [c.116]

Заданы постоянные значения коэффициентов теплоотдачи на не-оребренной поверхности стенки сь гладкой части оребренной поверхности Сс и на поверхности ребер ор. Заданы геометрические размеры ребер (рис. 2-14) и температуры теплоносителей 1 и / г- [c.53]

Теплота Q , Вт, отдаваемая гладкой частью оребренной поверхно- [c.53]

Отношение оребренной поверхности Fp. к гладкой называется коэффициентом оребрения. [c.54]

Приведенный здесь расчет теплопередачи через оребренную поверхность относится к случаю, когда оребрение задано. Но наряду с такими расчетами довольно часто требуется сначала рассчитать само оребрение, т. е. установить размеры, количество и способ размещения ребер. В зависимости от их назначения тут могут быть поставлены различные требования в одних случаях требуется эффективное использование материала, в других — максимальная теплопередача, в. третьих — минимальная масса или минимальные размеры, т. ё. компактные теплообменники. [c.193]

При расчете теплопередачи мы полагали, что температура t i одинакова для всей оребренной поверхности. В действительности же вследствие термического сопротивления тш пература ребра у вершины ниже, чем у основания. Кроме того, при оребрении поверхности меняются также и общие условия теплообмена как вследствие изменения характера движения жидкости, так и изменения взаимной облученности частей поверхности нагрева. Правильное значение а и распределение температуры по всей оребренной поверхности могут быть установлены на основе эксперимента. [c.193]

Оребрение поверхностей нагрева применяется как для выравнивания термических сопротивлений, так и для интенсификации процессов теплопередачи в целом. Имеются теплообменные устройства, как, например, отопительные радиаторы, которые нагреваются водой [ i= (2- 5) 10 ], а охлаждаются воздухом [a2=10-i-50 Вт/(м -С)]. В таких случаях для интенсификации теплопередачи со стороны меньшего значения коэффициента теплоотдачи, т. е. с воздушной стороны, путем оребрения увеличивается поверхность нагрева. Иногда оребрение производится с обеих сторон, так делают в тех случаях, когда требуется уменьшить размеры теплообменника, а значения а и малы. [c.193]

Таким образом, оребрение поверхности позволяет увеличить теплопередачу более чем в 8 раз. [c.196]

В таких случаях для интенсификации теплопередачи очень часто оребряют ту поверхность стенки (рис. 12.2), теплоотдача от которой менее интенсивна. За счет увеличения площади Рч оребренной поверхности стенки термическое сопротивление теплоотдачи с этой стороны стенки Ra.i= /oi2F2 уменьшается и соответственно уменьшается значение Rk. Аналогичного результата можно было бы достигнуть, увеличив аг, но для этого обычно требуются дополнительные [c.100]

Оребрение поверхности нагрева позволяет во многих случаях повысить теплоотвод и компактность теплообменников. Однако данные о теплообмене потоков газовзвеси с оребренными поверхностями в литературе отсутствовали. Поэтому опыты были проведены с четырьмя продольно-оребренными каналами при нисходящей режиме движения газовзвеси [Л. 18, 19]. В экспериментах в основном изменялась расходная концентрация — от 2 до 30 кг ч/кг ч dr = OA мм). Помимо коэффициента теплоотдачи, определенного для температурного ifanopa между потоком и основанием ребер ао, вычислялся приведенный коэффициент теплообмена пр [c.240]

Полученный результат можно объяснить независимостью характера движения и, следовательно, теплообмена плотного слоя от формы продольных каналов. Разумеется, что при использовании формул (10-36) и (10-37) необходимо учитывать различные для ряда факторов пределы применимости формул, а в случае оребренной поверхности принять во внимание эффективность ребер. Для области нестесненного движения возникает определенная аналогия с теплопереносом в ламинарной и тем более стержнеподобной однородной среде. Теоретические решения и экспериментальные данные о теплообмене н гидродинамике различных ламинарных течений составляют предмет монографии Б. С. Петухова (Л. 234]. При PeZ)/L>13,3 (Gr>10) и = onst теоретическая зависи- [c.346]

Коэффициент теплообмена с дисперсным теплоносителем Оп определяется зависимостями, полученными в гл. 6, 8 и 10. При расчете теплоотвода в активной зоне К-р = аа-Как отмечалось ранее, скорость слоя не должна превышать предельной величины (гл. 9), а скорость потока газовзвеси, при которой обеспечивается равная с чисто газовым теплоносителем затрата мощности на перемещение, следует определять согласно данным гл. 4. Компоновка поверхности нагрева, омываемой гравитационным слоем, возможна при продольном и -поперечном расположении трубок. Во всех случаях следует учесть, что возникают трудности в распределении поверхности нагрева, вызванные высоким удельным 1весом твердого теплоносителя и, следовательно, малым проходным для него сечением. Имеющиеся данные позволяют рекомендовать внешнее обтекание продольно-оребренной поверхности (гл. 9, 10). В ряде случаев целесообразен переход на поперечное обтекание трубок при оребрении и вибра-ции последних (гл. 10). [c.386]

Календерьян В. А., Теплообмен продольно движущегося непродуваемого слоя сыпучего материала с неоребренными и оребренными поверхностями нагрева, Канд. диссертация, - Одесса, 1961. [c.406]

Кондиционеры КВ-2-400 и КВ-3-400, предназначенные для душирования кабины машиниста, не требуют специальной очистки воздуха от масла и капельной влаги. Это обусловлено тем, что каналы отвода охлажденного потока в устройствах, соединяющих предшествующую ступень расширения с последующей, выполнены в виде пластинчатых рекуперативных противоточных теплообменников — рефрижераторов, размешенных в канале отвода охлаждаемого воздуха. В рабочую зону машиниста подается чистый воздух из вентиляционной системы после охлаждения на сребренной поверхности теплообмена рефрижераторов (летний режим) либо после подогрева на наружном оребрении поверхности камер энергоразделения (зимний режим). Число вихревых камер удваивается при переходе к каждой последующей ступени. Во второй и последующих ступенях используется коллективное оребрение камер энергоразделения в виде пакетов теплопроводных пластин с соосными отверстиями, число которых соответствует числу вихревых труб. [c.280]

Коэффициент оребрения. Одним из способов интенсификации теплообмеиных аппаратов является оребрение поверхности со стороны среды, имеющей меньший коэффициент тепло- [c.235]

Уменьшить термическое сопротивление R., можно увеличением поверхности F, с помощью ее оребреиия. Наиболее yщe твeии( e изменение полного сопротивления теилопередачи за счет частных происходит до тех пор, пока сопротивления R и R iie сравняются. При R = / 2 требуемый коэффициент оребрения поверхности [c.236]

На теплообмен оребренной поверхности существе]Шое влиягше оказывает распределение температур по высоте ребра, в то время как в рассмотреином примере предполагалось, что термическое сопротивление стенки мало и поэтому оребреиная и неоребрсииая поверхности имеют одиу и ту же температуру. [c.237]

Задаются преподавателем и считаются фиксированными следующие величины X — теплопроводность ребра, Вт/(м-К) (может быть задан материал ребра и указан уровень температуры, при котором работает оребренная поверхность) а — коэффициент теплоотдачи на поверхности ребра, Вт/(м 2-К) б о — площадь продольного сечения ребра (б о= б, рис. 5.11,6), мера металлоемкости ребра, мм бмин — минимальная допустимая по технологическим и прочностным соображениям толщина ребра, мм. [c.226]

При теплопередаче через плоскую стенку термические сопротивления теплоотдаче определяются только значениями С1 и ог и равны 1/а1 и 1/а2- Иначе обстоит дело в случае цилиндрической стенки. Термические сопротивления laidi и la2d2 здесь определяются значениями не только 01 и ог, но и диаметрами dl и 2- При теплопередаче через шаровую стенку влияние диаметров сказывается еще сильнее, здесь термические сопротивления теплоотдаче соответственно равны l/d[d l и l/a2йi 2 Из этого следует, что если один из коэффициентов теплоотдачи о мал, то термическое сопротивление теплоотдаче может быть уменьшено путем увеличения диаметра на этом же принципе основано применение оребренных поверхностей нагрева. [c.306]

Оребрение поверхности теплообмена применяют, как уже указывалось, для выравнивания термических сопротивлений теплоотдачп в тех случаях, когда с одной стороны поверхности теплообмена наблюдаются большие значения ко ффициента теплоотдачи, а с другой — малые. [c.417]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...