Коэффициент трубы

Рис. 4.69. Зависимость коэффициента понижения жесткости гнутых труб от коэффициента трубы

Рис. 4.70, Зависимость коррекционного коэффициента напряжения от коэффициента трубы

Коэффициент трубы й Коэффициент понижения жесткости к Поправочный коэффициент т [c.139]

Фнг. 19-42. Коэффициент понижения жесткости гнутых труб в зависимости от коэффициента трубы. [c.105]

Вязкость ньютоновских жидкостей определяется уравнением (1-9.4) как половина коэффициента пропорциональности в зависимости, связывающей тензор напряжений т с тензором растяжения D. Уравнение (1-9.4) предполагает, что компоненты тензора напряжений должны быть пропорциональны соответствующим компонентам тензора растяжений для любого заданного участка течения. Одним из хорошо известных следствий уравнений Навье — Стокса (уравнение. (1-9.8)) является закон Хагена — Пуазейля, связывающий объемный расход Q в стационарном прямолинейном течении жидкости по длинной круглой трубе с градиентом давления в осевом направлении [c.55]

При принятом выше определении числа Рейнольдса типичное поведение, наблюдаемое у разбавленных растворов, проиллюстрировано на рис. 7-1, хотя в литературе указывались и другие типы зависимости [27, 28]. При равных числах Рейнольдса коэффициент трения зависит от диаметра трубы, достигая ньютоновского значения при очень больших диаметрах. Для более концентрированных растворов часто наблюдается поведение, иллюстрируемое на рис. 7-2. Здесь еще чувствуется влияние диаметра, но переход от ламинарного течения к турбулентному обнаружить нелегко, хотя, вообще говоря, можно различить небольшой изгиб вблизи точки Re = 2100. [c.283]

Наличие влияния диаметра означает, что коэффициент трения зависит не только от числа Рейнольдса, а также и от некоторых других безразмерных критериев. Такой критерий можно получить лишь при помощи введения еще одного параметра, кроме диаметра трубы, скорости, плотности, вязкости и перепада давления очевидно, в качестве такого параметра следует выбрать естественное время. Действительно, в настоящее время общепризнано, что снижение сопротивления связано некоторым образом с упругими свойствами жидкости. [c.283]

В литературе часто встречается несколько иная точка зрения, основанная на концепции утолщения пограничного слоя в жидкостях с пониженным сопротивлением. В этом подходе внимание сосредоточивается на структуре пристенной турбулентности, а не на скорости диссипации во всем ноле течения. Для обоснования такого подхода очевидна важность экспериментов по снижению лобового сопротивления в шероховатых трубах, однако опубликованные до сих пор результаты до некоторой степени противоречивы. Корреляции, основанные на этом подходе, часто появляются в литературе и представляются обычно в терминах критического касательного напряжения на стенке Ткр, ниже которого снижение сопротивления не наблюдается. Если для коэффициента трения при отсутствии эффекта снижения сопротивления использовать [c.284]

В связи с особенностями течения жидкости в трубе изменяется и само понятие коэффициента теплоотдачи. Для пластины коэффициент а рассчитывался как отношение плотности теплового потока q к разности температур внешнего невозмущенного потока и поверхности (или наоборот при В трубе по- [c.81]

Рис. 1(1.2. Зависимость поправочного коэффициента в,р от уела между направлением потока и осями труб для одиночной трубы (/) н для пучка труб (2)

Коэффициент е,р учитывает угол между направлением течения потока и осью трубы. Наибольшие значения а(бф=1) наблюдаются при расположении труб перпендикулярно потоку. Если труба наклонена, то значение е,р можно взять из графика на рис. 10.2. [c.85]

Во многих теплообменниках трубы располагаются в виде шахтных (см. рис. 10.1, б) или коридорных (рис. 10,1, в) пучков. Коэффициент теплоотдачи при поперечном обтекании таких пучков в интервале Re = lO -f-10 можно рассчитывать по формуле [c.85]

При прочих одинаковых условиях коэффициент теплоотдачи от труб шахтного пучка выше, чем от труб коридорного, вследствие большей турбулизации потока в шахматном пучке. [c.85]

Течение теплоносителя внутри труб. Обобщение большого числа экспериментальных данных дает следующую запи-симость для расчета коэффициента теплоотдачи от стенки трубы к текущему в ней теплоносителю на участке стабилизированного течения (см. рис. 9.4) [c.85]

Пример 10.1. Рассчитать коэффициент теплоотдачи и тепловой поток от стенки трубы подогревателя воды. Длина трубы / = 2м, внутренний диаметр d=16 мм, скорость течения воды аИж = 0,995 м/с, средняя температура воды / = 40 °С, а стенки трубы f,.= 100 С. [c.86]

Пример 10.2. Для отопления гаража используют трубу, в которой протекает горячая вода. Рассчитать конвективный коэффициент теплоотдачи и конвективный тепловой поток, если размеры трубы d = 0,l м, /= 10 м, а температура стенки трубы /е = 85°С и воздуха ( = 20°С. [c.86]

Для горизонтальной трубы угол ф — переменная величина. Интегрированием можно получить формулу для расчета среднего по периметру горизонтальной трубы коэффициента [c.88]

В промышленных теплообменниках конденсация обычно происходит на поверхности пучков труб. Коэффициент теплоотдачи от пучка труб ниже, чем от одиночной трубы, поскольку толщина пленки конденсата на нижних трубах увеличивается за счет стекания его с верхних труб. Формулы и графики для расчета поправок можно найти в справочниках. [c.88]

Коэффициентом теплопередачи пользуются и при расчете теплового потока через тонкие цилиндрические стенки (трубы), если d /daH l,5 [c.99]

Площадь поверхности трубы frp считают при этом с той ее стороны, с которой коэффициент теплоотдачи меньше. Если же коэффициенты близки друг к другу, ai 2, то целесообразно площадь считать по среднему диаметру трубы 3 = 0,5 dBH + d ). В этом случае погрешность от замены в расчетах цилиндрической стенки на плоскую будет минимальна. Справедливость приведенных выше рекомендаций несложно проиллюстрировать на примере. [c.99]

По аналогии с примером 10.1 рассчитаем коэффициент теплоотдачи от воды к стенке трубы I =6695 Вт/ (м - К) Суммарное значение коэффициента теплоотдачи от наружной стенки трубы с учетом конвекции и излучения рассчитано в примере 12.1 2 = = 13,3 BT/iM- -K). [c.99]

Пример 12.3. Рассчитать, во сколько раз увеличится тепловой поток от трубы (условия примера 12.2), если ее наружную поверхность увеличить в 10 раз путем оребрения. Термическим сопротивлением ребер пренебречь. Коэффициенты теплоотдачи считать такими же, как 1) примере 12.2. [c.101]

В крупных энергетических агрегатах такой метод снижения температуры горения неэкономичен, ибо лишний воздух, уходя из агрегата, уносит и теплоту, затраченную на его нагрев (возрастают потери с уходящ,ими газами — см. далее), Поэтому в топках с кипяш,им слоем крупных котлоагрегатов размеш,ают трубы 9 я /2 с циркулирующим в них рабочим телом (водой или паром), воспринимающим необходимое количество теплоты. Интенсивное омывание этих труб частицами обеспечивает высокий коэффициент теплоотдачи от слоя к трубам [c.144]

При сварке методом автоонрессовки получение усиления достигается за счет пластической дефоришции нагретого металла в направ-чепип, перпендикулярном оси трубы, при многократном пагреве металла в мосте стыка. Этим способом можно сваривать трубы из металла с большим коэффициентом линейного расширения. Сварку первого слоя рекомендуется выполнять короткой [c.61]

Для чисто вязких жидкостей имеются удовлетворительные корреляции [22] для падения давления при турбулентном течении в круглых трубах. Обобщенное число Рейнольдса определяется так, чтобы данные по ламинарному течению на графике коэффициент трения — число Рейнольдса лежали на ньютоновской линии (см. ypaBHejane (2-5.25)). В турбулентном течении коэффициент трения оказывается зависящим как от числа Рейнольдса, так и от параметра п , определенного уравнением (2-5.13), и оценивается но уровню касательного напряжения на стенке. [c.280]

Имеется несколько возможных путей представления данных по снижению сопротивления, и часто то, что кажется противоречащим действительности, на самом деле оказывается просто следствием иного выбора системы графического представления. Рассмотрим график зависимости коэффициента трения от числа Рейнольдса типа приведенных на рис. 7-1 и 7-2. Линии 7 относятся к ньютоновским жидкостям, причем левые ветви соответствуют паузейлевому закону, справедливому для ламинарных течений, а правые ветви обычно представляют собой корреляции для гладких труб. [c.281]

Межтрубное пространство зангынено теи лоизолятором с коэффициентом теплопровод ности X. Температура внутренней трубы Л а наружной t-2. Для решения этой задачи мето дом электротепловой аналогии достаточно за мерить электрическое сопротивление К между двумя металлическими кольцами, плотно прижатыми к листу электропроводной бумаги, лежаш,ему на гладком неэлектропроводном основании. [c.76]

Локальный коэффициент теплоотдачи от трубы к теку[цей в ней жидкости изменяется лишь на начальном участке (рис. 9.4,6), а на участке стабилизированного течения air = onst, поскольку толщина пограничного слоя (6т=г) постоянна. С увеличением скорости течения теплоносителя в трубе аст возрастает из-за уменьшения толщины ламинарного подслоя, а с увеличением диаметра тру- [c.81]

Параметры теплоносителя н формуле (10.7) соответствуют условиям набегающего потока, определяющим размером является наружный диаметр трубы. Значения коэффициента С и показателя степени п в зависи У10сти от критерия Re приведены ниже [c.84]

Для шахтн1)1х пучков С = 0,41 п = 0,6, для коридорных С = 0,26 л = 0,65. Определяющим размером в (10.8) является наружный диаметр труб, определяющей температурой — среднее значение между температурами жидкости от пучка и после него. Скорость Wk рассчитывается как отношение объемного расхода теплоносителя при к наиболее узкому сечению в пучке, ширина которого меньше ширины канала на значения произведения наружного диаметра труб на их число в одном ряду. Поправочный коэффициент Es учитывает влияние попере- [c.85]

Для труб и шаров определяющим линейным размером, входящим в безразмерные числа Nuж и Огж, является диаметр d для вертикальных труб болыиого диаметра и пластин — высота Н. Если значение коэффициента В увеличить на 30 % по сравнению с приведенным, то формулой можно пользоваться и для расчета а от горизонтальной плиты, обращенной греющей стороной вверх. Если греющая сторона обращена вниз, то значение В следует уменьшить на 30 %. В обоих случаях определяющим является наименьший размер плиты в плане. [c.86]

Прнмер 10.3. Рассчитать коэффициент теплоотдачи и тепловой поток к горизонтальной трубке парового подогревателя воды для горячего водоснабжения. Длина трубки / = = 2 м, наружный диаметр d = 18 мм, температура стенки <с=100°С. На трубе конденсируется насыщенный водяной пар, р = = 0,6 МПа. [c.89]

Получить занисимость для расчета коэффициента теплоотдачи от трубы к движущемуся внутри нее потоку газа, напрпмер, к воздуху. [c.89]

Число труб в пакете в горизонтальной плоскости выбирается исходя из скорости продуктов сгорания 6—9 м/с. Ско-))ость эта определяется стремлением, с одной стороны, получить высокие ко- )ффициенты теплоотдачи, а с другой — не допустить чрезмерн010 эолового износа. Коэффициенты теплопередачи при этих условиях составляют обычно несколько десятков Вт/(м -К). Для удобства ремонта и очистки труб от наружных загрязнений экономайзер разделяют на пакеты высотой I — 1,5 м с зазорами ежду ними до 800 мм. [c.151]

Для большинства нагревательных приборов, имеющих обычно довольно сложную форму, коэффициенты теплоотдачи определены экспериментальным путем при условиях теплообмена, близких к рабочим, их можно найти в сп циаль-ной литературе [15]. В целом коэффициенты теплопередачи в приборах отопления невелики. Например, для прибора, состоящего из трех горизонтальных ребристых труб, расположенных друг над другом, й = 4,5 Вт/(м -К). [c.195]

Входящий в эту формулу безразмерный коэффициент пропорциональности к одинаков для всех жидкостей н газов, а так ко для любых диаметров труб. Это означает, что изменени(3 режима т(зчс-пня происходит при определенном соотношении мел ду скоростью, диаметром и вязкостью V. [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...