Сопротивление Влияние толщины материал

Скорость деформирования должна приниматься в зависимости от наличия оборудования ка данном производстве. Изменяя какой-либо из параметров, таких как температура штамповки радиус вытяжного ребра матрицы е -ч радиус закругления пуансона зазор между пуансоном и матрицей 2 толщина материала 3 ввд смазки скорость штамповки усилие прижима качество обработанной поверхности вытяжного ребра свойства материала (пластические свойства и сопротивление деформированию)- определяют прежде всего его влияние, а также оптимальное значение построением кривых в зависимости от предельного коэффициента вытяжки. [c.29]

Пористость не во всех случаях оказывает одинаковое влияние на теплопроводность материала. Особо благоприятны мелкие поры. В крупных сообщающихся между собой порах, особенно сквозных, образуются конвективные воздушные токи, снижающие теплозащитные свойства пор. В таких случаях величина X материала меняется в зависимости от направления теплового потока (вертикальное или горизонтальное) аналогично тому, как это имеет место в воздушной прослойке, а также отсутствует пропорциональность между ростом термического сопротивления и увеличением толщины материала. [c.41]

Для изучения влияния толщины образца на вязкость разрушения эксперименты [2] выполняли на состаренном алюминиевом сплаве (7075-7 6). Результаты [3, 4], представленные на рис. 54, показывают существенное изменение вязкости, и вызывают сомнения относительно возможности практического измерения единственного параметра, способного определять сопротивление материала быстрому разрушению. [c.109]

НОМ выше предела текучести материала. Кроме того, результаты испытания диска толщиной 432 мм не выходят за пределы результатов испытания дисков толщиной 75 мм. Это указывает на то, что влияние толщины на зависимость сопротивления хрупкому разрушению от температуры незначительно для дисков толщиной 75 мм. Следовательно, поведение дисков толщиной 75 мм может служить критерием для оценки сопротивления хрупкому разрушению деталей большой толщины. [c.119]

Умножив То на поправочный коэффициент к, учитывающий влияние величины зазора (отличного от нормального), затупление режущих кромок штампа, неравномерность толщины материала и его механических свойств и т. д., получим значение действительного сопротивления срезу — вырубке та = Ато = 1,Зто. Последнее [c.14]

При описываемых испытаниях определялось влияние температуры материала, длины и глубины исходной трещины на сопротивление хрупкому разрушению. При нормальной температуре хрупкое разрушение начиналось от трещины в сварном шве длиной 39 см, проходившей почти ио всей толщине пластинки. В этом случае номинальное напряжение, вычисленное на основании значения избыточного давления в сосуде р по формуле р, [c.436]

В работе [67] исследовалось влияние остаточных напряжений, возникающих при обработке поверхности, на сопротивление замедленному разрушению высокопрочных хромистых сталей. Экспериментально установлено, что чувствительность к водородному охрупчиванию снижается при наличии остаточных напряжений сжатия в ПС образцов. Продолжительность сопротивления замедленному разрушению материала зависит также от распределения остаточных напряжений в ПС. Время зарождения трещин при испытаниях на замедленное разрушение (в 5% растворе серной кислоты) значительно увеличивается в случае, когда на поверхности возникают большие остаточные напряжения сжатия. На чувствительность к трещинообразованию влияет как уровень, так и толщина ПС с остаточными напряжениями сжатия. [c.98]

Термическое сопротивление Rk можно уменьшить различными способами, воздействуя на любую из составляющих Ru / 2- Как отмечалось в 9.2, интенсифицировать конвективный теплообмен и уменьшить можно путем увеличения скорости движения теплоносителя, турбулизации пограничного слоя и т. д. Термическое сопротивление теплопроводности Rx зависит от материала и толщины стенки. Однако прежде чем выбирать методы воздействия на процесс теплопередачи, необходимо установить вклад отдельных составляющих Ra, Ri. и Ra2 в суммарную величину Rk. Естественно, что существенное влияние на Rk будет оказывать уменьшение наибольшего из слагаемых. В широко используемом в технике процессе передачи теплоты от капельной жидкости к газу через металлическую стенку наибольшее термическое сопротивление имеет место в процессе теплоотдачи от газа к стенке Ra2, а остальные термические сопротивления Ra.[ и Rx пренебрежимо малы по сравнению с ним (см. пример 12.2). [c.100]

Нетрудно показать, что конвективная составляющая не оказывает заметного количественного влияния на общее сопротивление. В предположении изотермичности течения идеального газа интегрирование последних двух слагаемых правой части уравнения (2.9) по толщине 6 пористого материала и оценка величины их отношения [c.23]

Исследуем влияние материала и толщины наружного диаметра изоляции на полное линейное термическое сопротивление и тепловые потери изолированного трубопровода. [c.293]

Применительно к задачам оценки малоцикловой прочности изделий определение расчетных характеристик сопротивления малоцикловой усталости конструкционного материала требует учета ряда специфических особенностей и прежде всего технологических. К таким особенностям относятся состояние материала, влияние на сопротивление малоцикловому деформированию и разрушению места и направления вырезки образцов, особенности работы металла сварного шва, представляющего собой разнородное По механическим свойствам соединение. Для оценки циклических свойств материала изделия необходимо проводить испытания образцов из металла толщины, способа изготовления (прокат, поковка и т. п.) и термообработки, соответствующих штатным. При этом вопрос рационального и правильного выбора места вырезки образца должен решаться с учетом данных по напряженному со- [c.155]

Значительное влияние на качество прессуемых изделий оказывает несовершенство конструкции и техническое состояние технологического оборудования (прессы, пресс-формы и т. п.), а также контрольно-измерительных приборов (манометры, термометры, реле времени и д. т.). Несовершенство конструкции пресс-форм проявляется в процессе проектирования, изготовления и эксплуатации. При проектировании необходимо предусмотреть возможность равномерного обогрева и охлаждения пресс-формы, так как неравномерность обогрева или охлаждения приводит к образованию в изделии поверхностных вздутий, расслоений, трещин, короблений, избыточной пористости материала. Это особенно важно учитывать при изготовлении крупногабаритных деталей, изделий сложной конфигурации и значительной толщины. Обогрев пресс-формы осуществляется при помощи пара, электрических нагревателей омического сопротивления и индукционных нагревателей. Охлаждают пресс-форму, как правило, водой или обдувом холодным воздухом. [c.10]

Весьма значительно влияние роста рабочей температуры подшипника на сопротивление усталости, причем это влияние сказывается как непосредственно, так и через температурные напряжения. Обычная рабочая температура подшипников транспортных дизелей 80. .. 100 °С, но имеются двигатели, в которых температура подшипников достигает 150 °С. С повышением температуры снижаются все показатели механической прочности, в особенности у баббитов при температуре 100 °С они снижаются примерно в 2 раза по сравнению с показателями при нормальной температуре. Различие в коэффициентах линейного расширения подшипникового сплава и материала основания служит причиной температурных напряжений. Остывание подшипника из баббита (среднее значение коэффициента линейного расширения а = 25-10" ) на стальном основании от рабочей температуры 60 °С до нормальной может вызвать (в зависимости от механических свойств и соотношения толщин) напряжения, превосходящие предел текучести сплава. Сравнительно небольшое число повторных нагреваний и охлаждений в указанном интервале температур приводит иногда к появлению трещины в баббите вблизи стыка с основанием вдоль по окружности. Образование трещин или возможный наклеп сплава в результате циклических термических напряжений неблагоприятно сказывается на сопротивлении усталости. Эти напряжения можно уменьшить, применяя бронзовый вкладыш, а при алюминиевом вкладыше они почти исчезают. [c.231]

В исследованиях закономерностей распространения усталостных трещин также наблюдаются сложные зависимости между структурным состоянием и сопротивлением росту трещин. Влияние размера зерна (в диапазоне от 15,5 до 36,7 мкм) на сопротивление росту усталостной трещины в алюминиевом сплаве системы Al-Zn-Mg u в листовых образцах (толщина 1,6 мм) с центральной трещиной рассматривалось в работе [9]. Из анализа кинетических диаграмм усталостного разрушения следует (рис, 6.11), что наилучшее сопротивление распространению усталостной трещины наблюдается у крупнозернистого материала, а наихудшее - у образцов с размером зерна 24,1 мкм. Такая закономерность связана с особенностями механизма усталостного разрушения. Именно у материала с размером зерна 24Д мкм наблюдается на поверхно- [c.217]

Величина сопротивления срезу Тср, определяемая по результатам испытания на срез, в известной мере условна [10] кроме среза, образец подвергается изгибу и смятию, доля которых зависит от условий испытания (соотношения диаметра образца и толщины срезающих ножей, плотности посадки образца в отверстие приспособления, наличия зазоров между ножами приспособления, степени затупления кромок рабочего отверстия и т. п.), а также свойств материала образца. Испытание на двойной срез предпочтительнее, так как снижает влияние изгиба. На одинарный срез испытывают детали крепления, длина которых не позволяет провести испытания двойным срезом, а испытание удлиненных образцов (деталей)-свидетелей недопустимо по технологическим соображениям. Уменьшение толщины срезающих ножей увеличивает смятие образца, увеличение зазоров — изгиб. Практикой установлены оптимальные условия испытания на срез толщина срезающего ножа равна приблизительно-диаметру образца, между ножами приспособления должна обеспечиваться скользящая посадка, посадка с натягом образца в отверстие ножа не допускается. [c.45]

На сопротивление смятию оказывает сильное влияние, кроме свойств самого материала, геометрические размеры толщина образца (ушка), диаметр болта, расстояние от центра сминаемого отверстия до краев образца. При расстоянии от центра отверстия с1 до края по направлению приложения нагрузки не менее 3—3,5 а в направлении, перпендикулярном к приложенной нагрузке, не менее 1,5—2(1 сопротивление смятию наибольшее [16]. [c.56]

Предварительно необходимо коротко остановиться на следующем. Конструктор должен исходить из общих размеров сечения. Так как известно, что почти у всех гальванически осажденных металлов механические свойства, особенно модуль упругости, отличаются от соответствующих свойств основного материала (например, стали или легких металлов), то недопустимо при толщине покрытия, превышающей 50 мкм, исходить в расчетах на прочность из общих размеров. По условиям надежности детали в работе следовало бы всегда вводить в расчет сечение материала без покрытия. Однако в расчете может быть учтено различное сопротивление основного материала и покрыт Я, но для этого необходимо знать коэффициенты, характеризующие их прочность. У гальванических покрытий таких коэффициентов нет, так как некоторые свойства изменяются в условиях осаждения, а частично и в результате еще мало изученного влияния собственных напряжений. Поэтому при изучении данных испытаний необходимо уточнить, к каким сечениям относятся показатели прочности. Чтобы более полно учитывать зависимость между прочностью и состоянием внутренних напряжений, для отдельных покрытий приведены характерные величины, относящиеся к собственным напряжениям. [c.185]

НИИ. В том случае, если поглощенная влага способна образовывать нити или пленки по толщине изоляции, которые могут пронизывать весь промежуток между электродами (или значительную область этого промежутка), уже весьма малые количества поглощенной влаги приводят к чрезвычайно резкому ухудшению электрических свойств изоляции. Если же влага распределяется по объему материала в виде отдельных не соединяющихся между собою малых включений, то влияние влаги на электрические свойства материала менее существенно. Так, например, удельное сопротивление бумаги с влажностью 3% в миллион раз меньше, чем абсолютно сухой бумаги, в то время как попадание влаги в каучуковые материалы с наполнителями практически не вызывает уменьшения их удельного сопротивления. Аналогично для несмачиваемых материалов уменьшение удельного поверхностного сопротивления при выдержке во влажной среде незначительно, так как влага, даже в случае выпадения в виде росы, образует отдельные капли, а не сплошную водяную пленку. [c.113]

При определении энергетических потерь на трение в упорном подшипнике скольжения, работающе.м в условиях граничной смазки, будем считать, что толщина пленки смазочного материала настолько мала, что не будет оказывать существенного влияния на величины нормальных напряжений в зонах фактического касания пяты и подпятника, возникающих под действием осевой нагрузки, и на величину сближения между поверхностями. Для подпятников обычно применяют мягкие подшипниковые сплавы, металлополимерные или резинометаллические конструкции [14]. В этих конструкциях с рабочей поверхностью пяты будет взаимодействовать пластмасса или резина. Материал вала намного тверже материалов, нз которых изготавливаются подпятники. Следовательно, под действием внешней осевой силы микронеровности поверхности вала будут внедряться в поверхность материала подпятника. При относительном скольжении эти внедрившиеся микронеровности будут деформировать поверхностные слои подпятника и тем самым вызывать силу сопротивления скольжению. [c.185]

Усталостные испытания сварных соединений с фланговыми швами, общим числом более 200, показали, что одними из главных факторов, определяющих прочность соединения при переменных напряжениях, являются относительные размеры и взаимное расположение элементов соединения. Исчерпывающее сравнение различных соединений выполнить затруднительно из-за изменения в широких пределах размеров соединений, длины сварных швов и данных материала. Однако несколько небольших серий испытаний позволили получить сравнительные данные, показывающие влияние на сопротивление усталостному разрушению отношения ширины соединяемых элементов или расстояния между фланговыми швами к длине швов. Результаты испытаний соединений со сварными швами длиной 102 мм (рис. 8.1, а) и различной шириной внешних пластин образца приведены в табл. 8.2. Из этих данных следует, что при неизменном уровне переменного напряжения во внешних пластинах число циклов до разрушения уменьшается при увеличении ширины этих пластин. Это отчасти объясняется тем, что при данной толщине пластины и данном значении переменного напряжения увеличение ширины пластины приводит к увеличению силы, передаваемой через сварные швы, и, следовательно, к повышению местных напряжений в основном материале у концов угловых швов, где происходит разрушение образца. [c.175]

Влияние глубины залегания А и толщины е расслоения на комплексное сопротивление подковообразной катушки (диаметр 30 мм) показано на рис. 3. Расслоения имитировались наложением пластин различной толщины (0,3—1,5 мм) на основание толщиной 3 мм. Верхняя пластина плотно прижималась к основанию. Электропроводность материала пластин и основания [c.410]

В качестве примера на фиг. 41 представлено семейство кривых, полученных Ф. Ферстером, качественно показывающее характер изменения комплексного сопротивления катушки при изменении электропроводности о испытуемого листового материала, его толщины (1 и зазора к между поверхностью испытуемого листа и катушкой. Особо важным является то, что все три фактора а, й к оказывают качественно различное влияние на изменение комплексного сопротивления катушки, а следовательно, на амплитуду и фазу напряжения этой катушки, что может быть обнаружено при включении ее в ту или иную измерительную схему. На фиг. 41 направления смещения точки комплексного сопротивления под действием этих факторов показаны стрелками. [c.247]

Если обрабатываемая поверхность достаточно омывается рабочей жидкостью, то чистота обработки при этом не изменяется. При нарушении или ухудшении циркуляции жидкости производительность процесса снижается и резко ухудшается качество поверхности. Отмечено некоторое влияние высоты толщины электрода из ЭЭГ на производительность, вызванное повышением сопротивления материала. [c.227]

На характер и величину электрического сопротивления балласта и шпал оказывают большое влияние род и качество балластного материала, толщина балластного слоя, его загрязненность, материал, состояние и эпюра шпал. Лучшими изоляционными свойствами обладают чистый щебеночный и асбестовый балласты. [c.114]

Известно, что с уменьшением толщины проката сопротивление материалов инициированию разрушения повышается. Это связано с переходом в области трещины от условий плоской деформации к плоскому напряженному состоянию, С целью оценки влияния толщины материала на его трещиностойкость, определяемую величиной критического раскрытия вершины трещины б , были проведены следующие опыты. Из трубной стали 10Г2Ф толщиной 17,5 мм изготавливались основные образцы сечением t X t а длиной 80 мм. Уменьшение толщины некоторых образцов до 10 7,5 4 и 2 мм осуществлялось механическим сострагиванием. Другие размеры при этом оставлялись без изменения. Результаты испытаний, проведенных при комнатной температуре, показывают, что с уменьшением толщины пластины примерно до 6—7 мм величина б медленно повышается, а затем возрастает весьма существенно, превышая 0,57 мм при t = [c.283]

Пластинки характеризуются тремя основными размерами длиной I, шириной Ь, толщиной 5. Длина I определяет длину режущей кромки и зависит от припуска на обработку и угла в плане ф. Рассчитанная с учетом припуска и угла в плане эффективная длина режущей кромки должна бать меньше длины режущей кромки стандартной пластины в 1,5—2 раза. Ширина Ь определяет число переточек резца по задней грани и площадь опоры пластинки. С точки зрения срока службы резца следует выбирать пластинки с возможно большим значением ширины, однако это может привести к увеличению габаритных размеров корпуса, повышению остаточных напряжений при пайке или клейке. Толщина 5 оказывает сильное влияние на прочность пластинки, а также на число переточек по передней грани. При наиболее распространенном расположении вдоль передней грани или под небольшим углом к ней прочность пластинки в наибольшей степени определяется толщиной и в меньшей степени шириной и длиной. Это связано с влиянием толщины на момент сопротивления пластинки при изгибе, который пропорционален толщине, возведенной в куб. Поэтому увеличение толщины способствует снижению растягивающих напряжений при изгибе, а значит и увеличению изгибной прочности. Однако увеличение изгибной прочности происходит до какого-то предельного значения толщины, за пределами которого прочность пластинки будет определяться не изгибными, а сжимающими нормальными напряжениями и касательными напряжениями сдвига. Увеличение в этом случае толщины не будет сопровождаться заметным повышением прочности, а расход инструментального материала будет возрастать. Увеличение числа переточек пластинки по передней грани при увеличении толщины тоже наблюдается до некоторого предела, определяемого равенством числа переточек по передней и по задней граням. Увеличение толщины сверх этого предела будет способствовать лишь увеличению отходов твердого сплава. Толщина пластинок выбирается в зависимости от высоты корпуса Н резца и равна (0,18 0,25) Я. [c.120]

Развитие и промышленное применение процесса намотки потребовало разработки специальных материалов (их иногда называют намоточными) и новых технологических приемов. В их числе программированная намотка, намотка с дополнительным давлением, с послойным отверждением, комбинированная намотка. Появились новые намоточные высокомодульные материалы — боро-, угле- и органопластики. Применение плоских прессованных образцов для сравнения способов намотки, оценки свойств этих материалов и в.лияния параметров намотки оказалось безуспешным. Особенности намотки заставляют учесть такие факторы, как влияние натяжения II искривления армирующих волокон, переменное натяжение по толщине материала, наличие дополнительного уплотняющего межслойного давления, опасность размотки, слабое сопротивление межслойному сдвигу и поперечному отрыву. Перечисленные явления [c.205]

Для решения задачи определения нестационарных температурных полей целесообразно использовать гомогенизированную модель течения, как и в случае расчета стационарных полей температур. Модель течения гомогенизированной среды [39] сводится к следующему. Реальный пучок заменяется пористым массивом с диаметром, равным диаметру пучка, в котором течет гомогенизированная среда — поток теплоносителя с распределенными в нем источниками объемного энерговыделения (теплоподвода) и гидравлического сопротивления pм /2радиусу пучка [9]..Определив толщину вытеснения пристенного слоя 5 и условно нарастив на стенки труб слой материала, равный по толщине 5 , можно рассматривать в новых границах свободное течение со скольжением гомогенизированной среды, полагая, что вектор скорости параллелен оси пучка, а Эр/с г = = 0. Поэтому в уравнении движения скорость и является скоростью в ядре потока (вне пристенного слоя), конвективные члены с поперечными составляющими скорости в левой части уравнения отсутствуют, а диффузишшый член учитьшает влияние различных механизмов переноса на поля скорости в поперечных сечениях пучка [13]. Таким образом, замена течения в реальном пучке труб течением гомогенизированной среды представляет собой инженерный прием, справедливость применения которого для расчета полей скорости и температуры, теплоносителя должна быть подтверждена экспериментально. [c.15]

Обозначения Р — усилие отрезки н кГ s — тилщнна материала в мм ф — угол наклона ножа в грп<9 L — длина реза в плане в мм К = 1,15 1,3 — коэффициент, учитывающий влияние неравномерности толщин и механических свойств штампуемого материала, а также затупление пуансона и матрицы — сопротивление срезу в кГ/мм. . [c.212]

Сварка используется для соединения элементов конструкций, имеющих самую различную толщину. При сварке тонких сечений материала мало, и если он имеет склонность к возникновению остаточных напряжений, то наблюдающиеся дефекты являются в основном дефектами сварки при сварке толстых сечений наиболее серьезными дефектами являются трещины которые непосредственно вызываются напряжением, возникающим при объемных изменениях, в частности, в зоне термического влияния. В предельном случае сварки за один проход соединение можно получить без использования присадочного металла. В последнее время максимальное сечение, которое могло быть сварено газовой сваркой, было значительно увеличено в результате разработки и внедрения электронно-лучевой сварки, которая позволяет получить локальную зону проплавления глубиной порядка нескольких сантиметров. При соответствующем материале и отсутствии газовыделения электронно-лучевая сварка является прогрессивным процессом, однако для ее осуществления необходимо либо иметь сварочную камеру, которую можно было бы вакууми-ровать, либо обеспечить вакуум в точке сварки. Хотя, в принципе желательно, чтобы сварное соединение обладало такими же свойствами, как основной металл, на практике это не всегда возможно, и поэтому во многих случаях используют сварку с присадочным металлом, который менее склонен к образованию трещин. Примерами применяемых при сварке присадочных металлов, которые отличаются по составу от основного металла, являются сталь с 2,25% Сг и 1% Мо для сварки 0,5% Сг, Мо, V сталей сталь с контролируемым содержанпем феррита для сварки аусте-нитных сталей и специальные электроды типа In o А для никелевых сплавов. Много попыток было сделано, чтобы разработать электроды для 0,5% Сг, Мо, V сталей, однако наплавленный металл этого состава имел очень низкую пластичность и, кроме того, приобретал высокое сопротивление деформации при выпадении карбида ванадия, повышающего склонность к образованию [c.72]

Осуществление совершенного контакта при стыке опытных образцов является предпосылкой теории. Поэтому необходимо принимать меры для сведения влияния, контактного теплового сопротивления в опытах к. минимально возможной величине или учитывать величину температурного скачка в месте стыка расчетным путем. В расоматриваемой работе попользовался первый путь. С этой целью образцы 10 тщательно обрабатываются и проверяется их плоокопараллельность. Кроме того, при контакте поверхностей применялись сжимающие усилия и различные промежуточные контактирующие материалы смазки на графитовой основе, медная фольга, олово, жидкие металлы. Металлические прокладки должны иметь более высокую теплопроводность, чем основной материал. Кроме того, они должны иметь меньшую твердость и толщину, не превышающую удвоенную среднюю высоту микронеровностей поверхности. Возможность эффективного уменьшения теплового сопротивления за счет промежуточных тел подтверждается так же [Л. 4, 5]. Способы учета контактного сопротивления расчетным путем приводятся, в [Л. 6, 7]. [c.123]

Одним из вариантов такой ситуации является случай, когда разрушение возникает во внутренних объемах материала листа путем микрорастрескивания и образования разрывов, формирующих микротрещины в нескольких плоскостях, параллельных поверхности листа (слоистые трещины СТ). Возникновение слоистых трещин наблюдается [1-6] преимущественно в зоне термического влияния сварного соединения с последующим выходом в основной металл (рис. 4.1). Склонность сварного соединения к слоистому растрескиванию определяется влиянием трех основных факторов свойствами стали в направлении толщины листа, конструкцией сварного узла и технологией сварки. Первый фактор имеет доминирующее значение и его рассмотрению уделено особое внимание, включая исследования причин и механизмов СР, разработку методов испытаний и оценку сопротивления стали разрушению. [c.90]

Модели цилиндрических оболочек из белой жести, подкрепленные кольцевым набором, применяются для испытаний на устойчивость при внешнем давлении. Известны эксперименты, проводившиеся с целью выявления влияния на устойчивость расположения шпангоутов относительно срединной поверхности, жесткости шпангоутов на кручение, осевых сил и других факторов. В этих экспериментах обшивка оболочек (рис. 11.4) имела толщину h = 0,34 мм. Средние значения предела текучести и временного сопротивления материала составляли — 200 МПа, Og = = 280 МПа. Диаметр цилиндра варьировался в пределах 100— 140 мм, длина в интервале 180—300 мм. Для подкрепления оболочек применялись уголковые профили 4x3x0,34, 6x3x0,34 и шпангоуты таврового сечения из двух уголков 4x3x0,34, соединенных стенками. Описание технологии изготовления моделей оболочек из жести и результаты испытаний на внешнее давление приведены в работе [3]. В этой же работе содержатся примеры использования тонкостенных металлических сварных моделей для исследования устойчивости и несущей способности таких судовых конструкций, как палубные перекрытия, гофрированные переборки, двутавровые и коробчатые балки, подкрепленные панели. [c.258]

Если поглощенная влага способна образовывать нити или пленки по толщине изоляции, уже весьма малые количества поглощенной влаги приводят к чрезвычайно резкому ухудшению электрических свойств изоляции. Если же влага распределяется по объему материала в 1Биде отдельных, не соединяющихся между собой малых включений, то ее влияние на электрические свойства материала менее существенно. Так, например, удельное сопротивление бумаги с влаж- 3 [c.28]

Измерять электрическое сопротивление материалов высокой нагревостойкости при повышенных температурах в воздушной среде при давлении 10 Па можно в любом термостатированном устройстве, обеснечиваю-ш,ем заданную температуру и оборудованном надежными вводами. В качестве простейшего устройства может служить камера из керамического материала, в пазы которой на внешней стороне уложена спираль высокотемпературного сплава 0Х27Ю5А. Теплоизоляцией камеры является асбест или кварцевое волокно. Камера с теплоизоляцией помещается в металлический каркас. Внутри камеры смонтированы электроды, состоящие из электрода высокого напряжения (в виде испытательного столика), выполненного из нержавеющей стали Х18Н9Т, и измерительного (в виде цилиндра диаметром 25 мм), выполненного из той же стали и обкатанного платиновой фольгой. Электроды связаны с измерительной схемой посредством платиновой проволоки, пропущенной через вводы из высокоглиноземистой керамики, вмонтированные в крышку камеры, изготовленную из нагревостойкого асбопластика АГН-7 (АГН-40) толщиной 20 мм. Описанная конструкция камеры позволяет создать равномерное распределение тепла, исключая влияние электрических полей, наводимых нагревателем. Установка нагревается до 1000°С в течение 1 ч для снятия напряжений, возникающих в конструкции при подъеме температуры. После этого необходимо измерить сопротивление вводов в диапазоне температур испытания, которое должно быть не менее Ю Ом при 600°С. [c.25]

Величина зазора 2 оказывает существенное влияние на протекание процесса разъединительных операций и в том числе на сопротивление вырубке Опытами установлено, что наименьшее значение То получается при некоторых средних оптимальных (наивыгоднен-ших) зазорах для каждого материала и толщины (5—18% от 5, для 5 0Т.1 до 10—12 мм). При крайних значениях зазора — отрицательном (2<0), нулевохМ (2 = 0) и достаточно большом (г>20—30% в) сопротивление вырубке Тц, а с ним и общее усилие вырубки Р становятся большими, чем при оптимальных значениях зазора. [c.56]

Значительно более широкие перспективы промышленного применения имеет сварка стали большой толщины на машинах, питаемых током пониженной частоты (2—4 гц). Этп машины ирисоединяются к трехфазной сети переменного тока нормальной частоты (50 гц) через специальную выпрямительную установку. Вследствие малой частоты сварочного тока индуктивное сонротпвленпе вторичной цепп машины относительно мало, а коэффициент мощности установки высок. В результате этого изменение индуктивного сопротивления прп введении в контур машины значительных масс ферромагнитного материала незначительно сказывается на величине общего сопротивления сварочного контура п не оказывает заметного влияния на ток в сварочной цени. [c.45]

Устройства для определения электрических свойств при высоких температурах. В воздушной среде измерения производят в камере из керамического материала, в пазы которой, на внешней ее стороне, уложена спираль из высокотемпературного сплава. Нагреватель теплоизолирован асбестом или кварцевым стекловолокном и встроен в металлический каркас. Конструкция камеры обеспечивает равномерное распределение тепла по всему объему, сводя к минимуму его потери, исключает влияние электрических полей, наводимых нагревателем. Мощность нагревателя 2 кВ А обеспечивает нагрев камеры до 1 000° С. Автоматическое регулирование напряжения позволяет производить нагрев со скоростью 3 °С/мин. Высоковольтные, измерительные и термопарные вводы вмонтированы в поддон камеры через изоляционную шайбу, выполненную из нагревостойкого пластика толщиной 20 мм, и дополнительно изолированы трубками из высокоглиноземной керамики. При определении Я высоковольтным электродом является измерительный столик, изготовленный из нержавеющей стали, измерительным — цилиндр из той же стали, обкатанный платиновой фольгой. Перед измерением проверяется отсутствие в системе токов утечки, для чего определяется изменение сопротивления вводов при нагревании до 600 °С. Величина вводов при 600 °С должна быть не менее 10 Ом. Сопротивление образцов измеряется после нагревания их до заданной температуры и выдержки при этой температуре в течение 10—15 мин. При определении измерительный столик заземляют, напряжение подают на цилиндрический электрод, свободно передвигающийся при помощи манипулятора, вмонтированного в дверцу камеры. Камера оборудована осветительным и смотровым окнами (рис. 22-22), [c.427]

Если считать, что температура деформации мала и не оказывает существенного влияния на нагфяжения сдвига в зоне стружкообразования (сг раведливо для незакаленных сталей), то тогда на основании приведенных экспериментальных данных можно считать установленным, что в зоне резания при обработке сталей сопротивление сдвигу сильно зависит от свойств обрабатываемого материала и мало зависит от других условий резания, в частности, от скорости резания, толщины и переднего угла резца. К такому же выводу ранее пришел Н. Н. Зорев [128]. [c.67]

Рассматриваемый поверхностный слой металла представляет собой колшлекс зерен, расположенных на свободной поверхности и поэтому обладающих пониженным сопротивлением пластической деформации и подверженных влиянию лпгкронеровностей поверхности, остаточных напряжений, изменений химического состава материала, коррозии и т. д. Минимальная толщина слоя х определяется путем анализа сопротивления зерен металла деформации в предположении гладкой поверхности детали и с учетом ослаб- [c.337]

Электродуговая С. При дуговой С. используется тепло вольтовой дуги, получаемой между углем и углем, между углем и металлом или между металлом и металлом. Обычно для С. применяют металлич. дугу, причем работают как постоянным, так и переменным током. Темп-ра вольтовой дуги 3 ООО—3 800° вольтова дуга постоянного тока развивает максимум тепла у положительного электрода, тогда как у отрицательного электрода на /-400° ниже, благодаря этому С. постоянным током обладает тем преимуществом, что к положительному полюсу можно присоединять более тугоплавкий из свариваемых предметов, например при С. предметов из стали с низким содержанием углерода более толстый предмет соединяют с положительным полюсом при сварке стали с большим содержанием углерода, наоборот, соединяют с положительным полюсом присадочный стержень. Наибольшее сопротивление имеет место в момент зажигания дуги при пуске тока напряжение зажигания для металлической дуги составляет ок. 65 V. Однако при самой С. напряжение снижается, и в зависимости от толщины электрода его целесообразно поддерживать в пределах 15—24 V. Для употребляемых в большинстве случаев электродов толщиной в 4 мм наиболее подходящим согласно данным практики является напряжение в 18 V. Так. обр. вольтова дуга имеет падающую характеристику, зависящую от длины дуги. Переход металла в вольтовой дуге происходит следующим путем жидкий металл стремится всегда от тонкого электрода присадочного прутка) к более массивному свариваемому предмету. Полагают, что металл притягивается последним вследствие перевеса в поверхностном напряжении. Магнитные силы при этом не могут йметь никакого влияния, так как раокаленное железо не обладает магнитными свойствами равным образом не влияет на переход материала и сила тяжести, в противном случае не представилось бы возможным производить потолочную С. Переход присадочного материала совершается большими или малыми каплями, что точно установлено новейшими изысканиями. Впервые это было выявлено из диаграммы силы тока и напрял ения процесса С., полученных при помощи осциллографа (фиг. 27). При этом было установлено, что сначала напряжение и сила тока немного колеблются, оставаясь в общем постоянными, что следует объяснить клокотанием капли на электроде, но затем напряжение внезапно падает, причем связанное с этим короткое замыкание свидетельствует о происшедшем в этот момент соединении между электродом и свариваемым предметом через посредство перенесенной капли. Эти выводы были подтверждены [c.108]

Материал и методика исследований. Применяли листовые образцы толщиной 3—15 мм и цилиндрические диаметром 20—30 мм из сталей 10, 20, 45, Х13 и Х18Н10Т. Насыщение хромом производили на глубину бсг с таким расчетом, чтобы отношение бсг к общей толщине 6 составляло от 0,16 до 0,8. Варьирование составом основы и отношением бс/бст позволило определить влияние структуры слоя на его сопротивление высокотемпературному окислению и дать рекомендации по ограничению рассасывания слоя в процессе работы. Стали хромировали в вакуумных печах МПВ-3 и ОКБ-749 при 1300— 1420 С в течение 12—20 час. Испытания на жаростойкость проводили при 900—1000° С в течение 25—300 час. Сопротивление окислению оценивали по привесу. Исследовали также кинетику окисления. Глубину слоя определяли металлографически (под микроскопом МИМ-8М), содержание хрома — спектральным эмиссионным анализом. [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...