Диск — Результаты испытаний

В процессе обследования состояния металла проточной части турбин, выполненных лабораторией металлов предприятия Свердлов-энергоремонт> на электростанциях Свердловэнерго, было обнаружено наличие коррозионных трещин в разгрузочных отверстиях и у заклепочных отверстий дисков последних и предпоследних ступеней ротора низкого давления. Наличие трещин выявлялось магнитопорошковой дефектоскопией. Проводились также механические испытания н химический анализ металла поврежденных дисков. По результатам испытаний металл неповрежденной зоны дисков удовлетворял требованиям технических условий для данной марки стали. Микроструктура также не имела отклонений. Структура металла поврежденной зоны имела коррозионные разрушения межкристаллитного характера. [c.16]

Как видно, результаты испытании дисков разных диаметров хороню согласуются между собой. [c.214]

Рис. 35.9. Критическая диаграмма разрушения и предел трещиностойкости титанового сплава 1 — разрушающие брутто-напряжения диска, 2 — предел трещиностойкости, 3 — результаты испытаний на Кс. Линии — расчеты Ос и /с по крайним точкам разброса Ов и Кс.

Результаты испытания дисков на обоих стендах показали, что в случае преимущественно вязкого внутризеренного разрушения титанового сплава ВТЗ-1 с формированием в изломе усталостных бороздок их шаг позволяет характеризовать СРТ при треугольной и трапецеидальной формах цикла нагружения. Однако при расчете периода роста трещины в диске по шагу бороздок надо учитывать с помощью коэффициента kv/ь отставание шага от СРТ. Это особенно важно при шаге выше [c.498]

Описанные результаты стендовых испытаний дисков свидетельствуют о том, что в эксплуатации могут находиться материалы с различной чувствительностью к условиям нагружения. Для дисков, материал которых формирует усталостные бороздки, установление соответствия между числом полетных циклов нагружения и числом усталостных бороздок аналогично таковому для образцов при сопоставлении шага бороздок и СРТ. Данное заключение основано на полученном подтверждении факта формирования каждой усталостной бороздки за имитационный полетный цикл по результатам испытаний диска на стенде. Однако поскольку в испытаниях не фиксировали число циклов [c.500]

На стенде УИР полной разгрузки в блоке нагружения не происходило, поэтому в данном случае число усталостных бороздок соответствует полетному числу циклов нагружения. Этот вывод следует из результатов испытания дисков на стенде, представленных в 9.1. [c.500]

Результаты испытания образцов из диска II ступени КВД Таблица 9.4 [c.512]

В связи с отсутствием в изломе диска элементов рельефа в виде усталостных бороздок, по которым судят о скорости развития трещины, расчет живучести диска вели на основе кинетических кривых усталостного разрушения материала диска, полученных в результате испытания образцов. Такой расчет правомочен потому, что при испыта- [c.515]

Правомерность использования указанного соотношения была оценена на основе результатов испытания диска № 9 по специальной программе в составе двигателя с имитацией блоков ПЦН по 42 полетных цикла с последующим полным выключением двигателя. Максимальный уровень оборотов соответствовал выходу двигателя на номинальный режим, а минимальный уровень оборотов соответствовал режиму малый газ . После испытаний трещины были вскрыты и изломы подвергнуты фрактографическому исследованию, которое показало, что каждому блоку из 42 полетных циклов соответствует формирование 42 усталостных бороздок (рис. 10.10). Блоки из 42 бороздок приблизительно одинакового шага разделены уступом или линией, которая сформирована при переходе от одного блока к другому в связи с пол- [c.549]

Сопоставим результаты испытаний дисков на разрушение в условиях повторных пусков, проведенных в ЦНИИТМАШе и в Челябинском политехническом институте, с оценками работоспособности, которые могут быть получены на основании расчетов на приспособляемость. [c.163]

Результаты испытания дисков при многократных изменениях режима работы (по ЦНИИТМАШ) [c.163]

Рис. 77. Результаты испытаний дисков в условиях теплосмен (по данным ЦНИИТМАШа)

Определим координаты рабочих точек диаграммы приспособляемости, отвечающие характеристикам и режимам работы дисков, результаты испытаний которых даны в табл. 3 [56, 57]. [c.167]

Сопоставление положения рабочих точек на диаграмме приспособляемости (см. рис. 77) с результатами испытаний (табл. 3) свидетельствует о наличии определенного соответствия. Разрушения происходили вследствие термической усталости, обычно трещина возникала у края отверстия, ее развитие приводило к разрыву диска. Лишь в дисках Н-8, Н-9 трещина возникала на периферии, где были расположены небольшие [c.167]

Оптическая постоянная полосы по напряжениям была определена одним из авторов но результатам испытания диска и растягиваемого образца при постоянных нагрузках. При постоянной величине нагрузки в течение всего эксперимента для нескольких уровней температуры производились измерения порядков полос [c.141]

Обработка картин полос проведена по тарировочной кривой, представляющей собой график изменения оптической постоянной материала со временем, полученной в результате испытания диска, нагружаемого и разгружаемого одновременно с моделью. При обработке картин полос в срезах было использовано то значение оптической постоянной, которое точно соответствовало моменту фотографирования картины полос для каждого среза. Типичная тарировочная кривая показана на фиг. 10.11. [c.285]

Упрочняющее накатывание дисков (при разных давлениях на ролик) производили однороликовым приспособлением на токарном станке. Результаты испытаний показывают, что упрочнение вызывает значительное повышение износостойкости дисков. При этом сопрягаемая не упрочненная поверхность обоймы также изнашивается меньше, если диски упрочнены. При испытаниях установлено, что режим упрочнения накатыванием играет существенную роль — нагрузка на ролик 200 кгс оказалась оптимальной. Было обнаружено также, что в результате упрочнения дисков коэффициент трения также существенно понизился. При анализе изменения твердости упрочненных дисков выявлено, что рост износостойкости в связи с упрочнением дисков определяется не столько увеличением их твердости (максимально на 12% при Р = 200 кгс), сколько повышением свойств поверхностных слоев. [c.301]

Результаты испытаний приведены в табл. 5. Буквами А и Б условно обозначены структуры чугунных фрикционных дисков, изготовленных по произвольной технологии литья (А) и предлагаемым (Б) способом. Характеристика микроструктур дисков дана выше. [c.157]

Детали оснастки из эпоксипластов отличаются значительной износостойкостью в условиях сухого и полусухого трения. На фиг. 22 показаны результаты испытания образцов на износ износ алюминиевого образца в паре с чугунным диском принят за 100%. [c.95]

Результаты испытаний приведены в табл. 3.12. Характеристика микроструктур дисков дана выше. [c.250]

Результаты испытаний приведены на рис. 3.28. При трении материала 41—132 по закаленному диску наблюдается значительно меньший коэффициент трения и больший износ. [c.250]

Кривая ус,талостного разрушения построена по результатам испытания дисков диаметром 230 мм, толщиной 2,5 мм при нагружении Я = 0,05. [c.147]

Результаты испытаний образцов из трех дисков, материал которых принадлежал одной плавке Ti-сплава ВТ8, показали, что в эксплуатации при одинаковых условиях нагружения могут быть реализованы два разных механизма разрушения Ti-сплава. Материал дисков может разрушаться вязко внут-ризеренно с формированием на изломе преимушественно усталостных бороздок или хрупко межсубзеренно с формированием в основном фасеточного рельефа излома без усталостных бороздок. Такой результат свидетельствует о том, что при суш ествуюш ей технологии серийного производства штамповок дисков даже в пределах одной плавки может быть получен материал, обладающий разной чувствительностью к условиям нагружения. [c.370]

Из исследуемого диска вырезают образцы и проводят испытания по треугольной и трапецеидальной формам цикла нагружения. По результатам испытаний этих образцов оценивают состояние материала диска (чувствительный или не чувствительный к условиям его нагружения) и определяют коэффициент PTi учитывающий расхождение СРТ в материале разрушенного диска и в материале, чувствительном к условиям нагружения в эксплуатации, и численно равный их отношению. Классификация типов материала титановых дисков представлена в главе 7. [c.470]

Выявленные расхождения в долговечности эксплуатационных дисков и дисков на стенде, испытанных в составе двигателя, явились результатом того, что долговечность дисков нри формировании программ испытания определялась по циклу "О-тах-0 нри оборотах взлетного режима (10910 об/мин) без учета повреждения диска при работе двигателя на других режимах, используемых в полете. Из расчетов следовало, что зона зарождения усталостных трещин в эксплуатации является наиболее напряженной и при требуемом нормами прочности пятикратном запасе составляет для дисков с неудаленными и удаленными передними шлицами 2860 и 8043 цикла соответственно. [c.518]

Характеристики материала дисков, изготовленных из жаропрочного сплава ЭИ698, были определены по результатам испытания стандартных образцов. Образцы были изготовлены из разрушенных в эксплуатации дисков и испытаны на кратковременный разрыв и удар при температуре 20 С, на длительную прочность при температуре 750 С и напряжении 420 МПа (гладкие образцы). [c.542]

Цилиндрический образец диаметром 2 мм и длиной 10—15 мм (достаточной, чтобы зажать образец) изнашивается своим торцом об абразивную шкурку, закрепленную на торце вращающегося диска. Образец прижимается к истирающей абразивной поверхности с помощью груза. Изнашивание образца должн,) производиться по свежей поверхности шкурки, для этого он получает радиальное перемещение в 1 мм за один оборот диска, так что образец трется на 50% по свежей поверхности шкурки. При принятой скорости вращения диска, равной 60 оборотам в минуту, испытание на разных расстояниях от его оси вращения дает за равный путь трения практически одинаковые результаты, что указывает на то, что примененные скорости вращения малы и не вызывают существенного нагрева. Поверхность mKyj )KH подразделяется на зоны равной длины, например по 3 м, измеряемые по спиральному пути трения образца. Испытание изучаемого образца проводится на половинном числе зон (через одну), на остальных зонах испытывается в точно таких же условиях другой металл, принятый за эталон, который используется при испытании разных материалов в разное время. Таким образом, производятся испытания изучаемого металла и эталона на изнашивание при нагрузке на образец 0,3 кГ на пути трения для каждого материала, равном 15 м. За результат испытания принимается отношение износа эталона к износу изучаемого материала это отношение является относительной износостойкостью. На каждом участке листа шкурки проводится только одно испытание. [c.33]

Влияние больших скоростей на процессы трения и изнашивания можно проследить по результатам испытаний нормализованных образцов в паре с нормализованными дисками, изготовленными из стали марки 45, и закаленных образцов в паре с закаленными дисками, изготовленными из стали марки У8 (фиг. 22). Испытания проводились на эталонных дисках диаметром 220—230 мм и образцах диаметром 11,3 мм, длиной 26 мм в диапазоне скоростей скольжения от 0,05 до 150 м1сек и при постоянной удельной нагрузке 25 кг см в условиях сухого трения. [c.41]

Обзор результатов испытаний дисков на разрушение при стационарных и нестационарных условиях содержится в монографиях [79, 131]. В последней, в частности, описывается одно-сторонее нарастание деформаций, наблюдавшееся при повторных запусках экспериментальной газовой турбгшы. [c.163]

Фиг. 10.11. Тарировочная кривая, построенная по результатам испытания диска пз марблетта.

Разные условия изнашивания на этих установках привели к существенным различиям в результатах испытаний. Изнашива-г. ние образцов на м шине Шкода—Савина сопровождается повы-шейным давлением изнащивагощего диска на испытуемый образец 4 что создает условия для протекания аустенитно-мартенситного J превращения на поверхностях трения. [c.9]

Фрикционные материалы (материалы для дисков сцепления и для тормозных обшивок). Пример простейшей лабораторной установки для испытаний на трение и на изнашивание фрикционных материалов (в основном неметаллических). позволяющей раздельно изучать рлияние разных факторов (В том числе скорости и нагрузки), см, [30]. У материалов типа феродо величина коэфициента трения зависит от температуры и в связи с этим испытания одного и того же материала на разных испытательных машинах или разными метО дами дают неодинаковые результаты. Более надёжными являются результаты испытаний фрикционных материалов в том виде, в каком [c.204]

Образцы испытали на износ на машине трения СМЦ-2 при трении скольжения со скоростью V = 1,3 м/с по схеме диск—колодка со смазкой ММГа- Для сопоставления результатов испытаний в качестве показателя износостойкости принята проведенная величина изнашивания Jp, МПа , представляющая отношение интенсивности изнашивания к номинальному давлению на контакте. [c.22]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...