Термическое сопротивление линейное

Щ — термическое сопротивление (линейное) покровного слоя, м - час х X град/ккал-, [c.82]

Е1 — полное термическое сопротивление (линейное) изоляции, м-час х хград/ккал, [c.82]

Величина, обратная линейному коэффициенту теплопередачи, называется общим линейным термическим сопротивлением. Температура поверхностей, соприкасающихся с теплоносителем, [c.282]

Величина, обратная линейному коэффициенту теплопередачи, называется линейным термическим сопротивлением теплопередачи. [c.231]

Рассмотрим факторы, влияющие на передачу теплоты через слой изоляции, на примере стального изолированного трубопровода. Линейное термическое сопротивление в соответствии с формулой (19.17) [c.233]

Тепловой поток, отнесенный к единице длины трубы, измеряется в Вт/м и называется линейной плотностью теплового потока. Величина (1/2Я) 1п (( г/ О есть термическое сопротивление теплопроводности цилиндрической стенки. [c.294]

Линейное термическое сопротивление теплопередаче складывается из линейных сопротивлений теплоотдаче Rжl и Яж2 и линейного термического сопротивления теплопроводности R . В случае многослойной цилиндрической стенки [c.303]

Линейное термическое сопротивление теплопередаче через многослойную цилиндрическую стенку равно [c.303]

Согласно уравнению (13.52), выражение для линейного термического сопротивления теплопередаче через двухслойную цилиндрическую стенку имеет вид [c.304]

Величину /с называют линейным коэффициентом теплопередачи. Величина, обратная к,, называется полным термическим сопротивлением цилиндрической стенки и обозначается R, [c.187]

Величина называется линейным коэффициентом теплопередачи, который численно равен количеству теплоты, проходящей через цилиндрическую стенку длиной 1 м в единицу времени при разности температур между горячей и холодной жидкостями в 1 К. Величина, обратная линейному коэффициенту теплопередачи, называется общим линейным термическим сопротивлением [c.171]

Общее линейное термическое сопротивление цилиндрической стенки складывается из внешних термических сопротивлений / а [c.171]

Вторая производная от в этой точке будет больше нуля. ( Следовательно, критическому диаметру изоляции соответствуют минимальное термическое сопротивление и максимальная линейная плотность теплового потока, определяемая выражением [c.173]

Запишите выражение для определения линейного термического сопротивления теплопередачи через цилиндрическую стенку. [c.176]

Исследуем влияние материала и толщины наружного диаметра изоляции на полное линейное термическое сопротивление и тепловые потери изолированного трубопровода. [c.293]

С этой целью рассмотрим цилиндрическую трубу, покрытую по внешней поверхности однослойной тепловой изоляцией. Полное линейное термическое сопротивление такой двухслойной цилиндрической стенки определяется по формуле, аналогичной (23.18), [c.293]

Чтобы выяснить влияние наружного диаметра изоляции (а следовательно, и толщины изоляции) на полное линейное термическое сопротивление трубы, возьмем первую производную от правой части уравнения (а) по и приравняем ее нулю [c.294]

ТО критический диаметр соответствует минимальному термическому сопротивлению и максимуму теплового потока, а следовательно, и максимуму линейной плотности теплового потока. [c.294]

Разность между линейным термическим сопротивлением неизолированной трубы Ri и линейным термическим сопротивлением трубы, покрытой изоляцией, Ri [c.294]

Величину, обратную k, т. е. Ri = /ki, называют линейным термическим сопротивлением. В случае многослойной стенки расчетная формула для Ri имеет вид [c.198]

Рассмотрим графический метод определения температур на поверхностях слоев неоднородной стенки, в основу которого положено свойство линейной зависимости температурного напора в стенке от ее термического сопротивления [c.32]

Следует отметить, что линейные термические сопротивления теплоотдачи для трубы определяются не только коэффициентами теплоотдачи oi и 02, но и соответствующими диаметрами. [c.38]

Дули, обеспечивающие следующие расчеты теплофизических свойств воды и водяного пара теплофизических свойств греющего теплоносителя коэффициентов линейного расширения и теплопроводности конструкционных материалов коэффициентов теплообмена со стороны воды/пара коэффициентов теплообмена со стороны греющего теплоносителя термического сопротивления теплопередающих труб условий перехода к ухудшенному теплообмену со стороны воды/пара градиентов давления по трактам обоих теплоносителей местных сопротивлений. [c.198]

I Л/г I <0,1 в линейном приближении 1 = 1 - h/(2r) и 1 1- /i/r. Эти формулы и кривые на рис. 3.2 позволяют оценить погрешность в расчете термического сопротивления, которая возникает при условной замене цилиндрического или сферического слоя термоизоляции плоским слоем той же толщины h. [c.63]

Так, в рассмотренной выше задаче о тепловых потерях трубопровода, заложенного в грунт, нет возможности просто суммировать термическое сопротивление грунта, вычисленное по формуле (7.114), с термическим сопротивлением воздуха над грунтом. Действительно, при конечном значении а меняется термическое сопротивление собственно грунта, так как его поверхность перестает быть изотермической. Кроме того, неясно, как вычислить собственно внешнее термическое сопротивление, когда поверхность грунта бесконечно велика. В то же время точное решение уравнения теплопроводности с граничным условием третьего рода существенно сложнее, чем в рассмотренном случае задания граничного условия постоянной температуры контура. В подобных случаях оказывается возможным удовлетворительно учесть конечную величину а путем введения в расчетную формулу, полученную для случая а = оо, линейного размера системы, увеличенного на толщину дополнительной стенки б. [c.98]

Если пойти по наиболее логичному пути и для моделирования физических нелинейностей использовать электрические нелинейности, то можно исключить процесс последовательных приближений и решать задачу в один прием. Для этого необходимо отойти от традиционного способа моделирования внешнего термического сопротивления с помощью линейных омических сопротивлений. [c.100]

Далее рассматриваются приемы, позволяющие решать задачу теплопроводности с учетом теплового излучения. При этом конвективный теплообмен может моделироваться обычным образом, когда внешнее термическое сопротивление моделируется с помощью омических сопротивлений (в случае линейной задачи) или, когда тепловой поток задается током с помощью специальных блоков граничных условий [158, 170, 193] (нелинейная задача). [c.147]

При этом, если, например, при решении линейной задачи неу-чет термического сопротивления контактного слоя приводил к электрической стыковке моделей контактирующих тел, т. е. существенно упрощал моделирование, то при решении нелинейной задачи зачастую легче оказывается осуществить на модели учет этого термического сопротивления, чем решать задачу с идеальным тепловым контактом. [c.156]

Анализ формулы полного линейного термического сопротивления теплопередачи цилиндрической стенки показывает, что тепловые потерн изолированных трубопроводов уменьшаются не пропорционально увеличению толш,ины изоляции. [c.377]

Для расчета второй части ошибки, как правило, требуется проведение дополнительных исследований с целью определения оптимальных условий проведения эксперимента. Так, подавляющее большинство методов основано на решении одномерной задачи, в то время как на практике, естественно, используются образцы конечных размеров. В этом случае необходим ппедварительный анализ соответствующих двумерных задач, в результате которого можно найти такие соотношения между линейными размерами образца, при которых условия одномерности теплового потока удовлетворялись бы с требуемой точностью. Необходимо принять и ряд других мер для получения достоверных данных. В частности, при подготовке образцов для теплофизического эксперимента необходима тщательная обработка поверхностей для соблюдения граничных условий четвертого рода, так как термические сопротивления являются серьезным источником погрешности. К сожалению, не существует каких-либо общих критериев, позволяющих определить [c.128]

В случае передачи теплоты через многослойную цилиндрическую стенку в уравнениях (19.13)—(19.15) должны быть учтены термические сопротивления теилопроводности всех ее слоев. Тогда линейный тепловой поток, Вт/м [c.232]

Величина Ri=ljki, обратная линейному коэффициенту теплопередачи, называется линейным термическим сопротивлением т е п л о п е р е д а ч и. Она равна [c.38]

Необходимо отметить, что имеются эк пep мeнтaль-ные данные i[6.6, 6.48], указывающие на отличие профиля температур от линейного при волновом режиме и Re 300, т. е. ниже Кекр. Но так как в настоящее время еще нет расчетных зависимостей по теплопереносу в пленках при рассматриваемых условиях, принимаем допущения, что при Re ReKp температура в пленке изменяется линейно, но при волновом, течении снижение термического сопротивления учитывается поправкой Sv Для составления расчетной зависимости коэффициента теплоотдачи воспользуемся уравнением движения пленки конденсата, полученным из (6.28). В нем исключим члены, соответствующие силам инерции и перепаду давления вдоль оси х. Тогда уравнение записывается в следующем виде [c.160]

Л 4 = а//Х - безразмерный коэффициент теплоотдачи (критерий Нуссель-та), характеризующий связь между теплоотдачей и температурным полем в пограничном слое, где X — коэффициент теплопроводности жидкости I — линейный размер 5,- = о/Д т - критерий Био, характеризует отношение внешнего и внутреннего термического сопротивления, где Хст — коэффициент теплопроводности стенки. [c.164]

Направление перехода электронов от жидкого металла к металлу стенки или обратно (на горячем и охлаждаемом участках) зависит от характера термо-э.д. с. (величины, знака), возникающей в цепи, составленной из этих металлов. Термо-э.д. с. жидких металлов является линейной функцией температуры. В зависимости от сопряженного металла пары, она может быть возрастающей и убывающей. Для лития она заметно увеличивается, тогда как для остальных щелочных металлов уменьшается с повышением температуры, причем особенно сильно у рубидия и цезия [108]. Абсолютная термо-э.д. с. металла стенки в большой степени зависит от состава стали, фазовых и магнитных превращений и характера предварительной механической и термической обработки. Необходимые данные по этим вопросам отсутствуют в справочной и периодической литературе. Однако, интерполируя данные по другим сталям [21, 109], можно принять, что абсолютная термо-э. д. с., например, углеродистой стали (0,50% С) и стали типа 18-8Т, равна соответственно —4,6 и —3,4 MKejapad при 100° С и —6,4 и —4,8 MKejapad при 300° С. Значит, в теплообменниках с литием (Е- — ст>1) облегчается переход электронов от жидкого металла к стали и улучшается передача тепла, тогда как в натриевых, калиевых и особенно в рубидиевых и цезиевых теплообменниках контактное термическое сопротивление, вызываемое термо-э. д. с., должно быть большим и возрастать с повышением температуры. [c.46]

В основе излагаемого в этой главе метода линеаризации граничных условий лежит совместное использование метода подстановок и метода итераций с реализацией процесса решения на электрических пассивных моделях, когда нелинейные граничные условия III рода специальным образом линеаризуются, что дает возможнрсть более эффективно проводить процесс итераций. Этот метод, в отличие от других, изложенных ниже, предполагает традиционный подход к моделированию такого рода граничных условий, когда внешнее термическое сопротивление моделируется активными линейными электрическими сопротивлениями. Величины именно этих сопротивлений пересчитываются, а резисторы перенастраиваются при пере- [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...