Отрезка усилие

При не полностью открытой и не полностью закрытой отрезке усилие возрастает сравнительно плавно, а затем резко снижается. Резкое падение усилия — одна из особенностей этих способов отрезки. Для определения максимального усилия разрезки можно пользоваться приближенными формулами [c.175]

Отрезка — отделение части заготовки по незамкнутому контуру на специальных машинах — ножницах и в штампах. Отрезку чаще применяют как заготовительную операцию для разделения листа на полосы заданной ширины. Основные типы ножниц — ножницы с поступательным движением режущих кромок ножа (рис. 3.38, а) и вращательным движением режущих кромок — дисковые ножницы (рис. 3.38, б). Для уменьшения усилия резания режущие кромки в ножницах с поступательным движением ножа наклонены друг к другу под углом I—5 (гильотинные ножницы). Лист подают до упора, определяющего ширину отрезаемой полосы В. Длина отрезаемой полосы L не должна превышать длины ножей. [c.103]

Качество поверхности среза зависит от зазора 2 между режущими кромками [г = (0,03 0,05) S, где 5 — толщина листа ] и отсутствия притупления режущих кромок. Усилие отрезки пропорционально срезаемой в данный момент площади заготовки. [c.104]

По условию задачи, усилие в канатах не должно быть больше Л" = 70 кН и Л 2=100 кН. Эти усилия в выбранном масштабе изобразятся отрезками [c.41]

Задача 63 (рис. 55). Определить усилия, возникающие в стержнях АВ и ВС и в горизонтальном тросе BE кран-балки AB , если груз Р весом 10 кн поднимается посредством троса, перекинутого через блок В и блок D, находящийся на середине отрезка АС, [c.29]

Строим силовые многоугольники для каждого из узлов фермы, начиная с того узла, где сходятся два стержня, например с узла OF А. Силовой треугольник для этого узла состоит из силы изображенной отрезком OF, и реакций стержней АО и FA. Для нахождения этих реакций проводим через точку О прямую, параллельную О А, через F — прямую, параллельную FA. Точка пересечения этих прямых будет А. Длины отрезков О А и F А в масштабе определяют усилия в соответствующих стержнях. [c.82]

Рассмотрим теперь, как по диаграмме Максвелла—Кремоны определить, какие стержни сжаты и какие растянуты, а также модуль усилия в каждом из стержней фермы. Пусть, например, требуется определить модуль и характер усилия в стержне 2. Модуль этого усилия определяется по диаграмме в принятом масштабе внешних сил отрезком, соединяющим точки d и с. Для определения же характера этого усилия необходимо определить по диаграмме направление реакции стержня 2 на один из узлов, / или III, которые он соединяет. Реакция данного стержня на узел / изображается на диаграмме вектором d . Мысленно перенесем этот вектор на стержень 2 (рис. 109, а). Мы видим, что вектор d направлен от узла I. Отсюда на основании сказанного в 32 заключаем, что стержень 2 растянут. Ясно, что мы пришли бы [c.151]

Длины отрезков полуосей выражаются через усилия Рг следующим образом [c.608]

В случае плоского изгиба бруса большой кривизны деформация элемента от действия усилий Мр и Np (рис. 452, а, б) также состоит из удлинения А (ds) отрезка ds оси и относительного поворота dQ сечений, ограничивающих элемент. Взаимный угол поворота сечений, вызванный изгибающими моментами, как следует из выражения (15.8), [c.469]

Соотношение (9.5.8), выраженное через коэффициент интенсивности К, получено нами для конкретного частного случая — трещины длиной 2с в бесконечном теле, нагруженном равномерно распределенными усилиями на бесконечности. Однако полученный результат совершенно универсален, он справедлив для любой трещины, так как освобождение энергии происходит в области, непосредственно примыкающей к концу трещины. Чтобы показать это, поступим следующим образом. Сделаем разрез вдоль оси впереди трещины на отрезке длины Ас (рис. 9.5.2). Чтобы края разреза не разошлись, к ним нужно приложить распреде- [c.289]

На рис. 20а изображен зуб на пластинке, находящейся в плоском напряженном состоянии в плоскости чертежа. Грани зуба (два прямолинейных Рис. 20а. отрезка) свободны от усилий. Предполагая, что все [c.52]

Рассматривают следующий узел. Это будет узел, в котором сходятся два неизвестных усилия. Сначала откладывают известные по величине и направлению усилия в масштабе сил. Через начало первого и конец последнего отрезка проводят линии, параллельные стержням, усилия в которых не известны, до взаимного пересечения. Полученные стороны многоугольника сил, измеренные в масштабе сил, представляют собой величины неизвестных усилий. Знак усилий определяют по правилам, приведенным для первого узла. [c.78]

Вырезаем узел В. Из точки d (рио. 25, в) проведем известное усилие N i. Через концы отрезка (точки d и е) проведем линии, параллельные стержням 5 и 4, до взаимного пересечения. Из построения следует, что /V4 = О, а N3= = 26 кН. [c.85]

Значит, напряжение в элементе возрастает по логарифмическому закону. Ползучесть материала наращиваемого тела приводит к передаче части усилия от исходного тела Qp на вновь рожденные элементы. Однако при Т = 5 сут, когда свойство ползучести не успевает проявиться в полной мере, напряжение в элементе а 2 = = йр — о возрастает почти на всем отрезке времени [0, Т. При Г — 20 сут вслед за участком возрастания появляется участок разгрузки, обусловленный ползучестью. При Т = 100 сут вслед за двумя рассмотренными участками появляется третий участок, на котором напряжение возрастает. Этот участок обязан своим появлением сильной неоднородности возраста, в силу которой жесткость исходного тела I2p увеличивается со временем по сравнению с жесткостью вновь рожденных элементов. [c.108]

Принцип действия силоизмерителя состоит в том, что давление в цилиндре 5, пропорциональное усилию образца, передается по трубке 9 на поршень цилиндра силоизмерителя. Поршень при помощи тяги отклоняет штангу маятника горизонтальная проекция перемещения груза маятника пропорциональна давлению в цилиндре 5. Другой конец штанги толкает зубчатую рейку, которая вращает зубчатое колесо с указательной стрелкой шкалы 10 и двигает по горизонтали перо диаграммного аппарата. Перо прочерчивает на диаграммной ленте отрезки, пропорциональные величине силы. По вертикали перо фиксирует на ленте деформацию образца в масштабе 1 1 или 1 2. Это происходит вследствие перемещения ленты валиком, связанным шестернями, прутковым валом и рейкой с движением плунжера рабочего цилиндра 5, обусловленным деформацией образца. [c.265]

Мы обнаружили, что построенные решения могут приводить к разрывам касательного напряжения на волокнах или нормальных линиях. Обычно это происходит в тех случаях, когда волокно или нормальная линия представляют собой часть границы тела и заданные здесь касательные усилия не совпадают с касательными напряжениями внутри тела. Для того чтобы имело место равновесие, к концам отрезка с различными касательными усилиями на двух его сторонах необходимо приложить растягивающие усилия, разность которых имеет конечное [c.297]

Прочность слоистого композита, состоящего из N параллельных армирующих слоев постоянной ширины и , которые связаны друг с другом межслоевыми усилиями, зависящими от характеристик матрицы, определяемая по формуле (30), будет в общем случае зависеть от числа параллельных армирующих элементов. Заметим, что, как уже обсуждалось выше, при такой идеализации матричная фаза не несет нагрузки, но межслоевые взаимодействия сохраняются. Следовательно, в данном выше утверждении никак не затрагивается объемная доля упрочняющей фазы, но отмечается, что прочность слоистого композита зависит от числа отрезков, по которым проходит каскад разрушения, и от числа мест, из которых начинается разрушение. [c.190]

И направлении этой силы. Обозначим третью вершину треугольника той лее самой буквой Т, которой мы обозначили первый треугольник фермы. Мы скоро увидим, какое теоретическое значение имеет это соглашение. Тогда усилия i,a, будут представлены по величине, направлению и стороне соответственно отрезками Q T, Заметим, что на фиг. 61 каждое из этих [c.179]

Мы установили, таким образом, необходимость условий (4), (5), (6). Но они также и достаточны для равновесия, поскольку они обеспечивают его для любых частей нити, представляющих собой прямолинейные отрезки [что видно из равенства (4)] или элементы, содержащие Р [что видно из равенств (5) и (6)] (при условии, что усилия Ф представляют собой натяжения). [c.195]

Показать, что существует такая точка О (полюс), что отрезки OQi, OQ2,..., OQ -i, по величине и направлению, представляют усилия (достаточно применить правило, указанное в п. 26). [c.237]

Минимизация эквивалентного скачка. При динамическом синтезе цикловых механизмов может быть поставлена следующая задача оптимизации при заданном на отрезке времени А перепаде функции возмущения найти такую функцию W t), при которой значение эквивалентного скачка было бы минимальным. Это условие может быть усилено дополнительным требованием, согласно которому значение этого минимума должно быть равно нулю. Таким образом, по сути дела речь идет об условиях квази-статического нагружения, т. е. о таком нагружении системы, при котором на участке f + Af имеют место нулевые начальные условия. [c.114]

В условиях запуска с предварительным подогревом ползучесть может развиваться в состояниях, отвечающих точкам С и Е. В первом случае это приведет к перераспределению усилий (в результате дополнительного обжатия внутренней оболочки точка С будет смещаться в направлении точки А) При последующем повышении давления кратковременная деформация наружной оболочки, определяемая отрезком DE, станет меньше. В дальнейшем ситуация будет такой же, как и только что описанная применительно к пушечному запуску. Однако ползучесть в состояниях, характеризуемых точками С я Е, будет происходить в противоположных направлениях. Это усиливает опасность термоусталостного разрушения внутренней оболочки. [c.205]

Наибольшее распространение получили автоматы с механическим приводом для штамповки осесимметричных поковок типа колец, - шестерен, фланцев, гаек, болтов и т. п. Их подразделяют на вертикальные и горизонтальные. Для изготовления поковок типа колец, шестерен и фланцев используют горизонтальные автоматы двух типов с горизонтально и вертикально расположенными рабочими позициями. Эти автоматы имеют регулируемое число ходов в минуту, которое определяется массой и формой поковок. Число ходов автоматов с усилием от 2 до 15 МН составляет до 120 в минуту. Нагретый до оптимальной температуры конец прутка подается в рабочую зону автомата механизмом подачи прутка, выполненным в виде приводных роликов, и досылается до переднего жесткого переналаживаемого упора. Пруток прижимается к переднему упору и от него с помощью механизма отрезки отрезается заготовка. Этот же механизм обеспечивает подачу заготовки на первую позицию для осадки. Использование шлифованного проката и отрезка нагретой заготовки с прижимом прутка позволяют дозировать объем заготовки с относительно высокой точностью, обеспечивающей возможность последующей штамповки в закрытых ручьях без специальных компенсационных полостей для избыточного металла. Штамповка осуществляется главным ползуном за три перехода с последующей прошивкой наметки в поковке по оси симметрии. Исходные заготовки перемещаются с одной позиции на другую механизмом переноса, у которого можно регулировать как время срабатывания в период одного цикла штамповки, так и перемещения каретки поперечной подачи. Захваты клещей при замене инструмента легко демонтируются. Все элементы привода механизма переноса обеспечены устройствами предохранения от перегрузок. [c.240]

Пусть линия iP = onst определяет край оболочки, вдоль которого действуют усилия Л/р, S, Мр, Я и Qp. Рассмотрим два бесконечно малых смежных отрезка линии края ab = b = dsi (рис. 97). [c.238]

В-третьих, скачки на эпюрах внутренних усилий нужно рассматривать как результат идеализации внешних нахрузок ( сосредоточенная сила или сосредоточенный момент).. Вернемся к примеру 1.3. Предположим, что сила Р равЕюмерно распределена с интенсивностью д на махюм отрезке длиной а в ближайшей окрестности точки С, т. е. имеем Р - да, ср. рис. 1.13, а и б. В этом втором случае эпюра поперечных сил принимает вид, изображенный на рис. 1.13, в. Сравнивая эту эпюру с аналогшшым графиком на рис. 1.11, б, убеждаемся, с одной стороны, в их большом сходстве на большей части длины стержня, а, с другой, — в отсутствии скачка на рис. 1.13, в. Таким образом, переход от идеализированной схемы по рис. 1.13, а к более реальной схеме по рис. 1.13, б устраняет неопределенность в определении значения поперечной силы в сечении С. [c.31]

Основная, пожалуй, задача, на которой были сосредоточены в последние годы усилия ученых-механиков, занимающихся практическими приложениями механики разрушения к оценке прочности крупногабаритных изделий,— это задача о нахождении условий равновесия или распространения большой трещины в достаточно пластичном материале. Пластическая зона впереди трещины велика настолько, что для нее можно считать справедливыми соотношения макроскопической теории пластичности, рассматривающей среду как сплошную и однородную. Для плоского напряженного состояния модель Леонова — Панасюка — Дагдейла, заменяющая пластическую зону отрезком, продолжающим трещину и не имеющим толщины, оказывается удовлетворительной. В частности, это подтверждается приводимым в этой книге анализом соответствующей упругопластической задачи, которая ре- шается численно методом конечных элементов. С увеличением числа эле-ментов пластическая зона суживается и можно предполагать, что в пределе, когда при безграничном увеличении числа элементов решение стремится к точному решению, пластическая зона действительно вырождается в отрезок. Заметим, что при рассмотрении субмикроскопических трещин на атомном уровне многие авторы принимают гипотезу о том, что нелинейность взаимодействия между атомами существенна лишь в пределах одного межатомного слоя, по аналогии с тем, как рассчитывается так называемая дислокация Пайерлса. Онять-таки, как и в линейной теории, возникает формальная аналогия, но здесь она носит уже искусственный характер, и суждения об относительной приемлемости модели в разных случаях основываются на совершенно различных соображениях степень убедительности приводимой Б защиту ее аргументации оказывается далеко неодинаковой. [c.10]

Вырезаем узел С. Из точки п (рио. 25, г) последовательно проведем линии, параллельные уже известному усилию N, и силе Рз в принятом масштабе. Через точки кип проведем линии, параллельные стержням 5 и 6, до взаимного пересечения в точке/п. Отрезки km и тп, измеренные в масштабе сил, дают величины усилий Л/д = 3,05-10 = 30,5 кН и Л/д = 5-10 = 50 кН. Определим знаки усилий. Все стрелки на силовом многоугольнике nfkm расставим против часовой стрелки. Это определено направлением уеилия Л/, и силы Р . Перенесем направление усилия на стержень 5 в узле С, оно будет направлено от узла, т, е. стержень 5 растянут. Пере- [c.85]

С момента, когда нагрузка достигает наибольшего значения, дальнейшая остаточная деформация приобретает местный ха-( рактер, концентрируясь около наиболее слабого участка, где на( чинается образование так называемой шейки , т. е. местного сужения поперечного сечения образца. Площадь. поперечногс) сечения образца в месте образования шейки резко уменьшается что сопровождается падением усилия, необходимого для даль - нейшего растяжения образца до его разрыва. Это Щадение на(-грузки изображается ниспадающим отрезком. ДЕ диаграммь). Истинное же напряжение в материале 5, . шейки, несмотря нЬ падение нагрузки, все время возрастает. Точка Е соответствует моменту разрушения образца, а истинное напряжение в этот момент [c.71]

Величина сдвига равна 1г у) = и у). Следовательно, касательное напряжение 5(й) постоянно вдоль любого волокна у = onst. Полное касательное усилие, действующее вдоль каждого из этих отрезков, составляет LS(k) и для равновесия должно быть равно / —касательному усилию, приложенному к верхней плите. Таким образом, если функция S k) однозначна, то величина сдвига k должна быть постоянной, а поле деформаций описывается формулами [c.309]

Что же касается веревочного многоугольника, то вспомним, что его стороны должны быть параллельны соответственно отрезкам Q Qu QaQu QnQf Поэтому, начиная с закрепленной точки Pi, мы должны направить первый стержень PjPg параллельно Q Qq в ту или другую из двух возможных сторон эта неопределенность в выборе стороны будет сохраняться до тех пор, пока мы не будем знать заранее, должно ли быть усилие растягивающим или сжимающим. Определив Р , мы получим положение точки направив стержень Р Р параллельно Q Qi (в ту или другую сторону в согласии с только что сказанным о характере усилия Ф],2) так нужно поступать до тех пор, пока, направив стержень P iP параллельно Q Qi (в ту же самую сторону или в противоположную), мы не получим положение равновесия свободного конца Р . [c.159]

После этого перейдем к рассмотрению того из двух узлов, смежных с узлом Pj, в котором сходятся только три стержня (а не четыре), т. е., в нашем случае, узла (а не Pg). Из четырех сил, действующих на (и уравновешивающихся между собой), уже известны сила как заданная (и представленная отрезком Q2Q3) и усилие Фад как противоположное усилию Ф1,г (и поэтому представленное отрезком TQ Y, для двух других усилий Ф2,з, Фг.б известны только линии действия их Р2Р3, Р Р - Поэтому если из точек Qg и Г проведем прямые, соответственно параллельные (пересекающимся между собой) прямым Р Р , и обозначим [c.179]

Мы ограничимся случаем = onst, т. е. предположением, что в естественном состоянии тонкий стержень имеет форму дуги окружности или, в частности, прямолинейного отрезка. Если усилие Ф (постоянное вдоль тонкого стержня, п. 69) равно нулю и, следовательно, равны нулю силы Fa, Fb, действующие на концах, то из равенства (78) мы увидим, что вдоль тонкого Стержня изгибающий момент Г остается постоянным, так ч то на основании равенства (79 ) постоянной будет также и кривизна т. е. фигурой равновесия плоского тонкого стержня (плоская эласт.ика) будет все еще дуга окружности (или прямолинейный отрезок). [c.236]

Построение является достаточно простым и не требует дополнительных пояснений. Обратим внимание лишь на некоторые особенности. Прежде всего отметим, что и тогда, когда упругая приспособляемость невозмои<на, после первого цикла наступает с т а б и л и з а ц и я циклы, следующие после первого, ничем не отличаются друг от друга . Из рис. 5 нетрудно найти максимальную тепловую деформацию, лри ко торой возможна приспособляемость, она определяется отрезком 2s. Остаточные усилия, которые при этом имеют место, при дальнейшем увеличении тепловой деформации не изменяются, оии сохраняются такими же в условиях знакопеременной деформации (после стабилизации). [c.16]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...