Следы сдвига — Глубина

Образование первых следов сдвига начинается, как правило, на поверхности образца вследствие облегченных условий деформирования зерен в этой зоне и наличия концентрации напряжений от микронеровностей поверхности. В работе Томпсона [66] приведены результаты испытаний на усталость образцов из чистой меди. На различных стадиях испытания образцы подвергались электрополировке со снятием слоя толщиной около 2 мкм. Электрополировка после 0,27-10 циклов (7,5% от общей долговечности образца) привела почти к полному удалению линий сдвига. Это свидетельствует о том, что на данной стадии деформирования глубина проникновения следов сдвига не превышала 2 мкм. После 1,54 X 8 [c.8]

X 10 ЦИКЛОВ многие следы сдвига при удалении электрополировкой слоя толщиной 2 мкм исчезли, однако ряд линий сдвига, названных устойчивыми, сохранился. Их глубина превышала 2 мкм. После 2,8-10 циклов некоторые устойчивые следы сдвига переходят на соседние зерна и при окончательном разрушении при 3,65 X 10 циклов сильно разрастаются, превращаясь в усталостную трещину. Эти испытания показывают, что начальные усталостные повреждения концентрируются в тонком поверхностном слое. Было проведено исследование, в котором через каждые 25% долговечности исходного образца электрополировкой удалялись все устойчивые следы сдвига, после чего испытание образца продолжалось. В результате суммарная долговечность образцов значительно превысила исходную. [c.10]

Все эти уравнения выведены при условии, что толщина образца значительно превосходит диаметр сферического индентора. Внедрение в более тонкие образцы меньше. Оно не зависит от толщины, если радиус индентора по крайней мере в 5 раз меньше толщины образца [105]. Влияние толщины образца пластмассы или резины с плоской поверхностью на глубину внедрения исследовалось также в работах [106, 107 ]. Для мягких листов или слоев полимера, расположенных на твердой подложке, получено следующее уравнение для расчета модуля упругости при сдвиге по глубине внедрения [107] [c.214]

Глубина следов сдвига, появляющихся на ранних стадиях нагружения переменными нагрузками, определяется удалением тонких слоев металла с поверхности электролитическим или механическим полированием. Томпсон и другие исследователи испытывали образцы из весьма чистой меди на растяжение— сжатие [80], На различных стадиях испытания образцы подвергали электрополированию со снятием слоя толщиной около 2 мкм, которое после [c.120]

Следы сдвига — Глубина 120 [c.486]

Другой путь состоит в том, чтобы создать в образце такие концентраторы напряжений, которые создают локальное напряженное состояние типа всестороннего растяжения. Следует заметить, что изложенная простая схема носит довольно грубый п приближенный характер. Нет уверенности в том, что сопротивление отрыву действительно представляет собой константу и не зависит от вида напряженного состояния. В действительности чистый отрыв, т. е. разделение тела по исходной поверх ности, по-видимому, не наблюдается. Прилегающая к поверхности отрыва зона, хотя бы и очень небольшой глубины, оказывается пластически деформированной. Различные экспериментальные определения сопротивления отрыву не дали надежных результатов, поэтому изложенная здесь схема в значительной мере принадлежит истории. Однако представление о существовании сопротивления сдвигу и сопротивления отрыву сыграло определенную роль для разъяснения физической стороны вопроса о разрушении. [c.659]

Полезным сигналам в дефектоскопе с непрерывным излучением на базе эффекта Допплера присущи характеристики, приведенные в табл. 4.2, часть из которых можно использовать в качестве измеряемых характеристик дефектов. Там же даны соответствующие характеристики эхо-сигналов для эхо-импульсного метода. Из числа приведенных характеристик следует выделить новый, кроме трех известных, вид огибающей изменение допплеровского сдвига частоты в процессе сканирования с постоянной скоростью Dq, т. е. — Fi (х). Установлено, что число т периодов колебаний допплеровской частоты в эхо-сигнале независимо от скорости сканирования Ус определяет условную ширину АХ выявляемого дефекта, а временной сдвиг крайних частот в спектре Af — глубину h расположения отражателя (дефекта). [c.189]

На рис. 82 показан микрорельеф поверхности изнашивания отожженной углеродистой стали. С увеличением содержания углерода в стали, а следовательно, с повышением ее твердости глубина лунок на поверхности изнашивания постепенно уменьшается. Поскольку все исследованные углеродистые стали в отожженном состоянии имеют низкую твердость и достаточно высокую пластичность, отрыв частиц металла с поверхности износа и образование собственно продуктов износа происходят в результате многократной локальной пластической деформации. Последняя сопровождается внедрением зерен абразива в изнашиваемую поверхность, вызывает интенсивный наклеп этой поверхности и отрыв отдельных фрагментов. Одновременно частицы износа образуются в результате среза отдельных объемов поверхностного слоя при оттеснении (сдвиге) металла этого слоя к ранее образованным лункам. Следы пластической деформации поверхности изнашивания хорошо видны при исследовании шлифов под микроскопом. [c.164]

Даже после рассмотренных систематических исследований многие вопросы остаются открытыми. Воздушная среда имеет тенденцию усиливать скольжение по границам зерен, но природа реакций с газовой фазой на этих границах и механизм усиления скольжения неизвестны. Точно так же механизм упрочняющего влияния поверхностной оксидной пленки и ее профиль по глубине еще требуют модельного описания в терминах толщин оксида я металла, компактности и адгезии оксида. Кроме того, если полагать, что само физическое присутствие окалины может вызывать упрочнение поверхностных зерен, то следует изучить состояние напряжения дальнего порядка, вызванного в подложке ростом пленки оксида или индуцированного термически, а также исследовать влияние этих напряжений на ползучесть и разрушение (см. табл. 5). Если рассматривать идеальный случай, когда напряжение сдвига на границе сплав/оксид передается сплаву как нормальное сжимающее или растягивающее напряжение, то элементарная механика предсказывает обратную зависимость скорости ползучести от диаметра образца. Этот эффект напряжения оксида также может либо складываться, либо конкурировать с другими поверхностными эффектами. [c.40]

Исходные зависимости. Исходя из предпосылки о постоянстве глубины износа зубьев червячного колеса во всех точках контакта, можно доказать, что в формулу (16) (стр. 244) для определения контактных напряжений сдвига следует подставлять значения удельной контактной нагрузки q и эффективного радиуса кривизны рабочих поверхностей р, определяемые по формулам [c.343]

С учетом времени пребывания и условий деформации материальных точек в различных зонах по глубине винтового канала, а также с учетом поворота материальных объемов, участвующих в циркуляционном движении, и изменения их ориентации к направлению сдвига получены следующие выражения для величин [c.141]

Из строгого решения задачи дифракции плоской волны на решетке из бесконечно тонких полуплоскостей, получаемого методом Винера — Хопфа, следует, что в длинноволновой области arg Оо = 4и 1п 2 + л + О (я)- В отличие от кривой 6 все другие кривые на рис. 78 соответствуют конечной глубине канавок гребенки 8 =hll = 0,434. Для решетки с такими же, как и у полуплоскостей, бесконечно тонкими элементами (0 = 1) перенесение дна канавки из бесконечности в точку S = 0,434 сказывается уже при X 0,1. При и > 0,1 поле проникает в глубь решетки из полуплоскостей на величину б > 0,4, и волна чувствует дно канавки, что эквивалентно увеличению количества металла на периоде и обусловливает при конечном б меньший сдвиг фазы отраженного сигнала относительно 180° по сравнению с решеткой из полуплоскостей. [c.137]

Для схемы резания (рис. 7.24, в) применимо уравнение (7.43). Несмотря на то, что принцип минимума энергии подвергается сомнению и не дает точных результатов, действительное соотношение для угла сдвига должно быть выражено в сходной форме. Следует ожидать, что при условии переменной глубины среза [c.145]

Из рис. 8 следует, что площадка контакта шарика с дорожкой качения расположена в системе координат таким образом, что оси X—X, Y—Y и Z—Z совпадают соответственно с большой осью 2а (т. е. с направлением, перпендикулярным качению), с малой осью 2Ь (т. е. с направлением качения) и с направлением действия нагрузки Q. Таким образом, поверхность контакта, на которой определяются нормальные напряжения а, расположена в плоскости XV. Тела качения и кольца подшипника помимо нормальных напряжений сжатия воспринимают и касательные напряжения сдвига т, достигающие максимального значения на некоторой глубине под площадкой контакта и являющиеся основной причиной образования первых следов усталостного разрушения. [c.397]

Единственной причиной выхода из строя вращающегося подшипника, выбранного в полном соответствии с заданными условиями его эксплуатации (т. е. при обеспечении оптимальных условий для его установки, смазки, охлаждения, защиты от внешней среды и т. д.) является усталостное разрушение материала, возникающее на поверхностях качения в результате воздействия того или иного числа повторяющихся и (или) знакопеременных напряжений сжатия и сдвига. Поэтому начальный период усталостного разрушения элементов подшипника качения определяется по отслаиванию частиц металла с поверхностей качения, которое происходит в результате возникновения трещины под поверхностью качения. Трещина, увеличиваясь в размерах, выступает на поверхность, образуя углубление. Установлено, что причиной возникновения усталостной трещины в металле являются ортогональные напряжения сдвига, действующие на некоторой глубине от поверхности качения. Обычно усталостные трещины образуются на участках, ослабленных микроскопическими шлаковыми включениями, поэтому химический состав, металлургическая структура и однородность стали при прочих равных условиях существенно влияют на усталостные характеристики подшипника. В этих условиях вероятность надежной работы подшипника (или надежность) можно выразить уравнением J — NJN, где jV — количество подшипников, отработавших заданное число оборотов и ие имеющих следов усталостного разрушения N — общее количество подшипников в данной партии. [c.416]

Более точный и более простой метод определения жесткости в производственных условиях может быть осуществлен следующим путем. Поверхность закрепленной на станке заготовки подвергают предварительно чистовой обработке. Затем вплотную к ней подводят режущую кромку инструмента. Сдвигая суппорт или ст л станка в сторону, по лимбу устанавливают инструмент на произвольно выбранную глубину резания 4аа (величину аа выбирают в зависимости от вида выполняемой на станке обработки в пределах нескольких миллиметров) Включая подачу, производят обработку выбранного участка поверхности и точным измерением находят величину упругого отжатия у. Очевидно, что [c.30]

Из уравнения (48) видно, что удельное сопротивление сдвигу, а следовательно, касательная сила тяги зависят не только от тангенциальной составляющей, но и от давления в зоне контакта чем выше давление, тем больше касательная сила. Однако с повышением давления растут вертикальные деформации грунта, как это следует из зависимости (47), т. е. повышается сопротивление качению. Поэтому изменение давления на грунт влияет на тягово-сцепные свойства колесного движителя неоднозначно. На сильно деформируемых грунтах даже небольшое повыщение давления в зоне контакта приводит к значительному увеличению вертикальной деформации (глубины колеи) и потерь мощности на деформирование грунта. Некоторое приращение касательной силы тяги в результате роста второго члена уравнения (48) не компенсирует более интенсивного увеличения силы сопротивления качению. На плотных грунтах, где вертикальные де- [c.184]

Таким образом, с помощью данных, приведенных в настоящей главе, можно описать формирование ЛКС при деформации поверхностных слоев металла в условиях граничного трения следующим образом. В процессе приработки и перехода системы трения к установившемуся режиму работы последовательно изменяется характер пластической деформации приповерхностных слоев металлов, что связано с упрочнением материалов и локализацией деформации по глубине и площади контактной зоны и сопровождается увеличением удельных нагрузок в пятнах контакта, возрастанием относительной скорости деформации сдвига уменьшающихся микрообъемов металла, увеличением возникающих в них максимальных температур и появлением, при некоторой критической скорости скольжения, ударных нагрузок в пятне контакта. [c.165]

Используя киносъемку, проф. В. А. Кривоухов получил отчетливую картину образования элементной стружки при малой скорости резания (0,625 ммЬ.шн) стали 45 (фиг. 33). На фиг. 33, а один из предыдущих элементов хотя и образован, но еще окончательно от основной массы металла не отделен. На фиг. 33, б этот элемент уже отделился и резец при своем движении продолжает деформацию и образование следующего элемента (фиг. 33, в, г, д,), причем поверхностная часть слоя, превращаемого во второй элемент, уже подверглась пластическому деформированию на некоторую глубину при образовании предыдущего элемента, о чем говорит искривление предварительно нанесенной сетки. На фиг. 33, д видно, что перед отделением элемента по поверхности сдвига сначала вследствие концентрации напряжений появляется опережающая трещина которая, имея направление [c.45]

Эта формула рекомендуется в качестве исходной расчетной зависимости на основе следующих соображений. При работе зубчатых колес на боковых поверхностях зубьев возникают силы трения, которые изменяют напряженное состояние в зоне контакта и увеличивают максимальное касательное контактное напряжение. Если принять коэффициент трения равным 0,2 и неизменным по ширине 2Ь полоски контакта, то Тшах = О,340 на глубине 0,46) [134]. Это напряжение почти не отличается от напряжения сдвига при параболическом законе распределения нагрузки поперек полоски контакта. [c.188]

Следует отметить несколько важных особенностей формационного массива, отражающего научно-тех-ческий прогресс в какой-либо отрасли логическую временную упорядоченность информации наличие иных о качественных сдвигах, отражающих глубин- е процессы и связи происходящего научно-техниче-ого прогресса возможность определения этого раз-тия и его направленности возможность проследить аимодействие науки и техники. [c.197]

Изучение структурных и энергетических закономерностей пластической деформации в приповерхностных слоях материалов в сравнении с их внутренними объемными слоями имеет важное значение для развития теории и практики процессов трения, износа и схватывания. При этом следует отметить, что. поверхностные слои кристаллических материалов имеют, как правило, свои специфические закономерности пластической деформации. Так, например, в работе [11 при нагружении монокристаллов кремния через пластичную деформируемую среду силами контактного трения было найдено, что в тонких приповерхностных слоях на глубине от сотых и десятых долей микрона до нескольких микрон величины критического напряжения сдвига и энергии активации движения дислокаций значительно меньше, чем аналогичные характеристики в объеме кристалла. Было также показано [2], что при одинаковом уровне внешне приложенных напряжений по поперечному сечению кристалла в радиусе действия дислокационных сил изображения эффективное напряжение сдвига значительно выше, чем внутри кристалла. Поэтому поверхностные источники генерируют значительно большее количество дислокационных петель и на большее расстояние от источника по сравнению с объемными источниками аналогичной конфигурации и геометрии при одинаковом уровне внешних напряжений. Высказывалось также предположение, что облегченные условия пластического течения в приповерхностных слоях обусловлены не только большим количеством легкодействующих гомогенных и различного рода гетерогенных источников сдвига [3], но и различной скоростью движения дислокаций у поверхности и внутри кристалла [2]. Аномальное пластическое течение поверхностных слоев материала на начальной стадии деформации может быть обусловлено действием и ряда других факто-зов, например а) действием дислокационных сил изображения 4, 5] б) различием в проявлении механизмов диссипации энергии на дислокациях, движущихся в объеме кристалла и у его поверхности причем в общем случае это различи е, по-видимому, может проявляться на всех семи фононных ветвях диссипации энергии (эффект фононного ветра, термоупругая диссипация, фонон-ная вязкость, радиационное трение и т. д.) [6], а также на электронной [71 ветви рассеяния вводимой в кристалл энергии в) особенностями атомно-электронной структуры поверхностных слоев и их отличием от объема кристалла, которые могут проявляться во влиянии поверхностного пространственного заряда и дебаевского радиуса экранирования на вели- [c.39]

Предложенная А. И. Петрусевичем методика расчета закрытых зубчатых передач по максимальным контактным напряжениям сдвига и принятая в настоящем курсе исходит из формулы (46). Эту методику с незначительными отклонениями используют во многих литературных источниках. Формулу (46) следует рассматривать при использовании в расчетах как условную, ввиду того, что дуги на эвольвенте в зоне зацепления колес приняты как дуги окружностей давление на зубья статическое имеет место и ряд других допущений. Вообще все три приведенных формулы (44—46) не отражают действительных напряжений в поверхностном и даже глубинном слоях зубьев, так как нарушается ряд исходных предпосылок, на которых базируются их выводы. Например, контактирующие поверхности цилиндров должны быть неподвижны, смазка должна отсутствовать, материалы цилиндров изотропны и т. д. . [c.302]

Изменение параметра решетки в приповерхностном слое рассматривается в [434] как один из видов "сторонней деформации кристалла, т.е. деформации, обусловленной иными причинами, чем внешнее напряжение сдвига. Так как упругая деформация, отвечающая теоретическому сопротивлению сдвига, составляет 3-5%, автор [434] приходит к заключению, что в поверхностном слое кристалла, где осуществлена деформация 3—10%, должно происходить термофлуктуационное зарождение дислока-ЦИ0Ш1ЫХ петель при малом внешнем приложенном напряжении. Кроме того, следует заметить, что даже такой очень малой по глубине от поверхности области аномалии в динамических параметрах решетки вполне достаточно для облегченных условий зарождения одиночного или двойного перегиба при движении дислокаций (см. п. 5.2), а также для снижения энергии образования точечных дефектов, в частности, вакансий, которые, как будет показано в а. 5.2, выше температурного порога хрупкости Г р контролируют движение дислокаций в модели с консервативно движущимися ступеньками, а ниже Гкр целиком определяют механизм низкотемпературной микропластичности в области низких и средних величин нагфяжений (см. гл. 7). [c.132]

Следует также отметить, что поверхность имеет свои специфические особенности не только на уровне атомарной, но и электронной подсистемы [385-391]. Последнее особенно ярко проявляется на полупроводниках и диэлектриках и выражается в наличии дебаевского радиуса экранирования, обусловленного энергетическими уровнями Тамма или Шокли [385-387], а также уровнями, связанными с примесями, дефектами и адсорбционными процессами на поверхности кристалла [388—391]. В полупроводниках с концентрацией носителей п = 10 см глубина дебаевского радиуса Lp — 10 см, при этом = (е kTjlne n) , где е — диэлектрическая постоянная кристалла, е — заряд электрона. М.А. Кривоглаз [427] показал, что изменение потенциала и концентрации дефектов (примесей, вэ, . кий и пр.) в приповерхностном слое толщиной порядка дебаевского радиуса оказывает весьма существенное влияние на некоторые термодинамические и кинетические свойства кристаллов и тонких пленок (изменение термодинамического потенциала, растворимость примесей, скорость диффузии, температурный сдвиг кривых фазового равновесия и др.). [c.133]

Кроме того, в данной работе впервые проведена оценка активационных параметров в области деформации ниже макроскопического порога хрупкости Si. При этом полученные значения этих параметров, в частности, низкое критическое напряжение сдвига, малая величина энергии активации, большая величина активащюнного объема и более высокая подвижность дислокаций, свидетельствуют об аномальности механических свойств в приповерхностном слое Si [307- 314]. Обращает на себя внимание тот факт, что аномальность механических свойств проявляется именно в тонком поверхностном слое кристалла [рис. 101], глубина которого согласуется с данными работ по тонкой абразивной обработке полупроводников [96, 97 и их статическому нагружению инденторами различной формы [98- 100, 105]. Особая деформационная способность приповерхностного слоя по сравнению с объемом кристалла находит подтверждение в работах по абразивной обработке полупроводников [96, 97, 102, 553, 554], в которых показано, что при переходе к определенной степени дисперсности абразива (для Si порядка 0,25 мкм [96, 97]) можно полностью избежать хрупких трещин и получить чистые единичные дислокации. При более крупных частицах абразива, как правило, наблюдается хрупкое разрушение [96, 97, 102, 553, 554]. Аналогичная закономерность проявляется и при статическом нагружении полупроводниковых кристаллов, когда лишь при строго определенной величине нагрузки может протекать чисто пластическая деформация [98—100, 105], а при большей величине нагрузки, которая вовлекает в пластическую деформацию соответственно более глубокие слои приповерхностного слоя, наряду с образованием дислокаций наблюдается процесс хрупкого разрушения[102,554]. Кроме того, следует отметить, что именно в приповерхностных слоях кристаллов (порядка 2—5 мкм для S1 и Ge) проявляются обычно фотомеханический, электромеханический и концентрационный эффекты [423, 430, 431]. При объяснении природы этих эффектов в работах [430, 431] предполагалось понижение барьеров Пайерлса под действием тех или других внешних факторов (электрическое поле, освещение и т.п.). Поскольку в данной работе указанные внешние факторы отсутствовали, на основании полученных результатов можно 178 [c.178]

Существует мнение, что при трении металлических тел обычно преобладает адгезионное взаимодействие их поверхностей. В этом случае коэффициент трения / может быть оценен из следующих соотношений / 1 /Я [20.1 j или f --= хЦН — 2WIX) [20.331, где чг — сопротивление сдвигу Н — твердость менее прочного металла W — удельная энергия адгезии контактирующих металлов X — глубина внедрения твердой неровности в поверхность менее прочного материала. [c.389]

Таким образом, для решеток волноводного типа угол полного прохождения ф =ar os 4- 02S2 4--..) имеет универсальный характер — он существует при произвольных отношениях ширин щелей к периоду, практически не зависит от глубины решетки и в длинноволновой области —от частоты. Последние две особенности принципиально отличают это явление от описанных в следующем параграфе эффектов резонансного прохождения волн сквозь решетки волноводного типа. Условия б = Л//> 0,25 и и <0,3 дают количественную характеристику понятиям ненулевой высоты и длинноволновой области. При б < 0,25 вблизи угла полного нерезонансного прохождения решетка также практически полностью прозрачна (см. рис. 17, б). Если при нормальном падении и и б будут такими, что поле резонансным образом будет полностью проходить через решетку, то при них зависимость i Во от угла падения (см. рис. 54, б) становится несущественной вплоть до угла полной прозрачности (2.34). Если же при ф = О параметры X, б соответствуют минимуму Во , то зависимость jBol от ф носит резонансный характер с шириной резонансов порядка 0 (см. рис. 54, а, б). В диапазоне 0,4 < и < (1 sin ф) также существуют углы полной прозрачности, но они сдвигаются в область меньших углов падения (рис. 55, в), чем это дает (2.34), и их положение зависит от б (см. рис. 54, г). Амплитуда отмеченных на рис. 55, г осцилляций с уменьшением и стремится к нулю. [c.106]

Колееобразование. Колея представляет собой осадку поверхности в зоне следа колес. Поднятие покрытия может произойти по краям колеи. Во многих случаях колеи заметны только после дождя, когда они наполняются водой. Колееобразование происходит из-за остаточных деформаций в любом слое покрытия или грунтовом основании и является результатом консолидации или сдвига материала под действием транспортной нагрузки. Значительное колееобразование может привести к сильному ухудшению покрытия. Средняя глубина колеи измеряется от плапки, положенной поперек колеи, до поверхности покрытия. [c.456]

Как следует из (1.49) и (1.50), для среды с локальным нелинейным откликом фаза сопряженной волны меняется по глубине среды по линейному закону, а для сигнальной волны эта зависимость нелинейна. Правда, нелинейность существенна для малых y z, с ростом же 7 z закон измене-ьгая фазы приближается к линейному. Относительный сдвиг парщ1альных решеток 6б)з, 6642 и Ьещ, 6632 (Ф) на входе среды равен - тт/2 (1.51), т.е. оптимален для усиления. Хотя по мере продвижения в глубь среды сдвиг уменьшается, он не обращается в нуль. [c.35]

Изучение в РЭМ дает возможность исследовать характер разрушения поверхностей трения металлополимерной пары в смазочном материале (рис. 2.17). Данные РЭМ показывают, что частицы стали в среднем мельче в паре ПММА — ста. 1Ь МС-20, чем в паре ПММА — сталь — чистое вазелиновое масло, что согласуется с данными Г. А. Гороховского по диспергированию металла в присутствии полимера и смазочного материала. Аналогичный эффект наблюдается для вазелинового масла с добавкой стеариновой кислоты. Фрагменты ПММА носят следы хрупкого разрушения уже при малых контактных нагрузках. В целом размеры фрагментов износа полимера в среднем меньше в масле, лучше смачивающем полимер, что может быть связано, видимо, с облегчением проникновения смазочного материала в дефектные зонь материала и интенсификацией процесса образования сети усталостных микротрещин. В паре ПЭ—сталь поверхность имеет следы пластического оттеснения и сдвига микрообъемов материала, что можно объяснить пластифицированием поверхностного слоя, понижением его сопротивления сдвигу и увеличением глубины внедрения жесткого контртела. Наиболее сильно эффект пластифицирования сказывается в контакте с чистым вазелиновым маслом, имеющим наибольшую степень совместимости с ПЭ. [c.58]

В этих условиях микроорганизмы способствуют сдвигу потенциала в сторону электроотрицательных значений более чем на 150 мВ, стимулируя процесс коррозии. В результате биокоррозии элементы конструкции оборудования ГЭС (затворы, напорный трубопровод, камеры гидротурбин, каркас градирен, трубопровод водоподающих и дренажных систем, теплообменная аппаратура), выполненные из углеродистых сталей, имели следующие повреждения отложения толщиной до 15 мм и диаметром до 25 мм, под которыми были язвы глубиной до 3 мм. При большом числе таких повреждений снижались прочностные характеристики конструкций. [c.309]

Следует отметить, что He-Ne лазер иногда (если не приняты меры по селекции линий) излучает на нескольких близких линиях, принадлежащих к переходам между разными подуровнями состояний 2s и 2р [6.19]. Например, одновременно наблюдаются линии 1,1526 и 1,1605 мкм, интенсивности которых относятся примерно как 5 1 6.20] линии 1,15 и 1,08 мкм с отношением интенсивностей 10 1 [6.5]. Сдвиг фазы при изменении температуры происходит с разной скоростью для разных длин волн. Каждая из линий излучения интерферирует в пластинке, фотоприемник регистрирует интенсивность I = = IiRi + I2R2, где /i и /2 — интенсивности двух лазерных линий, Ri и R2 — коэффициенты отражения от пластинки. В этом случае возникают биения интерферограммы, т. е. дополнительная модуляция сигнала (интерферограмма с биениями будет приведена в 6.5). Для устранения биений необходимо применять в оптической схеме узкополосный фильтр, пропускающий только основную линию излучения. В большинстве работ фильтры не использовались, поскольку глубина модуляции была незначительна. Большая глубина модуляции наблюдалась при термометрии кристалла GaAs на длине волны He-Ne лазера [c.133]

Ранее при определении состояний плоской деформации и изгиба вязко-упругих сред мы всюду в рассматриваемом теле считали модули упругости и сдвига " и С и коэффициент вязкости .1 постоянными материала. В 1.5—1.7, где с некоторыми подробностями рассматривались уравнения состояния твердых тел, мы видели, что упругие свойства твердых тел зависят от двух важных переменных состояния, а именно от абсолютной температуры Г и от среднего напряжения а то же следует предположить и относительно свойства вязкости. Помня, что температура Т и среднее напряжение а==—р сильно увеличиваются с глубиной под поверхностью земли, можно теперь пересмотреть определенные в предыдущих параграфах общие виды складкообразования в верхних слоях земли и вязко-упругого деформирования наружной твердой коры при заданных внешних силах, уделив внимание изменению с увеличением глубины постоянных материала , С, V и 1, входящих в соотошения между напряжениями и деформациями и между напряжениями и скоростями деформаций. [c.411]

Во Время повышения оборотов и прогрева турбины необходимо следить за чрнборами, показывающими осевой сдвиг ротора, относительное расширение роторов, температуры верха и низа ЦВД и ЦСД, фланцев и шпилек ЦВД. К-роме того, нужно постоя-нио следить за давлением масла системе регулирования и перед подшипниками, темпе ратурой масла, вибрацией подшипников, температурой и давлением свежего пара, глубиной вакуума, отсутствием искривления вала и тепловым расширением турбины. [c.932]

При выборе разъема необходимо руководствоваться следующими правилами разъем делать по плоскости, а не по сложной поверхности (рис. 153, а) разъем делать так, чтобы полости штампа имели наименьшую глубину и наибольшую ширину, что облегчает заполнение ручья металлом и уменьшает его износ (рис. 153, б) контуры полости по плоскости разъема в верхней и нижней частях штампа должны быть одинаковыми, это облегчает выявление сдвига частей штампа (рис. 153, в) к плоскости разъема должны примыкать вертикальные стенки, а не наклонные, это облегчает обнаруживание сдвига одной части штампа относительно другой (рис. 153, г). [c.257]

Глубину залегания дефекта можно определять по стереограммам, пользуясь фиксированными контрольными линиями, наносимыми на пленку с помощью проволочных отметок, положенных под прямым углом в непосредственной близости от пленки, Источник излучения нужно сдвигать параллельно одной из проволок и устанавливать непосредственно над ее известными точками. Снимки можно производить как на одну, так и на две пленки в последнем случае для определения глубины залегания дефекта пленки следует наложить одну на другую и совместить изображения линий. [c.33]

При определении коррозионной активности почвы иногда приходится принимать во внимание специальные соображения Прежде всего нужно решить, с какой точностью следует измерить сопротивленйе именно в той точке, которая намечена на трассе. Здесь большая точность не играет роли. Таким образом, сдвиг точки действительного измерения по отношению к намеченному интервалу на 2—3 м не имеет заметного значения. Большее влияние оказывают отклонения от действительной трассы. При использовании четырехполюсных установок присутствие металлического трубопровода или кабеля под системой измерения может заметно исказить результаты замера ввиду высокой проводимости металла. Поэтому если измерения проводят по трассе существующего трубопровода или при его пересечениях, рекомендуется относить установку несколько в сторону от трассы. В отдельных случаях такое отступление приходится делать до 0 м. В других случаях приходится выполнять замеры на большей глубине, чем обычно, тогда увеличивают разносы электродов МЫ и АВ. В случае применения потенциометра ЭП-1 на результаты измерений могут повлиять блуждающие токи. Они обычно проявляются в колебаниях стрелки прибора. Чтобы устранить их влияние приходится или найти момент прекращения действия этих токов, или применить прибор переменного тока. [c.90]

С целью установления локализации зародыша сдвигов, а также выяснения сущности действия воды на механические свойства кристаллов хлористого натрия были проделаны опыты, в которых царапина, создавшая зародыши сдвигов, подвергалась различным степеням растворения. При этом мы столкнулись со следующим обстоятельствол . Оказалось, что при смывании царапины водой она растет как в глубину, так и в ширину. Для того чтобы полностью ошть царапину, приходилось удалять слой толщиной в 0,1—0,2 мм, т. е. в 10—20 раз превышающий глубину царапины. В конце растворения, когда царапина полностью была смыта, на кристалле оставалась широкая замытая полоска. [c.56]

Для выполнения работ по ввариванию в плеть стандартного (12,5 м) рельса перед окном выполняют следующие подгртовитель-ные работы. Подвозят рельс длиной 12,5 м того же типа без болтовых отверстий с незакаленными концами и имеющий одинаковую высоту по износу с лежащей в пути плетью на каждых двух шпалах из трех ослабляют на 3—4 оборота гайки клеммных болтов короткой части изломавшейся плети. В месте сварки балласт из шпального ящика удаляют на глубину 30 см. Это позволит снять выдавленный металл и отшлифовать нижнюю часть подошвы рельса. Иногда сдвигают шпалу. [c.265]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...