Сопротивление сдвигу удельное

Сопротивление сдвигу удельное 293 Сталь [c.358]

Вследствие невозможности повсеместного применения жидкостной смазки большое значение приобрела проблема исследования трения поверхностей, смазанных твердыми веществами. Необходимо было найти такие вещества, которые не меняли бы своих смазывающих свойств в широком интервале рабочих температур, удельных давлений и скоростей скольжения и обладали бы малым сопротивлением сдвигу. [c.9]

В режиме ИП износ может быть снижен до нуля, а коэффициент трения до жидкостного. Причины, обусловливающие малые износ и коэффициент трения при ИП следующие снижение удельного давления на фактической площади контакта в результате растворения микронеровностей и образования тонкой пластичной металлической пленки компенсация деформации и снижение сопротивления сдвигу поверхностного слоя в результате аннигиляции дислокаций в пленке и усиленного избирательным растворением действия эффекта Ребиндера возвращение частиц износа или ионов металла в зону контакта и наращивание пленки на контакте вследствие образования электрокинетических потенциалов в дисперсной среде, что при наличии двойного электрического слоя обусловливает электрофоретическое движение частиц к фрикционному контакту, а также направленную миграцию ионов и частиц предотвращение окисления металла вследствие образования прочного адсорбционного слоя ПАВ, обеспечивающего большую пластичность металлической защитной пленки и ее стойкость к охрупчиванию при деформации образование защитной полимерной пленки, снижающей контактное давление и создающей дополнительные плоскости скольжения с малым сопротивлением. [c.207]

Прочностные характеристики металла в большинстве случаев относительно слабо влияют на коэффициент трения. Вместе с тем удельная сила трения пропорциональна пределу текучести или сопротивлению сдвига, что видно из законов трения (16)—(18), (20), (21). Свойства металла изменяются в процессе пластической деформации. Распределение свойств по объему очага деформации (контактной поверхности) часто является сложным. [c.29]

В соответствии с формулой (16) под показателем сил трения понимают отношение величины удельной силы трения к пределу текучести деформируемого металла = //сгт. Чаще показатель сил трения выражают в виде отношения удельной силы трения к вынужденному пределу текучести или удвоенному сопротивлению сдвигу [см. формулы (17) и (18)] f =- t[ma = tl2. [c.115]

Если разделить каждый член уравнения на площадь Р, то получим уравнение для определения удельного сопротивления сдвигу [c.184]

Из уравнения (48) видно, что удельное сопротивление сдвигу, а следовательно, касательная сила тяги зависят не только от тангенциальной составляющей, но и от давления в зоне контакта чем выше давление, тем больше касательная сила. Однако с повышением давления растут вертикальные деформации грунта, как это следует из зависимости (47), т. е. повышается сопротивление качению. Поэтому изменение давления на грунт влияет на тягово-сцепные свойства колесного движителя неоднозначно. На сильно деформируемых грунтах даже небольшое повыщение давления в зоне контакта приводит к значительному увеличению вертикальной деформации (глубины колеи) и потерь мощности на деформирование грунта. Некоторое приращение касательной силы тяги в результате роста второго члена уравнения (48) не компенсирует более интенсивного увеличения силы сопротивления качению. На плотных грунтах, где вертикальные де- [c.184]

Сухой сыпучий песок относительная влажность до 4 % на поверхности, 4... 12 % на глубине 8... 10 см плотность песка 2,56... 1,67 г/см , несущая способность 0,26 МПа (по участку 0,23... 0,3 МПа) удельная сила сопротивления сдвигу, определяемая прибором, ф = 0,65 (колебания в пределах 0,38—0,8). [c.192]

Известно, что наливные самотвердеющие смеси имеют высокую прилипаемость к модельной оснастке. Повышенная прилипаемость затрудняет изготовление стержней из НСС, увеличивает износ стержневых ящиков и является одной из основных причин, тормозящих применение НСС для изготовления форм. Была разработана методика определения удельного усилия отрыва модели от -формы и удельного сопротивления сдвигу модели относительно формы. [c.32]

Сопротивление сдвигу, являющееся основной характеристикой прочности грунта, зависит от двух факторов трения частиц одна о другую и удельного сцепления между частицами. Сцепление характерно для глинистых грунтов, но существует и в песчаных правда, значение его в последнем случае очень мало (в нормативной литературе удельное сцепление для песков называется параметром линейности). Математически сопротивление грунта сдвигу выражается зависимостью [c.268]

Удельное нормальное давление порой достигает предела прочности обрабатываемого материала, а касательные нагрузки достигают половины сопротивления сдвигу контактного слоя стружки. Учитывая, что при больших скоростях резания на передней и задней поверхностях имеют место сплошной контакт и значительные контактные пластические деформации обрабатываемого материала можно предполагать, что в окрестностях режущей кромки величины контактных напряжений на передней и задней поверхностях близки друг к другу. [c.129]

Средний коэффициент трения зависит от коэффициента внешнего трения на части контакта стружки с передней поверхностью инструмента, сопротивления сдвигу контактного слоя стружки, площади контакта и удельной контактной нагрузки на передней поверхности. [c.218]

Косвенное влияние скорости резания на процесс стружкообразования проявляется в ее влиянии на угол действия за счет изменения среднего коэффициента трения, а если материал обрабатываемой детали склонен к наростообразованию, то и за счет изменения фактического переднего угла. Изменение среднего коэффициента трения при изменении скорости резания связано как с влиянием ее на средние нормальные контактные напряжения, так и с изменением температуры на передней поверхности, влияющей на сопротивление сдвигу в контактном слое стружки. При резании материалов, не склонных к наростообразованию, увеличение скорости резания непрерывно улучшает процесс стружкообразования, уменьшая относительный сдвиг и удельную работу стружкообразования. При резании материалов, склонных к наростообразованию, влияние скорости резания усложняется (рис. 88 и 90). Только при скоростях резания, при которых температура резания становится больше 600°С, увеличение скорости резания непрерывно улучшает все показатели стружкообразования. [c.133]

Свойство жидкости оказывать при своем движении сопротивление относительному сдвигу своих частиц известно под названием вязкости, или внутреннего трения жидкости. Вязкость жидкости является одним из наиболее существенных ее свойств. Это свойство обусловливается внутримолекулярным движением жидкости и проявляется в том, что при относительном перемещении одних слоев жидкости по отношению к соседним, вызывающем деформацию объема, в ней возникают силы трения. Огромнейшее влияние на развитие теории вязкости оказали работы русского ученого А. И. Бачинского (1877— 1944), еще в 1912 г. впервые установившего связь вязкости жидкости с ее удельным объемом (величиной, обратной удельному весу). [c.18]

Количественные оценки маслянистости пока не разработаны. Вязкость определяет удельную силу сопротивления относительному сдвигу соседних слоев жидкости, возникающую на воображаемой разделяющей их поверхности, параллельной направлению течения струи, и по закону Ньютона определяемую равенством [c.326]

Методика расчета станции катодной защиты на стадии "Рабочий проект" или "Рабочая документация" приводится ниже. В этой методике учитывается удельное сопротивление грунта по трассе трубопровода и расстояние до анодного заземления. Значение min и max защитных потенциалов взяты по критерию сдвига потенциалов. [c.39]

Тепловой эффект снижает сопротивление деформированию. Влияние его тем значительнее, чем больше скорость и степень деформации, чем меньше теплоемкость, теплопроводность и удельная поверхность металла. Влияние теплового эффекта зависит также от вида нагружения и охлаждения образца в процессе циклического нагружения. Надо полагать, что в условиях высокочастотного нагружения вследствие затрудненного теплоотвода при быстром протекании динамической деформации, развивающегося по плоскостям скольжения тепла достаточно для частичного снятия наиболее неустойчивых искажений решетки, обусловленных неоднородностью локальной пластической деформации. В отдельных случаях этого тепла может быть достаточно и для возникновения вспышки рекристаллизации вблизи плоскости сдвига, вызывающей снижение сопротивления усталости. При низких частотах нагружения (малые скорости деформирования) влияние теплового отдыха уменьшается, так как скорость деформирования невелика и развивающееся по плоскостям скольжения тепло успевает рассеяться. [c.243]

Соответственно увеличивается показатель степени при w. Точка перегиба с уменьшением Hw сдвигается в сторону больших значений W (см. рис. III-26). Полученные данные свидетельствуют и о зависимости характера влияния плотности орошения от скорости газов с увеличением скорости газов оно становится более существенным. Из этих же графиков видно, что плотность орошения влияет на аэродинамическое сопротивление Ар более значительно при меньшей высоте насадочного слоя. Кроме того, высота насадочного слоя оказывает влияние на удельное сопро- [c.74]

На рис. 6-2 приведены две вольт-амперные характеристики вертикального электрода длиной /в=Ю м в грунте с р=550 Ом-м при разных тф. Для исследуемых вертикальных электродов индуктивность не моделировалась. Поэтому наблюдаемый сдвиг по времени может быть лишь следствием снижения сопротивления заземлителя из-за искровых процессов в земле и нелинейности ее удельного сопротивления. [c.114]

При этом металлические стекла имеют характеристики упругости (модули Юнга Е и сдвига G), на 25...30 % более низкие по сравнению со свойствами сплавов в кристаллическом состоянии. Коэффициент теплового расширения части таких материалов близок к нулю. При переходе в аморфное состояние сплавов на основе переходных металлов (железа, кобальта, никеля) значительно снижаются намагниченность и температура Кюри. При комнатной температуре коэрцитивная сила и индукция насыщения магнитомягких металлических стекол несколько ниже, а удельное электрическое сопротивление на два-четыре порядка выше по сравнению с материалами в кристаллическом состоянии, т.е. уровень электромагнитных потерь в аморфных сплавах значительно ниже. [c.317]

Удельное сопротивление т вязкой несжимаемой жидкости сдвигу определяется по закону Ньютона [c.395]

Колебательные свойства упругой однородной и изотропной среды определяются следующими параметрами плотностью материала р, модулем Юнга Е, модулем сдвига ц, коэффициентом Пуассона V, удельным волновым сопротивлением ш, скоростью распространения продольных колебаний упругой волны с и коэффициентом затухания р. Скорость распространения продольных колебаний с непосредственно связана с этими параметрами. В ограниченной среде, если длина волны % в системе больше диаметра волновода й, с = [c.6]

То+/ а. где / - среднестатистический коэффициент трения между отдельными частицами Тд -начальное сопротивление сдвигу (удельное значение аутогезионных сил между частицами сыпучего материала). [c.128]

Существует мнение, что при трении металлических тел обычно преобладает адгезионное взаимодействие их поверхностей. В этом случае коэффициент трения / может быть оценен из следующих соотношений / 1 /Я [20.1 j или f --= хЦН — 2WIX) [20.331, где чг — сопротивление сдвигу Н — твердость менее прочного металла W — удельная энергия адгезии контактирующих металлов X — глубина внедрения твердой неровности в поверхность менее прочного материала. [c.389]

В области разрушенных состояний материал ведет себя подобно песку. При этом сопротивление сдвигу контролируется трением и возрастает пропорвдюнально действующему давлению. Деформация сдвига вызывает увеличение (до некоторого предела) удельного объема несплошностей в веществе. Под действием высоких давлений несплошности закрываются. Когда давление становится достаточно высоким, сила трения может превысить предел текучести и материал становится пластичным. [c.106]

В полевых условиях сопротивление снега сдв нгу определяют с помощью ра.мки размером 10 X Ю X 10 см и дина.мометра. Из снега вырезают параллелепипед (не подрезая его снизу и не отделяя от монолита) со сторонами 10X10 см. На параллелепипед надевают рамку, соединенную тягами с динамометром, и начинают плавно тянуть, чтобы вызвать сдвиг образца. Величина сдвигающего усилия определяется по -показаниям динамометра. Отношение сдвигающего усилия Р к площади основания параллелепипеда Р (для рамки со сторонами 10 см / =100 см ) дает величину удельного сопротивления сдвигу [c.12]

Удельным акустическим сопротивлением называют отношение звукового давления р к скорости колебаний V. А = р1и. Это справедливо для линейных условий, в частности, когда величины звукового давления значительно меньше статического давления. Удельное акустическое сопротивление определяется свойствами среды или материала и условиями распространения волн (см. 1.5—1.7). В общем случае удельное акустическое сопротивление является комплексной величиной За=и а-Ь1< а, где Шл и дл — активная и реактивная составляющие удельного акустического сопротивления. (Прилагательное удельное часто для краткости опускают.) Размерность удельного акустического сопротивления Б системе СИ — Па-с/.м или кг/м-с, а в абсолютной системе С05 — дин-с/гм или г/ом с. Если известно удельное сопротивление 3, г/см с, то пользуются соотнощением 1 г/см2с=10 кг/м с. Сдвиг фаз г]5 между звуковым давлением и скоростью колебаний может быть определен из формулы tg = Ч а/ша. [c.9]

В формулах (VII. 1)—(VII. 11) приняты следующие обозначения rrii, т , Шз , /П4 — массы соответствующих объемов смеси, кг Fi и f 2 — площади сдвига, м / — коэффициент внешнего трения — удельное сопротивление сдвига, Па (т = 550 Па) ю — угловая скорость, рад/с а — угол наклона лопасти к плоскости вращения ф — угол поворота лопасти во времени g — ускорение свободного падения, м/с . [c.333]

Из приведенного ясно, что теория Ю. И. Ягна позволяет учесть неодинаковое сопротивление материала растяжению и сжатию, а также сопротивление материала сдвигу. При определенных соотношениях между введенными постоянными а, й и с из выражения (7.24) можно получить ряд энергетических критериев, в том числе и критерий удельной потенциальной энергии формоизменения. [c.209]

Одним 113 главных преимуществ ориентированных стеклопластиков является высокая удельная прочность в направлении армирования. Практическая реализация этого иреимуще-ства ограничена трудностями, обусловленными относительно низким сопротивлением ориентированных стеклопластиков межслойному сдвигу = 25 50 МПа, "= 2000 2500 МПа) и поперечному отрыву (/ i= 20- 55 МПа), а также сравнительно малой жесткостью ( П 25- 60 ГПа) даже в направлении укладки волокон. Несущая способность тонкостенных конструкций, работающих на устойчивость, в результате сравнительно низкой жесткости стеклопластиков часто теряется задолго до достижения напряжениями предельных значений [56, 80]. 1 1рн создании толстостенных изделий указанные отрицательные особенности начинают проявляться более ярко, так как возрастает число технологических факторов, определяющих эти особенности [6]. [c.6]

Наличие волокон с высокой жесткостью позволяет варьировать в самом широком диапазоне зависимость уд ль-ной прочности композиционных материалов от их удельной жесткости. Это обусловливает существенные преимущества композиционных материалов перед металлами, где удельная жесткость примерно постоянная при некотором изменении удельной прочности [15]. Управление удельной жесткостью и прочностью, а также другими физико-механическими характеристиками в плоскости армирования осуществляется нзд1енением укладки волокон или одноосных тканей различного плетения как в плоскости, так и по толщине пластины или изделия [2, 14]. При этом характеристики композиционных материалов перпендикулярно плоскости армирования практически не изменяются [25]. Варьирование укладки волокон приводит не только к изменению степени анизотропии свойств, при незначительном изменении сопротивления межслойному сдвигу и поперечному отрыву [20, 69]. Наличие переменной укладки по толщине приводит к существенному увеличению неоднородности структуры композиционного материала, что необходимо учитывать при расчете конструкций из таких материалов [2, 104]. Выбор закона укладки в плоскости и по толщине пакета подчиняется назначению конструкции. Таким образом, использование высокомодуль-пых волокон при традиционных схемах армирования, когда толщина изделия создается набором плоских армирующих элементов — ирепрегов или слоев ткани, не устраняет указанных выше отрицательных особенностей композиционных материалов. [c.8]

Бор. Волокна бора характеризуются высоким сопротивлением сжатию наряду с высоким удельным модулем. Это позволяет использовать их, в особенности для конструкций, работающих под давлением (с ограниченной устойчивостью) и обладающих высокой жесткостью. Свойства волокон высоко стабильны. Благодаря высокому модулю упругости бора в полимерной матрице возникают низкие напряжения. Волокна имеют хорошую адгезию к связующему (матрице), что подтверждают высокие результаты стандартных испытаний на межслоевой сдвиг по методу короткой балки. Сочетание этих свойств ведет к повышению усталостной прочности волокнистых материалов с применением бора, составляющей, как правило, 70% от предельного значения кратковременной йрочно-сти для одноосноармироваиных материалов. [c.83]

Требуемый защитный ток существенно зависит от качества покрытия и от площади защищаемой поверхности [2]. Протяженность зоны защиты должна быть ограничена установкой изолирующих фланцев. Не должно быть никаких соединений (низкоомных контактов) на землю, через которые может теряться заметная доля защитного тока. Уровень токоотдачи и сопротивление растеканию тока с анодных заземлителей систем катодной защиты, а следовательно, и напряжение на выходе преобразователя, необходимое для наложения защитного тока, решающим образом зависят от удельного электросопротивления грунта. Чем выше затраты на подвод тока в установках с наложением тока от внешнего источника, тем больше сдвигается экономичность в пользу систем с протекторами. Обычно решение по выбору того или другого [c.414]

Для горизонтальных заземлителей большой длины и особенно в грунтах с небольшим удельным сопротивлением петлевой характер вольт-ампериой характеристики и сдвиг по времени между f/ и / обусловлен не только искровыми. процессами в земле, но и индуктивным падением напряжения в заземлителе на фронте импульса тока. [c.116]

Процесс виброобработки мелкодисперсных сыпучих тел в значительной степени формируется под влиянием воздействия газовой или жидкой фазы. Вследствие плохой воздухопроницаемости сыпучее тело оказывается подверженным большим аэродинамическим нагрузкам. Аэродинамические сопротивления возникают в результате того, что между пульсациями давления газовой фазы и движением твердой фазы имеется сдвиг фаз. Вследствие этого возникают аэродинамические силы, препятствующие движению твердой фазы. Так, в пространстве между поверхностью рабочего органа и нижним монослоем сыпучего тела при подбрасывании возникает разрежение, а при падении — повышение давления относительно атмосферного. Уравнивание этих периодических колебаний давления достигается вследствие периодического оттока избыточного и притока недостающего количества воздуха, проходящего через поры, имеющиеся в слое сыпучего тела. Поэтому на частицы мелкодисперсного тела действует пульсирующий аэродинамический напор, направленный с некоторым сдвигом по фазе в основном в сторону, противоположную их перемещению. Аэродинамические силы, действующие на частицы, являются главным образом функцией массы груза, удельной газопроницаемости и зависят от режима колебаний. [c.80]

Итак, давление и колебательная скорость в прямой плоской волне совпадают по фазе, и их отношение характеризуется вещественной величиной — удельным волновым сопротивлением В общем случае давление и скорость могут отличаться по фазе как это имеет место, например, в обратной плоской волне. Поэтому в общем случае отнои1ение давления к колебательной скорости характеризуют комплексным числом, называемым удельным акустическим импедансом- р/и =-- г z , 4- 1у, мнимая часть которого определяет величину фазового сдвига между р и и. Умножение удельного импеданса на площадь 5, на которой действует давление р, соответственно дает величину полного илтеданса 2 — гЗ. [c.47]

Потенциал стали Ст. 3 в глубокообессоленной воде сдвигается в положительную сторону относительно значения потенциала в водопроводной воде на 0,3 в. В воде удельного сопротивления 10- 10 ои1 сл железо армко и сталь Ст.З переходят в неустойчивое активнопассивное состояние и подвергаются язвенной, а часто и питтинго-вой коррозии. [c.170]

Позднее исследованиями М. Д. Андриуце была найдена корреляционная зависимость удельного сопротивления копанию ковшом экскаватора к и показаний стандартного сдвигомера (Со), дающего значение сопротивления образца грунта сдвигу (т) [c.262]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...