Зона действия сил сцепления

Защита протекторная 178, 179, 183 Зерно 48, 105, 106, 127, 128 Зона действия сил сцепления 21 [c.251]

Сварные соединения — наиболее совершенные и прочные среди неразъемных соединений. Они образуются под действием сил молекулярного сцепления, возникающих в результате сильного местного нагрева до расплавления деталей в зоне их соединения или нагрева деталей до пластического состояния с применением механического усилия. [c.45]

В зоне контакта двух тел возникает касательная реакция Т, характеризующая собой силу сцепления, или силу трения покоя . Условия равновесия цилиндра показывают, что сила Т= Р, т. е. они образуют пару сил (рис. 9.5,6). Сила Т, входя в состав пары сил и действуя в плоскости мгновенного центра вращения, обеспечивает перекатывание цилиндра. Чистое качение возможно в том случае, когда цилиндр достаточно сцепляется с поверхностью, по которой он перекатывается. При Т = 0 сила Р могла бы вызвать только скольжение катка. Следовательно, при чистом качении цилиндра силой Р в зоне контакта двух тел должна появиться сила трения покоя, равная [c.315]

Такими движениями мы займемся в следующей главе, а здесь лишь рассмотрим постановку, связанную с задачей обтекания угла. В реальной жидкости под влиянием вязкости размер завихренной зоны с течением времени будет увеличиваться. Кроме того, вследствие трения о нижнюю стенку угла на эту зону будет действовать сила, направленная вправо, а силы сцепления с вертикальной стенкой будут ее удерживать. В результате завихренная зона, увеличиваясь, приобретает склонность вытягиваться в горизонтальном направлении. По достижении некоторого критического размера вихревая зона срывается со стенки и уносится потоком. После этого вблизи вершины угла образуется новая вихревая зона, которая растет до критического размера и вновь срывается и т. д. [c.237]

Другой вариант силового подхода к решению задач механики разрушения, позволяющий исключить рассмотрение бесконечных напряжений в вершине трещины [2], основан на явном введении в модель трещины сил сцепления, действующих между ее поверхностями в зоне процесса разрушения и препятствующих развитию трещины. [c.221]

На фрикционную накладку в процессе торможения действуют сдвигающие усилия, вызванные силами трения на поверхности скольжения. Им противодействуют силы сцепления в зоне контакта накладки с металлическим каркасом колодки, поэтому крепежные элементы воспринимают лишь часть силы трения. Сдвигающее усилие зависит от жесткости накладки и состояния поверхности каркаса. Заклепки накладок из эластичного фрикционного материала его не воспринимают. Для заклепок накладок из жесткого материала твердостью НВ 30—40 сдвигающее усилие не превышает 20 % силы трения на поверхности скольжения, однако при неплотном прилегании накладки к колодке сдвигающее усилие возрастает до 90 %. Расчет заклепочного соединения накладки с колодкой приведен в работе [22]. [c.296]

Суть процесса соединения материалов путем сварки заключается в сближении соединяемых поверхностей на расстояние, в пределах которого начинают действовать силы межатомного сцепления. Это расстояние соизмеримо с параметрами кристаллической решетки материала и имеет порядок нескольких ангстрем (А = 10" см). Современные способы сварки для необходимого сближения поверхностей соединяемых деталей предусматривают тепловое и механическое воздействие на металл в зоне соединения. [c.298]

Разрушению материала путем отрыва всегда предшествует пластическая деформация. Если она сосредоточена в микроскопически малых объемах, например, в отдельных зернах или группах зерен у края развивающейся трещины, то разрушение имеет хрупкий характер. Если в соответствии с условиями нагружения наиболее напряженного сечения детали работа, расходуемая на местную пластическую деформацию вплоть до преодоления сил сцепления, постоянно компенсируется работой внешней нагрузки или освобождаемой энергией упругой деформации детали, то трещина развивается быстро. Если же достаточно высокие напряжения действуют только в части наиболее нагруженного сечения, то развитие трещины ограничивается некоторой зоной. [c.269]

Ясно, что в области действия напряжений сжатия трещина не может распространяться таким же образом, как в области растяжения. В окрестностях трещины в это.м случае релаксация нормального напряжения происходит менее интенсивно, чем в условиях раскрытия трещины. В соответствии с изменением условий деформации на поверхностях трещины изменяются также и составляющие касательного напряжения. В балансе энергии преобладает второй компонент энергии,расходуемый на преодоление сил сцепления материала, всегда монотонно возрастающий с увеличением трещины. Кривая суммарного изменения энергии в зависимости от относительной длины трещины в зоне сжатия обнаруживает монотонный крутой подъем. [c.401]

При действии контактных давлений и температур в зоне резания начинают действовать силы молекулярного сцепления — адгезия, выражающаяся в слипании материала инструмента со стружкой, о сопровождается вырыванием отдельных части материала инструмента сходящей стружкой, что ускоряет процесс его изнашивания. [c.416]

Молекулярно-механическое изнашивание проявляется при разрушении защитных пленок на контактирующих поверхностях, что вызывает действие сил молекулярного сцепления в зоне контакта их микронеровностей (явление схватывания), следствием чего является процесс возникновения и развития повреждений поверхностей трения — заедание. С увеличением контактных напряжений, скорости скольжения и температуры в зоне контакта возможно проявление большого числа локально расположенных очагов схватывания с интенсивным переносом материала с более мягкой поверхности на более твердую. Опасной формой заедания является задир — повреждение зоны контакта при высокой твердости контактирующих поверхностей в виде борозд глубиной до 100...200 мкм в направлении вектора скорости относительного движения. Уменьшение схватывания имеет место для поверхностей трения при большой разнице их твердости (стальной червяк и бронзовый венец червячного колеса, стальная шейка вала и бронзовые или латунные втулки в подшипниках скольжения), а также при применении смазок с антизадирными присадками. [c.16]

При гидродинамической смазке снижение силы трения происходит за счет разделения трущихся поверхностей жидкой пленкой. Сопротивление сдвигу жидкостной пленки очень мало. Однако прочность этой пленки и ее сцепление с поверхностью низки. В зоне резания гидродинамическая смазка играет незначительную роль. Но она действует в областях упругого и упругопластического контакта и может играть существенную роль, например, в [c.885]

Силы трения между передней поверхностью инструмента и частицами срезаемого слоя становятся больше сил внутреннего сцепления в стружке. Вследствие этого образуется застойная зона частиц металла срезаемого слоя, находящаяся под воздействием почти равномерного всестороннего сжатия, и при наличии определенных температурных условий она приваривается к передней поверхности резца. В зависимости от условий деформации, пластичности обрабатываемого металла, величины угла действия т) силы и скорости резания (рис. 253) изменяются. [c.398]

В качестве первого конкретного примера рассматривается задача о сжатии упругой ортотропной полосы (О ж Я, -оо <у < оо) двумя симметричными жесткими штампами (имеющими угловые точки) с учетом трения и сцепления. Штампы вдавливаются в полосу прижимающими силами Р, действующими вдоль оси симметрии штампов. Предполагается, что в каждой области контакта существуют два участка скольжения, примыкающих к концевым точкам области контакта (на этих участках выполняются условия 5 = к Т ), и участок сцепления, расположенный между ними, на котором перемещение материала полосы равно перемещению штампа. При этом в зонах скольжения, расположенных в одной области контакта, сдвигающие усилия направлены в противоположные стороны. Вследствие симметрии граничные точки участков сцепления (которые заранее не известны и должны быть определены в ходе решения задачи) расположены симметрично относительно оси х, а зоны сцепления имеют одинаковую длину на обоих участках контакта. [c.61]

Рассмотрим сечение трещины некоторой вертикальной плоскостью, например Х2, (рис. 36). Там же показаны сечения концевых областей трещины характерного размера с/, в которых сосредоточены процессы нелинейного деформирования и предразрушения. Вне этих заштрихованных зон поверхности трещины находятся лишь под действием внешних нагрузок (2.1). В пределах концевых зон между поверхностями трещины действуют еще силы взаимодействия (сцепления) g Xl, 2), препятствующие развитию трещины. [c.77]

Давление на затворы бункеров следует рассматривать как местное давление, действующее в ограниченной зоне. Вследствие упругих деформаций деталей затвора, которые обычно превышают упругие деформации стенок бункера, частицы груза, расположенные непосредственно над затвором, оседают. При этом по периметру столба груза, расположенного над затвором, проявляются вертикально направленные касательные силы трения и сцепления т (рис. 141). Эти силы воспринимают значительную часть веса груза над затвором, особенно в случаях, когда затвор перекрывает постепенно в процессе истечения. [c.246]

Если коэффициент трения достаточно велик, то проскальзывание сосредоточено в предельно узкой зоне в окрестности зоны выхода из области контакта. В этом случае будем разыскивать касательные напряжения, удовлетворяющие условиям сцепления на всей площадке контакта (8.3) — (8.5). Для простоты начнем со случая круговой площадки контакта под действием продольной тангенциальной силы Qx, что является трехмерным аналогом ситуации, проанализированной в предыдущем параграфе. По аналогии с двумерным случаем (уравнение (8.27)) рассмотрим напряжение [c.295]

Непрерывный рост циклов теплосмен и совпадающих по фазе механических напряжений вследствие периодического действия динамических сил при штамповке приводит к искажению кристаллической решетки, фазовым превращениям, пластическим деформациям и соскальзыванию одной части кристаллов относительно другой. В отдельных зернах, в которых термические и механические напряжения превышают предел текучести, происходит образование сдвигов с надрывами в дефектных местах зерен или межкристаллических переходных зонах, что создает разрыхление зерна по плоскости скольжения. В тех зернах или блоках зерен, в которых напряжения превышают прочность сцепления, а запас пластичности оказывается исчерпанным, плоскости скольжения превращаются в трещины. По мере увеличения количества этих трещин в соответствии с увеличением числа цик- лов теплосмен и циклов изменения механических напряжений повышается коэффициент концентрации напряжений и происходит рост трещин. Под действием течения деформируемого металла трещины термической усталости еще больше расширяются, углубляются, и с поверхности штампов выкрашиваются большие частицы металла, внешним признаком чего являются осповидные углубления и впадины. [c.42]

В своих последующих работах Г. И. Баренблатт в [3, 4] (1959), аналогично А.Р. Ржаницыну [1], вводит малую зону вблизи края трещины, на которой действуют силы сцепления. В работе [4] рассматривается случай пространства, ослабленного дикообразной трещиной, находящейся под действием осесимметричной нагрузки. [c.402]

Движение крана при контакте рельса с ребордой ведущего колёса. Рассмотрим картину силового взаимодействия между колесами крана и подкранового пути. На ведущие колеса крана (рис. 6.1) действуют силы сцепления Т, равные разности сил сцепления ведущих колес с ре.тьсами Яф (Р — нагрузка на колесо ч]) — коэффициент сцепления) и сил статического сопротивления. Последние силы складываются из сил трения в подшипниках ведущих колес и сил трения качения колес по рельсу. Помимо сил Т при взаимодействии реборд колес крана с рельсом в зоне контакта возникает боковая сила Я и сопротивление от трения реборды о рельс Н (/ = 0,2 — коэффициент трения скольжения). Силы упругого проскальзывания на колесах крана, используя зависимость (6.5), могут быть записаны следующим образом [c.104]

В плавильных шахтных печах, в которых на определенном горизонте (в нижней половине печи) происходит изменение агрегатного состояния материалов—образование металла и шлака, процесс схода материала существенно изменяется. В некоторой зоне по высоте плавильные материалы находятся в состоянии размягчения, и поэтому между частицами слоя начинают действовать дополнительные силы сцепления. В этом месте шахты слой, строго говоря, перестает быть сыпучим телом и движение его подчиняется более сложным закономерностям. В дальнейшем после образования жидкоподвижных шлака и металла, стекающих в горн и опережающих движение топливной составляющей шихты, сечение шахты заполнено практически кусками кокса или нерасплавившейся пустой породы шихты, между которыми и просачиваются жидкий шлак и металл. Движение кусков кокса или нерасплавившейся пустой породы происходит, как и в верхней части, по законам движения сыпучего тела. Можно предположить, что при очень высокой нроизводительности шахтной печи стекающие вниз потоки расплавленного шлака и металла могут существенно увеличить сопротивление слоя в этой части шахты и привести к увеличению противодавления газов (слой захлебывается ). Однако особенно опасно заплывание проходов между кусками слоя малоподвижными тестообразными массами плавящихся материалов. Подобное заплывание может привесги к очень серьезным подстоям печи. В промежутках между окислительными зонами и по центру шахты потоки кусков кокса спускаются до зеркала шлаковой ванны. Этот кокс передает в горн часть активного веса слоя и участвует в циркуляционном движении в фурменной зоне. В случае отсутствия кокса эту роль (передачу активного веса) должны выполнять нерасплавившиеся сыпучие материалы. [c.335]

Рассмотрим работу железобетонной балки, лежащей на двух опорах и нагруженной силой Р (рис. 9,а). Под действием нагрузки балка прогибается. В нижней зоне возникают растягивающие усилия, и арматура, связанная с бетоном силами сцепления, растягивается вместе с ним. При удлинении, равном 0,1—0,15 мм на 1 ж, в бетоне появляются мелкие трещины, а напряжение в арматуре в это время составляет всего около 300 KFj M , т. е. примерно 25% от допускаемого. [c.32]

Отсутствие убедительных экспериментальных данных привело к появлению многочисленных гипотез как об основной причине разрушения, так и о расположении области разрушения относительно зон образования и схлопывания каверн. Одно время, считалось, что давление, развивающееся при схлопывании каверн, недостаточно велико, чтобы вызывать механическое разрушение материалов. В связи с этим делались попытки объяснить разрушение при образовании каверн действием сил поверхностного натяжения или сил сцепления в предположении, что каверны непосредственно соприкасаются с поверхностью. Однако никому не удалось предложить правдоподобный механизм возникновения достаточно больших сил, способных вызвать механическое разрушение поверхностей. Экспериментаторы, изучавшие кавитационное разрушение в потоках жидкостей, пришли к выводу, что разрушение происходит в нижнем по потоку конце кавитационной зоны. Кроме того, эксперименты, в которых каверна образовывалась с помощью искрового разряда в неподвижной жидкости на поверхности фотоуп-ругого твердого материала [38], со всей очевидностью показали, что развитие высоких напряжений на поверхности твердого тела совпадает по времени со схлопыванием каверны, а не с начальной стадией ее развития. [c.382]

Из системы уравнений статики найдены составляющие главного. момента Мд., Му, М, и главного вектора Ру, Р. системы внещних. нагрузок. Мо.менты и Му являются обычно основны.ми нагрузками, вызывающими растяжение болтов и смятие стыка. Их совместное действие вызывает максимальное усилие растяжения в болте 4 и максимальные напряжения смятия в угловой точке стыка в зоне болта 8 (рис. 11.1,6, в). Нагрузки Р , Ру и М., действующие в плоскости стыка, могут восприни.маться силами сцепления, возникающи.ми в плоскости стыка от затяжки болтов, работающими на срез болтами, установленными без зазора, или специально предусмотренными для этой цели штифтами. ., / [c.194]

Так же как и в режиме тяги, характеристики используют только в определенной зоне, ограниченной максимальной скоростью (линия 1 на рис. 190 и 191), допустимым током по коммутации тяговых двигателей (линия 2) и силой сцепления колес с рельсами (линия 3 на рис. 191). Коэффициент сцепления колес с рельсами в тормозном режиме берут ниже, чем в режиме тяги, на 20% для снижения вероятности появления проскальзьшания колесных пар (юза). При реостатном торможении с самовозбуждением есть еще одно ограничение — по максимальному напряжению на тяговых двигателях. Это ограничение действует в зоне больших токов или силы тяги и большой скорости, когда э. д. с. (Е = СФи), а следовательно, и напряжение на двигателях могут превысить допустимые величины и приведут к нарушению коммутации. [c.290]

При уплотнении материала вибрированием масса вибратора приводится в состояние колебательных движений. Вслед за вибратором за счет его кинетической энергии вводятся в состояние колебательных движений и расположенные в зоне его действия частицы уплотняемого материала, поэтому они оказываются под воздействием инерционных сил. Величина этих сил пропорциональна массам частиц. Так как последние не одинаковы, то за счет разности в силах инерции в местах контактов частиц возникают напряжения. До известных пределов эти напряжения будут уравновешиваться силами сцепления и внутреннего трения материала, а в грунтах — и прочностью связующих пленок. После превышения этих пределов возникнут взаимоперемещения частиц. Те силы, с которыми частицы отрываются друг от друга, пропорциональны инерционным силам, поэтому они определяются не только разностью масс соседних частиц, но также и теми ускорениями, которые развиваются при колебательных движениях. Таким образом, относительное перемещение частиц наступит тем скорее, чем больше будет разница в массах отдельных частиц, составляющих материал, и чем слабее будут силы связей между частицами. Поэтому вибрирование применимо к уплотнению материалов, состоящих из частиц разных размеров со слабыми связями между ними. К таким материалам относятся несвязные и малосвязные грунты и бетонные смеси. Последние особенно хорошо уплотняются вибрированием, так как обладают ярко выраженными тиксотропными свойствами, в результате чего при встряхивании они приобретают свойства жидкости. [c.247]

Рассмотрим сначала контактное взаимодействие двух цилиндров с осями параллельными оси у, сжатых нормальной силой Р на единицу оси, к которым затем приложена удельная касательная нагрузка Q (< 1Р) (рис. 7.7). Ширина /участка контакта и распределение давлений, вызванные действием силы Р, определяются теорией Герца. Предполагается, что эти величины не зависят от приложенной впоследствии силы Q. Поскольку трудно определить, вызывает ли сила Q какое-то микроскольжение и если да, то где оно происходит, начнем с предположения, что коэффициент трения достаточно велик для предотвращения трения на всем участке контакта. Итак, весь участок —а является зоной сцепления, в которой [c.244]

Термин дуга скольжения применительно к передаче окружного усилия клиновым ремнем может быть использован лишь условно под ним понимается дуга, где имеется относительное перемещение каких-либо элементов ремня относительно шкива, которое может сопровождаться или не сопровождаться скольжением контактирующих точек ремня и шкива. Несовпадение поверхностей передачи окружного усилия (рабочая поверхность ремня) и поверхности восприятия (слой кордшнуров или кордткани) ведет к тому, что на шкивах эксцентриситет действия сил вызывает ис кривление плоских поперечных сечений ремня, нарастающее по мере удаления от начала входа на шкив (рис. 10,6). В этой зоне дуги охвата, называемой иногда дугой сцепления [2, 13], относительного скольжения точек контакта нет, rio деформации элементов ремня, ведущие к искривлению сечения, указывают на неравномерность распределения нагрузки по ширине тягового слоя, [c.35]

Механическое сопротивление, возникающее в плоскости касания двух соприкасающихся тел при их относительном премещении, называется внешним трением, или просто трением. Сила сопротивления Ff, действующая на данное тело и направленная противоположно относительному его перемещению, называется стой трения. Если составляющая приложенной к телу силы, параллельная плоскости соприкосновения двух тел, недостаточна для того, чтобы вызвать скольжение данного тела относительно другого, то возникающая сила трения называется неполной силой трения. Эта сила вызвана малыми ( 1 мкм) частично обратимыми перемещениями в зоне контакта, величина которых пропорциональна приложенной силе и изменяется с увеличением последней от нуля до некоторого максимального значения, называемого стой трения покоя Ffn или силой сцепления-, такие перемещения называются предварительными смещениями. [c.189]

Максимальный момент трения Мт max, реализуемый дисковой муфтой сцепления, должен превышать максимальный момент вращения, создаваемый двигателем. Если это условие не соблюдается, то муфта сцепления не будет выполнять своего функционального назначения. Следовательно, силы, действующие со стороны ведущих элементов на ведомые, должны быть меньше сил трения покоя, создаваемых при данном усилии нажатия в зоне (или зонах) трения ведущих и ведомых элементов муфты сцепления. Отношение максимального момента трения муфты сцепления Aixmax К номинальному моменту вращения, развушаемому двигателем, принято называть коэффициентом запаса муфты сцепления [c.216]

При качении шины по дороге под воздействием на ведущее колесо вращающего момента возникает тяговая нагрузка Р, которая вызывает несимметричное раснреде-чение касательных контактных сил передняя часть площади контакта, где действуют максимальные касательные силы, является зоной проскальзывания, в которой тяговое усилие преодолевает силы трения величина этой зоны зависит от тягового усилия. Тяговое усилие должно быть тем выше, чем шероховатое поверхность дороги. При определенном сцеплении шины с дорогой, зависящем от сил трения и обусловленном характером поверхности дороги и шины, нагрузкой на шину и внутренним давлением в шине, повышение тягового усилия приводит к увеличению зоны проскальзывания. При полном проскальзывании по всей зоне контакта шина буксует. Аналогично под воздействием тормозного момента на вращающееся колесо тормозная нагрузка Р неравномерно распределяется по зоне контакта. При торможении максимальные касательные силы действуют в задней части площади контакта. С увеличением тормозного момента проскальзывание с задней части распространяется на всю площадь контакта, и возникает юз. [c.287]

В местах оболочек, где действуют изгибающие моменты (приконтурные зоны, защемленные края оболочек), а также максимальные главные растягивающие силы (угловые участки оболочек), полку сборных ребристых элементов предусматривают утолщенной или увеличивают за счет нанесения слоя монолитного бетона в монтажных условиях. В этом слое рекомендуется размещать дополнительную арматуру, требуемую расчетом. Необходимо обеспечить надежное сцепление монолитного слоя бетона с бетоном полки сборных элементов. Расчетная арматура оболочки, определенная по ее прочности при основных нагрузках, должна размещаться в полке и ребрах сборных элементов в соответствии с характером и интенсивностью внутренних сил в пространственном покрытии. [c.148]

Кавитационные пузырьки возникают не только при вращении винтов и турбин. Они появляются, если в жидкость излучать ультразвуковые колебания. Кавитацию, возникающую под воздействием ультразвуковых колебаний, иногда называют ультразвуковой кавитацией. Ультразвуковые колебания образуют в жидкости чередующиеся в соответствии с частотой области высоких и низких давлений. В разреженной зоне гидростатическое давление понижается до такой степени, что силы, действующие на молекулы жидкости, становятся больше сил межмо-лекулярного сцепления. В результате резкого изменения гидростатического равновесия жидкость как бы разрывается, порождая многочисленные мельчайшие пузырьки газов и паров, находящиеся до этого в жидкости в растворенном состоянии. В следующий момент, когда в жидкости наступает период высокого давления, образовавшиеся ранее пузырьки захлопываются . Возникают ударные волны с очень большим местным мгновенным давлением, достигающим нескольких сотен атмосфер. Вот эти бесчисленные микровзрывы кавитационных пузырьков и отдирают с поверхности обрабатываемой детали грязь, жиры, окалину и нередко даже ржавчину. [c.83]

Тела с поверхностями несогласованной формы при действии нормальной нагрузки контактируют по эллиптической площадке. Их поведение при последующем приложении тангенциальной силы качественно такое же, как в случае тел со сферическими поверхностями. Проскальзывание имеет место на периферии области контакта, а зона сцепления является эллиптической, причем ее эксцентриситет равен эксцентриситету эллиптической области контакта. Выражения для тангенциальных перемещений в случае отсутствия проскальзывания установил Миндлин (265), а в случае частичного проскальзывания — Дере-севич [82]. - [c.253]

Основные способы нанесения пламенных покрытий при помощи напыления порошка, распыления прутка и распыления за счет детонации технологически близки, но различаются по скорости расплавленной частицы по течению процесса подачи материала и времени его прохождения через горячую зону. При детонационном напылении частица выбрасывается на подложку со сверхзвуковой скоростью под действием выталкивающей силы пульсирующего воздушно-реактивного двигателя. При таких условиях скорость расплавленных частиц очень велика, и локальное течение вслед за ударом максимальное. При распылении прутка скорость частицы составляет 120—240 м сек, а не 720 м сек, как при пламенной металлизации . В результате течение на поверхности не столь велико, но, поскольку частицы расплавлены, оно вполне достаточно для хорошего сцепления. При напылении порошка скорость частиц составляет 30—45 м1сек, и некоторые из частиц, прошедших через пламя, могут оказаться не полностью расплавленными. В результате течение после удара частицы меньше и пористость несколько выше. Твердые, нерасплавившиеся частицы обычно отскакивают от поверхности и в покрытие не входят. [c.110]

Кинетика и механизм приваривания частиц. В реальных условиях напыления скорость частиц достигает обычно 100—150 м сек, и напорное давление в зоне удара частицы может составлять 5—10 кГ1мм при длительности действия 10" —10" сек. В сочетании с высокой температурой в контакте давтенпе является движущей силой физико-химического взаимодействия, ведущего к прочному сцеплению— привариванию частиц к подложке или нанесенному ранее слою покрытия. Прочность сцепления частиц при напылении определяется степенью развития взаимодействия фаз на границе [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...