Релаксация нормальных напряжений

Рассмотрим сначала релаксацию касательного напряжения, так как этот процесс изучен гораздо лучше, чем релаксация нормальных напряжений. Релаксация напряжений может протекать до т О и до т > 0. Это различие является важным каче- [c.108]

Релаксация нормальных напряжений в упругих жидкостях отличается той важной особенностью, что нормальные напряжения релаксируют медленнее касательных. Это согласуется с теорией 114 [c.114]

Морозовым измерения релаксации нормальных напряжений после достижения различных стадий деформирования (с постоянной скоростью) упругих жидкостей, у которых кривые а (т) и т (y) имеют два максимума. [c.115]

Так же, как в случае касательного напряжения, релаксация нормальных напряжений, происходящая после остановки установившихся потоков, ускоряется с повышением значений, с которых начинается релаксация при постоянной деформации. [c.116]

Релаксация нормальных напряжений 114 [c.269]

Ясно, что в области действия напряжений сжатия трещина не может распространяться таким же образом, как в области растяжения. В окрестностях трещины в это.м случае релаксация нормального напряжения происходит менее интенсивно, чем в условиях раскрытия трещины. В соответствии с изменением условий деформации на поверхностях трещины изменяются также и составляющие касательного напряжения. В балансе энергии преобладает второй компонент энергии,расходуемый на преодоление сил сцепления материала, всегда монотонно возрастающий с увеличением трещины. Кривая суммарного изменения энергии в зависимости от относительной длины трещины в зоне сжатия обнаруживает монотонный крутой подъем. [c.401]

Представленная картина, к-рой достаточно полно отвечают М, п. в сплавах цветных металлов, обычно искажена процессами пластич, релаксации — рождением и перемещением дислокаций. Релаксация внутр. напряжений делает М. п. существенно необратимым между прямым и обратным превращением возникает гистерезис. Оседание дислокаций на межфазных границах уменьшает подвижность границ и увеличивает их анергию соответственно растёт барьер для зарождения новой фазы. Чем больше степень релаксации, тем при меньших отклонениях от точки истинного равновесия фаз может проходить М. п., но тем меньше его скорость и менее отчётливо проявляется характер продуктов превращения, В одном и том же материале в зависимости от степени отклонения от точки истинного равновесия фаз и скорости релаксации наблюдаются разл. варианты превращения (быстрые нетермические М. п., изотермические М. п. нормальные, подобные кристаллизации). Поскольку сопротивление деформации уменьшается с повышением Т, характерные особенности М. п. при высоких Т проявляются слабее, чем при низких. [c.50]

При холодном накатывании (нарезании) резьбы в ее впадинах появляются напряжения сжатия. Если после изготовления резьбы болты не подвергают упрочняющей термообработке, то остаточные напряжения сохраняются и при нормальной температуре, способствуя повышению сопротивления усталости соединений. При работе таких соединений в условиях повышенных температур будет происходить релаксация остаточных напряжений. [c.182]

Данные формулы позволяют заключить, что 1) влияние касательных напряжений на а>,] происходит на фоне значительного воздействия конечного времени релаксации Re + M =Re (l + ) сами эти напряжения ri 2 сильно зависят от изменения относительных величин р, / , продольных и нонеречных скоростей при переходе через разрыв 2) чем больше продольная скорость, тем слабее влияние на вихрь скорости скачка нормальных напряжений 3) скачок отношения поперечной скорости [c.62]

Подытоживая изложенное, можно сделать вьшод, что различие в кинетике и морфологии нормальных и мартенситных превращений является следствием релаксации внутренних напряжений, возникающих при упорядоченном контакте фаз, тогда как сам процесс зарождения происходит единым механизмом — сдвиговой перестройкой решетки. Эти общие положения распространяются и на образование аустенита, что освещено в следующих главах. [c.25]

К уменьшению надежности работы деталей в эксплуатации может привести нестабильность формы и размеров изделий, не связанные с износом поверхностей. Остаточное изменение формы и размера детали в эксплуатации в условиях нормальной температуры среды при обкатке или даже при хранении бывает обусловлено распадом структурных составляющих, переходом одной модификации составляющей материала в другую, релаксацией остаточных напряжений и взаимодействием материала со средой. [c.351]

М. Муни [25] использует для вывода уравнений, описывающих распределение сдвиговых и нормальных напряжений при конечном простом сдвиге, теорию высокоэластичности, которую распространяет на упруго-вязкие материалы с помощью гипотезы Максвелла о релаксации напряжений. Уравнения М. Муни содержат две материальные константы модуль сдвига G и модуль высоко- [c.29]

Оцениваемые по прекращению снижения о деформации, при которых достигаются установившиеся режимы течения, с увеличением скорости деформации нарастают примерно также быстро, как это выше указывалось для зависимости т (у). Время достижения установившегося режима, определяемое таким же образом, снижается с повышением у (особенно при невысоких v) быстрее, чем если это оценивается по зависимости т (7). Вместе с тем следует иметь в виду, что структурная релаксация по нормальным напряжениям протекает медленнее, чем по касательным, во всяком слу- [c.94]

Структурная релаксация нормальных и касательных напряжений может протекать с различной интенсивностью. Обычно она бывает выражена более резко для нормальных напряжений. [c.95]

Релаксация касательного и нормальных напряжений [c.107]

Рис. 52. Графики кинетики одновременной релаксации касательного и разности нормальных напряжений в растворе нафтената алюминия

Искажение или деформация некоторого типа, которую мы можем назвать е, создается в теле смеш,ениями. При этом возбуждается напряженное состояние или упругая сила, которую мы можем назвать s. Соотношение между напряжением и деформацией может быть записано так =ее, где е есть коэффициент упругости для конкретного вида деформирования. Этот коэффициент есть модуль Юнга Е, если S и е являются нормальными напряжениями, и модуль сдвига, если они являются касательными напряжениями и деформациями . В твердом теле, свободном от релаксации, S будет оставаться равным е е, и [c.152]

Релаксация. При действии нормального напряжения и поддержании неизменной по величине деформации г = 0 1Е = [c.206]

Еслп учесть полиэдрический характер строения зерен, можно показать, что в процессе пластической деформации комплекса таких зерен релаксация касательных напряжений по одним границам будет приводить к накоплению нормальных напряжений по другим и к последуюш,ему их разрушению. [c.159]

По схеме Зинера (рис. 21.7), в результате относительного упруговязкого скольжения под действием растягивающего напряжения происходит релаксация касательных напряжений (т) и накопление нормальных напряжений по поперечным границам. Вследствие фазовых превращений мартенситного типа снижается вероятность упругопластической деформации в участках зерен, прилегающих к границам. В еще большей степени упругопластические деформации затрудняются при развитии напряжений второго рода. Поэтому замедленное разрушение имеет всегда макроскопически хрупкий характер. [c.578]

Вследствие развития микронапряжений, а также под действием приложенных или собственных напряжений первого рода в вершинах зерен, служащих естественными концентраторами напряжений, металл может подвергаться всестороннему растяжению, затрудняющему и исключающему релаксацию напряжений за счет пластической деформации. Поэтому предполагается, что вершины зерен, в которые упираются концы скользящих граничных поверхностей, а также прилегающие к ним участки поперечных границ, где происходит накопление нормальных напряжений, могут являться наиболее вероятными местами возникновения трещин. Экспериментальные данные показывают, что микротрещины располагаются преимущественно по поперечным границам, но не обязательно начинаются от вершин зерен (рис. 128). [c.205]

Оо - начальное нормальное напряжение при релаксации [c.13]

Z. Релаксация напряжения. Так как коэффициенты теплового сжатия волокон и смолы различны, то в процессе изготовления композитов на поверхности раздела возникают остаточные напря- женин. Эти напряжения могут быть сжимающими или растягивающими в радиальном по отношению к оси волокна направлении в зависимости от коэффициентов расширения волокна и смолы и объемного содержания волокна в композитах. Донер и Новак [32] установили, что для углепластика с относительным объемным содержанием наполнителя 55 об. % остаточные нормальные напряжения сжатия составляют от 0,21 до 1,75 кгс/мм , что приводит к увеличению прочности сцепления компонентов и в конечном счете к уменьшению критической длины волокна. [c.288]

Несколько гипотез были выдвинуты о значительной роли плоскостного скольжения в определении степени чувствительности сплава (см. [10]). Для титановых сплавов прямых доказательств, относящихся к любой из этих гипотез, немного. Однако высокие нормальные напряжения, создаваемые вблизи скоплений дислокаций, или образование общирных ступеней скольжения могут иметь значение при возникновении трещины или при ее самозарождении. Если рассматриваются процессы релаксации, которые происходят в вершине распространяющейся трещины, то следует иметь в виду, что скольжение с- -а, вероятно, является важным. Это особенно справедливо для зерен, преимущественно ориентированных по отношению к плоскости скола, так как этот вид скольжения может вызывать релаксацию напряжений, параллельных направлению с. Кроме того, легкость поперечного скольжения этого вектора и толщина полос скольжения могут быть важными особенностями процесса релаксации (см. рис. 98, 99). Например, высказано предположение [226], что чем толще полоса скольжения, стал- [c.408]

Получены свойства вязкоупругого течения в плоском кольцевом секторе, когда возмущения потока обусловлены зависимостью от температуры времени релаксации вязких напряжений. Установлено, что связь касательных напряжений с температурой имеет немонотонный характер. Даны оценки влияния вида оператора дифференцирования (Яуманн, Олд-ройд) на разность нормальных напряжений. На завихренность потока значительное влияние оказывает кинематический фактор - угловая скорость граничных дуг с ее ростом со монотонно растет. Обнаружено, что в отре-лаксировавшем состоянии температурный скачок на границах определяется прежде всего разностью их температур, а также коэффициентами температурного скачка. С ростом числа Прандтля пристеночный скачок температур монотонно увеличивается. [c.129]

Полученные соотношения были усложнены путем учета анизотропии термического расширения фаз и релаксации внутренних напряжений. Проведенное в работе [304J сопоставление данных расчета с полученными экспериментальными результатами для урана, титана, циркония, железа и кобальта показало, в общем, удовлетворительное соответствие. Эксперименты подтвердили также расчеты, выполненные для разного типа фазовых превращений, совершающихся по нормальному и сдвиговому механизмам. [c.72]

Формальная теория вязко-упругого поведения была предложена в работе Д. Олдройда [26], посвященной изложению инвариантного описания движения сплошной среды при наличии конечных упругих деформаций. Им было показано, что инвариантная процедура формальных обобщений простых реологических зависимостей на случай произвольных деформаций упруго-вязкдй сплошной среды является отнюдь не однозначной. В качестве простого примера справедливости этого положения им была рассмотрена простая задача о движении жидкости с одним временем релаксации и одним временем запаздывания в зазоре коаксиально-цилиндрического вискозиметра при различных обобщениях реологического уравнения, построенного для случая малых деформаций. Оказалось, что в зависимости от обобщения этой модели эффект нормальных напряжений существенно изменяется. [c.31]

В области структурной релаксации при у = onst могут наблюдаться колебания осевого усилия так же, как это было описано выше для крутяш,его момента. Причины этих колебаний одинаковые, но по отношению к нормальным напряжениям они бывают выражены более резко. [c.95]

Так было показано, что регистрация зависимости разности нормальных напряжений pjj — р 2 от деформации позволяет определить время полного тиксотропного восстановления структуры упругой жидкости после ее деформирования [30], Относящиеся сюда данные представлены на рис. 43. Опыты проводили при 20°, При Q = onst раствору нафтената алюминия задали деформацию 10 %, при которой напряжения релаксировали в течение 2 мин. Затем была получена кривая 1. Если после первого деформирования релаксация продолжалась 10 мин, то этому отвечает кривая 2. Продолжительности релаксации напряжений 30 и 60 мин соответствуют кривые Зя 4. После релаксации в течение трех часов и более получается одна кривая 5 и, следовательно, трехчасовой [c.97]

А. С. Морозова для 2,5%-ного раствора нафтената алюминия в вазелиновом масле. Этот раствор деформировали при комнатной температуре и 7 = 1,53 сек до 7 = 9,6-10 %, что довольно близко к выходу упругой жидкости на установившийся режим течения (Vi/ m = 2-10 %). Относящиеся сюда данные представлены на рис. 52. Значения Оц и Тд отвечали напряжениям, от которых начиналась релаксация. Кривая 1 дает релаксацию разности нормальных напряжений — раг, кривая 2 описывает релаксацию касательного напряжения. [c.115]

Сравнительно мало данных опубликовано по релаксации нормальных компонент напряжения (после прекращения сдвигового течения). Во всех случаях было найдено, что разность нормальных компонент на пряжения р —Р22 релаксировала значительно медлен нее, нежели касательная компонента напряжения p2i Это можно видеть из рис. 10.10, где представлены ре зультаты Бенбоу и Хоуэлса [ ] для жидкого силикона [c.311]

Перестройка решетки происходит путем перемещения частичных дислокаций. В связи с изменением формы превращающейся области происходит релаксация упругих напряжений, следствием чего является образование дефектов кристаллического строения в мартенситной и исходной фазах. Когерентные (вйдманштеттовые) превращения осуществляются по сдвигово-диффузионному механизму с образованием фазы, отличающейся по составу, и изменением формы превращенного объеш. Нормальные (некогерентные) превращения протекают при значительно меньших переохлаждениях путем индивидуальных переходов атомов с образованием фазы, отличной по составу от исходной. [c.7]

Уравнение (2.1.9) не может быть применено для больших скоростей и дефор наций, так как производная не удовлетворяющая принципу материальной объективности, в этих условиях существенно отличается от DjDt. Кроме того, модель Максвелла не предсказывает возникновения нормальных напряжений и неньютоновского поведения вязкости при простом сдвиговом течении. Качественно она описывает явление релаксации напряжения, и из нее можно получить релаксационный модуль [c.44]

Механизм замедленного разрушения поясняет схема Зинера (рис. 189). Вследствие упруго-пластического скольж ия зерен по границам, ориентированным в направлении нормальных напряжений а, под действием последних происходит релаксация касательных напряжений т и накопление нормальных напряжений на поперечных границах. Мартенситное превращение (как и понижение температур) исключает раз- Рис. 189. Схема Зинера. витие упруго-пластических деформаций в [c.325]

У многих материалов (полимеры, бетон, металлы при повышенной температуре) в эксплуатационных условиях закон связи а(е) существенно зависит от времени. Изменение напряжений и деформаций во времени при постоянных внешних нагрузках называют ползучестью (явление ползучести можно обнаружить при растяжении материалов даже в условиях нормальной температуры). Так, при растяжении образца для снятия показаний тензометров приходится, как правило, приостанавливать процесс нагружения либо по силам, либо по деформациям. Такая остановка в упругой области практически не приводит к изменению показаний во времени. Если остановка происходит в пластической области, то для машин кинематического типа (e = onst) благодаря вязкости материала происходит заметное самопроизвольное падение напряжений (рис. 1.12), т. е. релаксация. При нормальной температуре Та напряжение а асимптотически стремится к [c.37]

Полная релаксация напряжений в вершинах трещин не происходит даже при превращении их в сферические поры, и всегда будет иметь место концентрация, обусловленная формой трещины. Такая концентрация для трещин, нормальных к оси нагружения, описывается известной формулой Инглиса [181 [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...