Сближение поверхностей

Тонкие поверхностные слои металла нагреваются, металл в этих слоях немного размягчается и иод действием сжимающего усилия пластически деформируется. При сближении поверхностей на расстояние действия межатомных сил между ними возникает прочная связь. Сравнительно небольшое тепловое воздействие на свариваемые материалы обеспечивает минимальное изменение их структуры, механических и других свойств. Например, при сварке меди температура в зоне контакта не превышает 600 °С, а при сварке алюминия 200—300 С. Это особенно важно при сварке химически активных металлов. [c.224]

Существенное влияние на работоспособность оказывает выбор оптимального отношения длины подшипника I к диаметру с1. Увеличение длины подшипника приводит к уменьшению среднего давления в подшипнике, но к резкому увеличению кромочных давлений и повышению температуры из-за местных сближений поверхностей и худшего охлаждения. Уменьшение отношения l/d ниже некоторого предела приводит к усиленному вытеканию масла через торцы подшипника и к снижению несуш,ей способности. [c.375]

Следует иметь в виду, что принадлежность к данной графе классификации определяется как конструкцией, так и характером действующих сил. Близкие по конструктивному оформлению сопряжения могут принадлежать к различным категориям. Например, для колодочного тормоза (рис. 86) при жестком закреплении колодок на рычаге сопряжение будет принадлежать к / типу, так как направление возможного сближения поверхностей при их износе определяется поворотом рычага относительно оси О а-При самоустановке колодок данное сопряжение будет относиться ко II типу сопряжений (рис. 86, б). В первом случае форма изношенной поверхности колодки будет определяться заранее известной траекторией ее движения — поворота относительно оси Оа, во 2-м случае — самоустановка под действием сил трения которые создают момент трения Неравномерность износа [c.279]

Необходимо различать три участка опорной кривой (П.7), описываемой интегральной кривой Гаусса. На участке 1 площадь контакта растет при сближении поверхностей за счет [c.26]

Эксперименты были проведены на приборе для определения сближения поверхностей при статическом контакте [70]. Экспериментальные кривые зависимости сближения к от нагрузки, соответствующие первому нагружению, приведены на фиг. 24 (7—строгание А = 0,273 2—торцовое фрезерование, Л = 0,376 3 — плоское шлифование, А = 0,710). При определении величины сближения к как среднего значения из 20 повторных испытаний коэффициент вариации получаемых экспериментальных значений составлял в среднем 15%. Как видно из графика, образцы, изготовленные по одному классу чистоты и полученные при указанных видах обработки поверхности, имеют существенное отличие в контактной жесткости из-за различной величины А. [c.47]

Для случая пластического контакта сближение поверхностей контактирующих тел зависит от контурного давления следующим образом [73] [c.47]

Для раскрытия равенства (IV.6) приведем формулы, оценивающие коэффициент трения с учетом величины сближения поверхностей /г, нормальной нагрузки V, контурного давления Яс, фактического давления Р, и безразмерного комплексного критерия шероховатости А. Рассмотрим общий случай контактирования двух твердых шероховатых поверхностей. Для определения коэффициентов Л и В воспользуемся разработанными И. В. Крагельским [52] и Н. Б. Демкиным [20] зависимостями между фактической площадью касания Л и величиной сближения поверхности к. [c.55]

Параметры 1.2, р, 81.2 в формулах (IV.11), (IV.12) определяются с учетом коэффициентов кз и к,. Исходя из соотношений (IV.9), (IV.10), (IV.11) и (IV.12), определим фактическое давление Рг и величину сближения поверхностей /11.2 [c.57]

По данным И. В. Крагельского, Н. Б. Демкина, Э. В. Рыжова [56, 90], при обычно применяемых нагрузках деформация выступов поверхности невелика, поэтому, когда рассматриваемая шероховатая поверхность контактирует с твердой гладкой поверхностью, можно пренебречь увеличением поперечного сечения выступа и считать, что опорная кривая, построенная с учетом продольной и поперечной шероховатости, выражает зависимость между площадью фактического контакта и сближением поверхностей (равным деформации наиболее высоких выступов). В случае упругого контакта площадь сечения выступов при данном сближении приблизительно в 2 раза больше факти- [c.370]

Вт/ м-град), при 20° С — 0,7 при 100° С — 0,65. Смазка применяется для обеспечения эффективного теплового контакта между двумя соприкасающимися или сближенными поверхностями в аппаратуре и оборудовании для уменьшения теплового сопротивления. [c.465]

Ниже излагаются результаты исследования, проведенного на опытно-промышленной установке [3]. Программа исследований существенно расширена и максимально приближена к условиям, воспроизводящим реальные режимы промышленной эксплуатации прецизионных станков. Система разгрузки направляющих с помощью магнитного поля [4], реализация которой для некоторых узлов металлорежущих станков пока еще встречает возражения, заменена гидравлической. Наряду с изучением устойчивости движения и точности положения перемещаемого узла при статических и динамических нагрузках (силовых и скоростных) тщательно исследованы динамика всплывания ползуна и его опускания на направляющих, точность перестановки, останова и выхода на заданное сближение поверхностей трения. [c.39]

Точность перестановки и останова ползуна, а также его выхода на заданное сближение поверхностей направляющих исследовались только при статических режимах нагружения. [c.40]

Равва С., Панов Н. Н. Эффективность автоматической стабилизации и минимизации силы трения в направляющих путем регулирования усилия их разгрузки в функции сближения поверхностей скольжения. Сб. Системы автоматического регулирования технологических процессов. Куйбышевское книжное издательство, 1967. [c.50]

Как видно из табл. 4, время переходного процесса и постоянные времени при набросе нагрузки в режиме Б4° по величине близки между собой и существенно разнятся при сбросе. Указанное явление говорит о том, что сближение поверхностей скольжения, рассматриваемое в малом и сопровождающееся вытеснением смазки из стыка, носит интегрирующий характер, а всплывание под действием упругих сил контакта — апериодический. Заметим, что точность положения ползуна в упомянутом режиме практически не снижается. Одна из осциллограмм, полученная в режиме Б4° представлена на рис. 1,а, а в режиме Б5° — на рис. 1,6. [c.66]

Величину сближения поверхностей скольжения в трех точках (по трем углам). Это осуществляется тремя емкостными датчиками (на рис. 1 показаны два), включенными в схемы ЧМ-индика-торов. Их масштабные коэффициенты, используемые при расшифровке осциллограмм [c.133]

Показано существенное влияние неравномерности скорости вращения электродвигателя на устойчивость движения ползуна. Установлено, что применение системы автоматической стабилизации контактного сближения поверхностей направляющих повышает устойчивость системы электропривод — ползун , особенно в зоне малых скоростей скольжения, сокращает время переходных процессов пуска и торможения и снижает энергетические затраты на перемещение ползуна в среднем на 33%. [c.427]

Гидростатические осевые подшипники имеют меньшее распространение, чем гидродинамические. Принцип работы этих подшипников поясняет рис. 3.24. При сближении поверхностей пяты 4 и подпятника 1 изменяется гидравлическое сопротивление на входе и выходе рабочих камер. В результате давление в нижних камерах растет, а в верхних — падает. Появляется сила, стремящаяся удержать вал в исходном состоянии. Аналогичным образом работает гидростатическая пята и при перекосах вала. Например, при уменьшении зазора в зоне камеры 7 и соответствующем увеличении зазора в зоне камеры 5 из-за перераспределения давлений между ними возникает момент сил, стремящийся вернуть упорный диск в исходное положение. [c.66]

Очевидно, что трение может возникать лишь в точках фактически соприкасающихся или тесно сближенных поверхностей. [c.123]

Простейший способ образования одноклиновых опор состоит в придании поверхности диска 1 (рис. 416, а) или опорной шайбы 2 (вид б) регламентированного перекоса относительно плоскости вращения. Между поверхностями образуется клиновидный зазор, расширяющийся в окружном направлении по обе стороны от точки А наибольшего сближения поверхностей и в радиальном направлении по мере приближения к центру. Если угол клина по окружности достаточно мал, то в суживающейся по направлению вращения части зазора возникает гидродинамическое давление, распространяющееся на угол 60° от точки А в сторону, противоположную вращению (заштрихованные площадки). Давление максимально в точке А и падает в окружном и радиальном направлениях по мере увеличения зазора. [c.431]

Пластическая деформация и взаимное внедрение выступов микронеровностей начинаются при среднем давлении на контакте вв,1ше предела текучести материала. В результате пластической деформации увеличиваются размеры площадок фактического контакта за счет ча-сгичного вдавливания находящихся в контакте выступов и вступления в контакт других выступов за счет дополнтельного сближения поверхностей, После деформации 1лероховатосгь поверхностей изменяется незначительно. [c.63]

Таким образом, площадь фактического контакта поверхностен состоит из множества дискрсттих малых площадок, расположенных на различных высотах пятна касания в местах наиболее полного сближения поверхностей. Между площадками взаимного касания тел имеются соединенные между собой или закрытые микрополости, заполненные [c.63]

На рис. 84 приведены примеры определения износа сопряжений для типичных случаев. При износе поверхностей вращения деталей относительно некоторой оси при наличии неизнашнваю-щихся (или малоизнашивающихся) направляющих, заранее известно направление х—лс) возможного сближения поверхностей (рис. 84, а и рис. 87). [c.273]

Реальные поверхности характеризуются волнистостью и микроотклонениями формы. По существу предложенные зависимости также могут быть применены и к учету волнистости при заданном законе распределения волн. Процесс сближения поверхностей будет обусловливаться как деформацией микронеровностей, так и деформацией волн. В этом случае величина сближения поверхностей будет определяться как сумма сближений, обусловленных соответственно шероховатостью и волнистостью поверхности. Более подробно этот вопрос рассмотрен в работах [20, 88, 89]. [c.96]

Подставляя в уравнение (23 ) значение IjPy , получим = = onst. Следовательно, наблюдающийся при данной схеме испытания износ в начале каждой новой ступени нагружения можно объяснить нарушением режима гидродинамической смазки, установившегося в конце предыдущей ступени. Для этого при приложении новой нагрузки поверхности должны сблизиться, а толщина смазочного масла — стать меньше Аз. Результатом такого сближения поверхностей является внедрение шероховатой поверхности диска в поверхность образца и наступление износа, протекающего до тех пор, пока обусловленное им увеличение длины вытертой лунки снова не приведет к разделению поверхностей и восстановлению толщины смазочного масла до величины в соответствии с уравнением (23 ). [c.76]

Трение своим происхождением обязано преодолению сил молекулярного взаимодействия, возникающих на расстояниях, не превышающих 3—4 А между двумя соприкасающимися или тесно сближенными поверхностями (Бриллюлен, Дерягин) [41]. [c.270]

В работе [1] показана эффективность автоматической стабилизации контактных деформаций (сближения поверхностей) направляющих узлов станков, при которой повышается уетойчивость движения, точность положения и перемещения ползуна в широком диапазоне внешних возмущающих воздействий. При этом исследования проводились на лабораторной экспериментальной установке, оснащённой системой разгрузки направляющих магнитным полем [2].. [c.39]

Осциллографировались скорость движения ползуна, его виброскорость, сближение. поверхностей скольжения в трех точках (по трем углам), гидравлическое давление во всех четырех гидро-опорах, а в случае динамической нагрузки — вертикальное и боковое усилия. При исследовании точности перестановки и останова ползуна осциллографировались величина его первого скачка и выбег с момента отключения задающего сигнала в системе управления электроприводом. В первом случае до начала движения ползун оставался неподвижным в течение 15 минут. [c.41]

Статистическая обработка результатов исследования проводилась методами теории вероятностей. При этом предполагалось, что случайные величины распределяются по нормальному закону. При вычислении статистических характеристик постоянной времени выхода на заданное сближение поверхностей скольжения и времени его переходного процесса принималось односторонне усеченное нормальное распределение. Точка усечения распределения постоянных времени принималась равной 0,5 сек, а времени переходного нроцеса — 1 сек. [c.41]

АСССН эффективно стабилизирует величину контактного сближения поверхностей скольжения ползуна в диапазоне 3—5 мк при всех скоростных и нагрузочных режимах, имеющих место в промышленной эксплуатации прецизионных (в частности, координатно-расточных) станков. [c.49]

Средние значения отклонений сближения поверхностей скольжения от заданного АСССН при различных статических нагрузках на ползун и скоростях его движения близки к нулю, а поле их рассеивания ограничивается пределами +2,4 мк (при номинале сближения 5 мк), что вполне приемлемо для условий промышленной эксплуатации прецизионных станков. [c.49]

В режиме БГ вычисляется разность отсчетов, которая характеризует величину упругой деформации возврата в условиях преодоления вязких сопротивлений и вакуумирования макро- и микрополостей стыков направляющих скольжения. То же в режиме А1° поаволяет оценить стабильность работы АСССН во времени и величину ее статической ошибки (приведенной к сближению поверхностей направляющих) на восходящей ветви характеристики и соответственно жесткость направляющих, оснащенных АСССН. [c.62]

Деформации системы при статических нагружениях измерялись путем визуального отсчета по индикаторам, а при динамических — путем расшифровки осциллограмм. Измерительно-регист-рирующнй комплекс установки подробно описан в [3]. В экспериментах режима А сближение поверхностей скольжения оценивалось по осциллограммам, при этом записывались перемещения углов Яь Яг, Яп. [c.64]

Аналогичные результаты, полученные в режимах А1°, А2°, А3°, представлены в табл. 3. В отличие от табл. 2, в ней изменение сближения АУа с известным приближением характеризует статическую ошибку АСССН, приведенную к сближению поверхностей скольжения. Здесь же приводится усредненное значение жесткости. [c.65]

Результаты опытов, проведенных в режимах А6°, А7°, даются в табл. 5. При их анализе следует учитывать, что начальное сближение поверхностей направляющих, стабилизируемое АСССН, составляло 4—5 мкм. Они позволяют оценить жесткость К направляющих при динамических, ударных нагрузках. Разумеется, что при исходном сближении, равном 4—5 мкм, и работающей AG GH мгновенного закрытия макро- и микрополостей поверхностей трения не происходит. Это резко снижает собственную жесткость направляющих, которая в известной мере компенсируется действием АСССН. В табл. 5 даются изменения сближения по всем углам, из которых расчетом получена [c.67]

Рост времени переходного процесса реверса по массе и условиям нагружения в режимах 5 объясняется увеличением инерционных сил в системе и поведением силы трения в направляющих. Первые как при торможении, так и при разгоне увеличивают время переходного процесса. Вторые в момент торможения уменьшают, а при разгоне увеличивают упомянутое время. При этом компенсации противоположяодействующих сил в различных фазах реверса не наступает благодаря тому, что силы трения при тормо->кении меньше, чем при разгоне после реверса. Это вызвано тем, что в конце процесса торможения общее контактное сближение поверхностей скольжения достигает максимума, а после реверса некоторое время оно сохраняется. Кроме того, ориентация ползуна после реверса не меняется [4]. Благодаря отрицательному углу его наклона это приводит к увеличению силы трения в момент разгона. [c.94]

Каждый канал АСССН включает в себя датчик Д, установленный на ползуне и измеряющий сближение поверхностей скольжения, усилитель, электрогидравлический преобразователь ЭГП, гид-роопору Г и один из углов ползуна СП. ЭГП питается от станции гидравлического давления С Д. [c.131]

Кроме того, система стабилизации, обслуживающая одну гидроопору, включает в себя индуктивный датчик 6 сближения поверхностей направляющих, установленный в теле ползуна, индуктивный задатчик 7, сравнивающее устройство 8, усилитель 9, электромеханический преобразователь 10 ЭМП), конструктивно выполненный совместно с гидравлическим преобразовате л е м. [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...