ДЕФОРМАЦИОННОЕ УПРОЧНЕНИЕ ПРИ БОЛЬШИХ ПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЯХ

ДЕФОРМАЦИОННОЕ УПРОЧНЕНИЕ ПРИ БОЛЬШИХ ПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЯХ [c.160]

Для большинства ОЦК-металлов размер ячеек непрерывно уменьшается с ростом степени пластической деформации, причем скорость уменьшения определяется как скоростью образования дислокационных "барьеров, так и скоростью динамического возврата [39]. Наложение процесса возврата на процесс деформационного упрочнения не позволяет вывести достаточно простого общего соотношения между размером ячеек и степенью деформации. Предполагается, однако, что при больших пластических деформациях скорость деформационного упрочнения определяется прежде всего процессом уменьшения размера ячеек, а не увеличением плотности дислокаций леса. [c.36]

Наиболее простое уравнение поверхности нагружения, учитывающее анизотропию деформационного упрочнения, получается, если исходить из предположения о жестком смещении поверхности нагружения в направлении деформирования. Однако эта схема находится в удовлетворительном соответствии с экспериментальными данными лишь при малых пластически. деформациях. Значительно лучшее согласование с экспериментом в области больших пластических деформаций достигается , если допустить, что поверхность нагружения испытывает перенос и одновременно расширяется равномерно во всех направ-26 [c.26]

Очевидно, что в начальный период циклического нагружения могут преобладать процессы упрочнения (повышение плотности дислокаций и их блокировка в результате динамического деформационного старения), несмотря на развитие пор и субмикроскопических трещин. Поэтому энергия, необходимая для распространения трещины, должна увеличиваться с увеличением числа циклов и тем быстрее, чем больше пластическая деформация за цикл (см. рис. 63) но, начиная с некоторого числа циклов нагружения, процессы повреждаемости становятся преобладающими (начало образования микротрещин), что приводит к резкому снижению значения Схс- Обращает на себя внимание различный характер кривых Схс —в зависимости от амплитуды напряжения при - [c.93]

Хорошо известно, что стержень из мягкого металла после ряда сгибаний и разгибаний перестает в конце концов сгибаться и ломается. Это пример деформационного упрочнения. При каждом сгибании все новые и новые дислокации возникают в металле, пока их число не станет столь большим, что они уже мешают двигаться друг другу. Тогда кристалл теряет способность к пластической деформации и при дальнейшем воздействии на него ломается. [c.253]

Предел текучести — это фактически напряжение, которое необходимо приложить, чтобы скорость пластической деформации стала соизмеримой со скоростью машинного деформирования и могла быть достигнута некоторая определенная величина макродеформации (например, для предела текучести — 0,2 %). Другими словами, внешнее напряжение должно быть поднято до уровня, который обеспечивает при заданных условиях деформации (температура и скорость испытания) необходимые плотность дислокаций и скорость их движения в материале с конкретной структурой. Причем скорость дислокаций, вернее, их средняя скорость, является основным параметром, поскольку плотность дислокаций не может изменяться произвольно, так как она ограничена деформационным упрочнением. Поскольку усреднение скорости дислокаций проводится на достаточно больших отрезках, то оно учитывает преодоление множества различных препятствий, размеры которых колеблются от долей межатомных расстояний до размера зерна. Более того, можно сказать, что эти препятствия фактически запрограммированы при выборе состава сплава, его термической и термомеханической обработок. [c.87]

Особенности могут состоять и в наличии еще одного дополнительного механизма деформации, например, за счет обратимых мартенситных превращений, могут проявляться и на окончательной стадии - при разрушении. И тем не менее, сценарий един -чем дальше от равновесия, чем больше степень пластической деформации, тем сложнее структура и выше деформационное упрочнение. [c.40]

Принято считать, что величина деформационного упрочнения связана с изменением общей плотности дислокаций в металле во время пластической деформации величиной е. В литературе приводится большое число соотношений между прочностью металла, т.е. напряжением, при котором начинается пластическая деформация, и плотностью дислокаций. Как уже указывалось, все они сводятся в основном к виду о = Оо+ СЬд/р, где а - напряжения начала пластического течения С - модуль сдвига Ь - вектор Бюргерса дислокации Оо напряжения, учитывающие вклад других факторов. [c.46]

Поведение образца определяется увеличением доли пластической деформации, предшествующей разрушению, при повышении температуры. При низких температурах в макроскопически хрупком образце имеется малая пластическая зона. При Tqy эта зона достаточна для того, чтобы вызвать общую текучесть. При Гц7 увеличение пластической зоны до размеров сечения образца может происходить только благодаря росту нагрузки, так как сечение нетто подвергнуто деформационному упрочнению. Выше нагрузки и смещения быстро растут, так как влияние надреза на трехосное напряженное состояние ослабляется вследствие деформации всего сечения. Вязкое разрушение может происходить выше или ниже в зависимости от величины деформации, требуемой для зарождения разрушения у основания надреза, и его относительной глубины. Эта деформация обычно зависит от содержания включений в материале. Образец из очень чистого железа с неглубоким надрезом можно изогнуть до соприкосновения вплотную сторон образца без признаков разрушения. Для той же матрицы, но с большой объемной долей близко расположенных включений, разрушение может зародиться при низких деформациях у основания надреза, соответствующих малым углам изгиба. [c.168]

Обычно при испытаниях на удар (см. рис. 34) определяется суммарное значение энергии разрушения образца. При низких температурах вплоть до начала вязкого разрушения при Тр эта энергия достаточно точно соответствует энергии, требуемой только для разрушения, хотя некоторая ее доля тратится на вдавливание образца в точках приложения нагрузки. Если этого удается избежать (например, предварительным нагружением образца перед нанесением надреза или трещины, при котором эти точки оказываются деформационно-упрочненными и не деформируются пластически при разрушении образца), то работу, затраченную на разрушение ударного образца с трещиной (а не с надрезом), можно увязать со значением (см. гл. VI, раздел 9), которое зависит от Ki - Так как предел текучести уменьшается, а КРТ растет, то поглощенная энергия до лишь слабо увеличивается с температурой. Выше при релаксации в условиях стесненной деформации наблюдаются такие большие смещения, что энергия резко возрастает. Таким образом, температура нулевой пластичности (ТИП) близка к Т , и для одинаковых образцов при сравнимых коэффициентах деформационного упрочнения порядок расположения материалов по температурам Тду и ТНП одинаков. В случае более широкого интервала значений ТНП нужно подходить с осторожностью к установленной между ТНП и Tqy корреляции, так как разница между ТНП и Tqy зависит от крутизны кривой зависимости предела текучести от температуры. [c.204]

К подобному заключению можно прийти, анализируя распространение усталостной трещины в тонкой пластине в условиях плоской деформации, даже если рост трещины в толстом образце происходит по механизму обратного пластического течения. Этот эффект хорошо проявляется при изгибе тонких образцов, когда деформация остается плоской [24]. Похожая картина наблюдается при изучении поверхности изломов образцов средней толщины. В этом случае усталостная трещина в середине пластины (в условиях плоской деформации) продвигается в центре быстрее, чем по краям (туннельное развитие). Это поведение можно объяснить, считая, что рост трещины зависит от критической амплитуды пластической деформации (дающей предельное деформационное упрочнение, растрескивание по полосам скольжения и т. д.) в области непосредственно перед вершиной трещины, а не от размеров обратимой пластической зоны или раскрытия трещины. При данном значении коэффициента интенсивности напряжений размер пластической зоны в условиях плоского напряженного состояния может быть больше, чем в условиях плоской деформации, но деформация распределена по этой зоне более равномерно, поэтому требуется большее число циклов для достижения критического [c.241]

Показатель п деформационного упрочнения, характеризующий способность металла к упрочнению при пластической деформации, имеет большое значение не только для расчета но и для решения некоторых вопросов [c.276]

Кривые упрочнения имеют вид, типичный для однофазных металлов с ОЦК структурой, где с увеличением степени обжатия довольно быстро снижается скорость деформационного упрочнения и уже после 20—30% деформации сплавы очень слабо упрочняются. Отсутствие значительного деформационного упрочнения у ниобия (как и у других ОЦК металлов [204, 205]) связано с рядом причин. Наиболее существенными можно считать большое количество плоскостей скольжения в ОЦК решетке (например, (ПО), (112), (123) [206]), а также высокую энергию дефектов упаковки [207]. Легкость поперечного скольжения при высоких значениях энергии дефектов упаковки способствует протеканию пластической деформации при любых степенях наклепа [208, 209]. [c.259]

Идеально пластичное тело не испытывает необратимой деформации, если приложенное к нему напряжение меньше порогового значения, называемого пределом пластичности или напряжением пластического течения ар. Когда напряжение достигает значения ар, оно остается дальше постоянным и равный этому значению при этом возникает необратимая деформация, которая может принимать любые значения (см. рис., 1.3,г). В случае пластичного твердого тела при наличии деформационного упрочнения для достижения все больших деформаций приложенное напряжение нужно увеличить выше предела текучести (рис. 1.3, г).. [c.23]

В ряде работ [7, 14] физический предел выносливости рассматривается как результат проявления динамического деформационного старения. С точки зрения Дж. К. Леви [20], в условиях циклического деформирования при комнатной температуре наблюдается относительно медленное, но эффективное закрепление дислокаций в результате динамического деформационного старения. В этом случае накопление усталостного поврежде-ния и деформационное старение рассматриваются как конкурирующие процессы. Предполагается, что при циклическом нагружении выше предела вьшосливости интенсивность повреждения больше интенсивности упрочнения, обусловленного динамическим деформационным старением. Было предположено, что кривая усталости стали, склонной к деформационному старению, лежит между кривой усталости нестареющей стали и кривой усталости стали, полностью состаренной перед испытанием (рис. 5.2), Возможность развития деформационного старения при напряжениях, близких к пределу усталости, обусловлена тем, что в процессе циклического нагружения углеродистых сталей при указанных напряжениях (даже при напряжениях ниже предела усталости) наблюдается локальная пластическая деформация. Наличие этой деформации, значительная длительность испытания на уровне напряжений, близких к пределу усталости, возможность температурных пиков в местах локальной пластической деформации и, наконец, влияние самого процесса циклического [c.159]

Установлено, что большая часть кривой растяжения поликристаллов относится к П1 стадии деформационного упрочнения монокристаллов (точка С на рис. 59— напряжение, при котором начинается П1 стадия в монокристалле того же металла). Это очень важное положение. Оно показывает, что упрочнение при пластической деформации поликристаллов определяется в основном характером множественного скольжения в каждом зерне и особенно — легкостью поперечного скольжения [c.125]

Отмеченные особенности картины пластической деформации при динамическом нагружении обусловливают изменение деформационного упрочнения и отдельных характеристик прочности и пластичности по сравнению -СО статическими испытаниями. В гл. V влияние повышения скорости деформации приравнивалось к снижению температуры испытания. Это утверждение верно для диапазона скоростей, реализуемых при статических испытаниях. В области же высоких скоростей проявляется ряд новых эффектов. Наблюдается, в частности, существенное увеличение степени деформационного упрочнения на I стадии кривой деформации монокристаллов с г. ц. к. и г. к. решеткой. При динамическом нагружении резко увеличивается и степень упрочнения на П стадии, особенно при таких ориентировках кристалла, когда действует большое число систем скольжения. [c.205]

Если сопоставить между собой течения пластическое и вязкое, то, как это показали специальные исследования, во-первых, возникновение пластического течения вещества всегда связано с относительно резкими изменениями в структуре вещества, в то время как при вязком течении никаких изменений в структуре вещества не наблюдается. Во-вторых, как и при упругой деформации, при пластическом течении касательные напряжения увеличиваются при увеличении деформации сдвига, однако между касательными напряжениями и деформациями сдвига не имеет места прямая пропорциональность и относительное приращение касательных напряжений оказывается значительно менее интенсивным по сравнению с увеличением деформаций сдвига. Аналогично, как и при вязком течении, при пластическом течении касательное напряжение увеличивается при увеличении скорости сдвига, между касательными напряжениями и скоростями сдвига не имеет места прямая пропорциональность, и относительное изменение касательных напряжений оказывается значительно меньше относительного изменения скоростей сдвига. В-третьих, увеличение касательных напряжений при пластическом течении происходит за счет структурных изменений вещества. При этом пластически деформируемое твердое тело приобретает способность аккумулировать большую потенциальную энергию упругого формоизменения. Все явление в целом носит название деформационное упрочнение. В дальнейшем мы увидим, что явление деформационного упрочнения твердых поликристаллических тел — металлов приобретает особую значимость при их эффективной холодной деформации. [c.53]

Таким образом, становится понятным повышение эффекта деформационного старения в средне- и высокоуглеродистых сталях с увеличением содержания в них углерода и ростом степени деформации (см. рис. 54, 57, 61). Если в низкоуглеродистых сталях увеличение степени деформации может приводить к уменьшению эффекта деформационного старения вследствие недостатка атомов внедрения в твердом растворе или больших диффузионных путей в случае растворения карбидов, то в средне- и высокоуглеродистых сталях материала для закрепления дислокаций более чем достаточно, а пути диффузии углерода от цементитных частиц сравнительно невелики. Повышение плотности дислокаций должно увеличивать эффект деформационного старения. Действительно, максимальное упрочнение при низкотемпературном отпуске, определенное по кинетическим кривым, при низкотемпературном отпуске изменяется так же, как и уширение линий на рентгенограммах (величина, пропорциональная приросту плотности дефектов кристаллической решетки) при пластической деформации (рис. 66). [c.160]

При переходе к большим пластическим деформациям в материале формируется качественно новый вид дислокационной структуры - сильно разориентированные блоки. Поэтому деформационное упрочнение при больших степенях плa fичe кoй деформации можно оценить с позиции уменьшения размера зерна (в пределе до размера сильно разориен-тированной ячейки) [49]. [c.328]

Таким образом,исходная монокристалльная структура сохраняется при деформации монокристаллов при минимальном искажении кристаллической решетки, т. е. при ламинарном пластическом течении, при котором мало деформационное упроч-Бение и дислокационная структура представляет хаотическое распределение клубков дислокаций, а общая плотность дислокаций невысока. При турбулентном, сложном течении увеличивается деформационное упрочнение и, следовательно, искажается кристаллическая решетка, усложняется дислокационная структура, повышается общая плотность дислокаций, возникает текстура и, наконец, образуется ячеистая структура. Формирование ячеистой структуры часто рассматривают как фактически эквивалентное получение структуры мелкозернистого поликри-сталлического металла [148]. Вследствие этих причин по мере продвижения в ряду ориентаций 001 <110>, 001 <100>, 110 <001> и 110 <110>—сохранение монокри-сталльной структуры при большой степени деформации затрудняется. [c.96]

Второй пример относится к алюминию [127, 105, 104, 117, 129]. Для определенности рассмотрим его вслед за [129] для алюминия 99,92%. При низких температурах (ниже 300 К) по мере деформирования этот алюминий ностепеино фрагментируется путем образования полосчатой структуры, ориентированной вдоль направлений скольжения. Позднее она. преобразуется в окончательную, также фрагментированную, но почти равноосную. Этот последний процесс, по-видимому,. осуществляется активизацией понеречных систем скольжения или за счет возникновения вторичных границ-перетяжек. Образование сильно разориентированных мелких фрагментов затрудняет пластическое течение, что выражается в деформационном упрочнении. Чем больше деформация, тем меньше фрагменты и тем больше они разориентировапы, следовательно, тем большее требуется деформирующее напряжение. Аккомодационные процессы при 300 К еще сильно подавлены, эволюция структуры направлена только в сторону более отчетливой фрагментах ии. Естественно, что такая перестройка решетки вызывает появление в- отдельных местах больших локальных перенапряжений. Когда они достигают критического уровня, начинается образование микропор и микротрещин, наступает макроскопическое разрушение (по фрактографическим признакам чашечное, как на фото 19, б). В элементарный акт разрушения в пересчете на одну чашечку вовлекается громадное количество фрагментов, возможно путем сдвигов, по системам большеугловых границ — полос. [c.72]

Таким образом, деформационное упрочнение при механической обработке повышает гидроабразивную износостойкость стали до уровня, соответствующего степени наклепа 20...25%. При большей интенсивности наклепа пластические деформации микрообъемов металла от удгфного воздействия абразивных частиц, накладываясь на предвгфительно упрочненную механической обработкой поверхность, исчерпывают ресурс пластичности металла ПС и уменьшают износостойкость. [c.88]

В работе [74] предпринята попытка объяснить влияние механической деформации медного электрода на его анодную и катодную поляризацию в водном растворе USO4 с позиций теории перенапряжения кристаллизации при условии, что лимитирующей стадией реакций является поверхностная диффузия ад-ионов, параметры которой зависят от расстояния между ступеньками роста, т. е. от плотности дислокаций. С учетом того, что плотность дислокаций линейно связана со степенью пластической деформации, получена прямая пропорциональная зависимость скорости реакции от корня квадратного из степени деформации. Эта зависимость приближенно соответствует результатам опытов и несколько нарушается при больших деформациях. К сожалению, в этой работе не измеряли величину механического напряжения, а поскольку в случае меди деформационное упрочнение может подчиняться параболическому закону [41 ], можно объяснить результаты опытов [74 ] без привлечения теории замедленной стадии поверхностной диффузии. [c.89]

Пластическая обработка. Монокристаллы молибдена ориентации 110 <110> промышленной чистоты, деформированные в кристаллографической плоскости 110 в кристаллографическом направлении <110>, легко разрушаются при прокатке [135, 136J. Ни один из монокристаллов не удалось прокатать с обжатием больше 20%. При такой деформации уширение образцов составляло около 10%. По данным других исследователей [39, 121, 126, 209], монокристаллы молибдена 110 <110> прокатывали без разрушения до большей степени деформации. Монокристаллы молибдена ориентации 110 <110>, полученные осаждением из газовой фазы [126], выдерживали большую степень деформации, однако по краям деформированного образца наблюдали глубокие трещины. На кривых деформационного упрочнения видно непрерывное возрастание упрочнения при прокатке, причем более значительное по сравнению с деформированными кристаллами других ориентаций 001 <110>, 001 <100> и 110 <100> (рис. 4.8) [121, 126,135,136,209]. [c.93]

Если выполнить самые простые оценки для единичного объема металла, то можно увидеть, что во время пластической деформации изменение энергии при слиянии двух свободных поверхностей в одну больше нуля, поскольку А5стр<0, а изменение поверхностной энергии Уs 2y мало по сравнению, например, с энергией деформационного упрочнения. Казалось бы, соединение металлов невыгодно. Однако вернемся к рассмотренной в разделе 2.6 концептуальной части описания процесса разрушения. Там мы показали, что соединение двух частей металла в монолит имеет потенциальный барьер и сопровождается уменьшением объема системы, т.е. Эг<0. [c.89]

В кавитационном разрушении материала определенное значение имеет абразивное изнашивание, так как в потоке жидкости в том или ином количестве всегда имеются абразивные частицы [37]. На разрушение влияет и электрохимическая коррозия, которая сказывается в большей степени при малых скоростях потока. Наиболее весомым процессом, определяющим разрушение материала в процессе кавита-Дйи, является механическое силовое воздействие, приводящее к разрушению при контактировании. При таком воздействии разрушение может произойти вследствие усталости либо хрупкого или вязкого отделения частиц. Кавитация вызывает пластическую деформацию поверхностных слоев. При создается определенная степень Деформационного упрочнения металла Возможным последующим разупрочнением. Однако, как правило, в процессе кавитации наблюдается повыше-йе твердости, что указывает на пре-JiaaaHne процессов упрочнения. При J еличении кавитационного воздей-таия свойства металла (прочность, [c.167]

Износостойкость деталей обычно в первую очередь обеспечивается повышенной твердостью поверхности. Однако высокомарганцевая аустенитная сталь 110Г13Л (1,25% С, 13% Мп, 1% Сг, 1% N1) при низкой начальной твердости (180—220 НВ) успешно работает на износ в условиях абразивного трения, сопровождаемого воздействием высокого давления и больших динамических (ударных) нагрузок (такие условия работы характерны для траков гусеничных машин, щек дробилок и др.). Это объясняется повышенной способностью стали упрочняться в процессе холодной пластической деформации. Так, при пластической деформации, равной 70%, твердость стали возрастает с 210 НВ до 530 НВ. Высокая износостойкость стали достигается не только деформационным упрочнением аустенита, но и образованием мартенсита с гексагональной (е) или ромбоэдрической (е ) решеткой. При содержании фосфора более 0,025% сталь становится хладноломкой. Структура литой стали представляет собой аустенит с выделившимися по границам зерен избыточными карбидами марганца (МпзС), снижающими прочность и вязкость материала. Для получения однофазной аустенитной структуры отливки закаливают в воде с температуры 1050—1100 °С. В таком состоянии сталь имеет высокую пластичность 5 = 34—53%, / = 34—43%, низкую твердость 180—220 НВ и невысокую прочность ст, = 830—654 МПа. [c.167]

В ряде случаев — особенно для пружнн повышенных сечений (0 > 8— 10 мм), целесообразно нагреву под закалку подвергать заготовки, а не готовые пружины, а технологическую деформацию для получения заданной формы пружин осуществляв сразу после нагрева и далее быстро переносить пружины в закалочную ванну, чтобы обеспечить дополнительное термомеханическое упрочнение. Также целесообразно использовать упрочнение и от холодной пластической деформации как технологической операции (штамповка, гибка и т. п- при изготовлении пружин. После этой операции и отпуска при 300—400° С, стабилизирующего субструктуру, проводится закалка, сохраняющая в большей или меньшей степени предшествующее деформационное упрочнение. [c.697]

Анализ литературных данных показывает, что исследования почти всех эффектов, связанных с поверхностью, как правило, носят больше качественный, чем количественный характер. Первой попыткой получения раздельной количественной информации по характеристикам пластического течения поверхностных и внутренних слоев материала явились работы Крамера, который исследовал влияние поверхностной микропластической деформации на процессы деформационного упрочнения ряда ГЦК [136-142], ОЦК [112, 113] и Г11У [138] кристаллов. Так, при деформировании А1, Си, Ли, Zn, Fe, Mo и ряда других материалов (как моно-, так и поли-кристаллических) путем непрерывного удаления поверхностного слоя с образца во время процесса его деформации Крамер [138-141] обнаружил увеличение протяженности и уменьшение наклона I и И стадий деформационного упрочнения (рис. 3). Прекращение удаления поверхностного слоя при деформации вновь увеличивало коэффициент деформационного упрочнения до того же значения, как при деформировании без его удаления. [c.13]

Особенности структурного состояния сплавов после обработок, включающих СПД, позволяют объяснить различие в свойствах. Так как СПД не сопровождается деформационным упрочнением, то более высокий уровень прочностных свойств сплавов после СДТО по сравнению со свойствами после СО, придающей сплавам рекристаллизованную структуру, может быть обусловлен только различием размера зерен после той и другой обработок. Поэтому благодаря мелкозернистой структуре после СДТО сплавы имеют большее сопротивление пластической деформации (сплавы АК6 и АМгб при ё = 10 -г-10- с см. табл. 13). В случае деформации при СО с пониженной скоростью, после которой при нагреве под закалку сплавы остаются нерекристаллизованными, имеет место структурное упрочнение Оно превосходит по величине эффект упрочнения, обусловленный мелкозернистой структурой. Вследствие этого у сплавов АК6, В96Ц и 1420 прочностные характеристики после СО, выполненной с применением деформации со скоростью 10-2—10 с , выше, чем после СДТО (см. табл. 13). [c.178]

В процессе пластической деформации происходит взаимодействие дефектов кристаллической решетки, в частности, дислокаций, которое обусловливает деформационное упрочнение металлов. Современные теории стремятся объяснить наблюдаемые экспериментальные кривые деформационного упрочнения и определить зависимости напряжений и деформаций, исходя, в основном, из расположения и взаимодействия дислокаций. Справедливость различных теорий, каждая из которых содержит ряд произвольно выбранных параметров, обусловливается большим или меньшим соответствием экспериментальным данным [53]. Принципиально новые научные положения о стадийности пластической деформации, рассмотренные выше, отражают развитие и накопление в материале повреждений — деструкционный характер деформирования. Изучение напряжений и деформаций и их соотношения при деформировании с позиций выявления и оценки нарушений сплошности в материале и полученные в этом направлении результаты позволили установить закономерности поведения материала, вскрывающие деструкционный характер деформирования. Впервые на диаграммах напряжение — деформация выявлена критическая точка, которая определяет переход к преимущественно деструкционной стадии деформации. На основании параметров диаграммы 5—61/2 разработаны пути количественной оценки степени деструкции пластически деформированного металла. [c.22]

Следует различать два этапа деформации при наличии ПАВ [25]. На первом этапе пластическое течение облегчается. Второй этап связан со скоростью релаксации напряжений в материале если она достаточно мала, то можно ожидать возрастания деформационного упрочнения в среде ПАВ (последнее возможно при высоких скоростях деформации и при достаточно низких температурах относительно температуры рекристаллизации). При большом числе плоскостей скольжения в процессе деформирования в адсорбционно-активной среде значительно уменьшается их относительный сдвцг. Таким образом, увеличение числа систем скольжения в ПАВ является следствием облегчения пластического течения, а уменьшение относительного сдвига плоскостей скольжения свидетельствует о более сильном упрочнении вдоль этих плоскостей. [c.50]

Легирующие элементы, вызывающие образование избыточных фаз, усиливают деформационное упрочнение с самого начала пластического течения. При наличии достаточно большого количества дисперсных выделений стадия легкого скольжения может быть полностью подавлена, и кривая упрочнения монокристалла оказывается по виду такой же, как -у поликристалла. По мере деформация таких сплавов степень упрочнения может даже на начальных этапах возрастать за счет образования дислокационных петель между частицами и соответствующего уменьшения эффективного расстояния между ними. Частицы второй фазы затрудняют как консервативное скольжение дислокаций, так и некон-серватив1Ное их движение — поперечное скольжение я переползание. Поэтому они способствуют увеличению коэффициента упрочнения и росту напряжений течения на всех стадиях дефор Мации и практически при всех температурах (хотя, конечно, с повышением температуры их упрочняющее действие ослабляется). [c.133]

Вначале образование зуба и площадки текучести в о. ц. к. металлах связывали с эффективной блокировкой дислокаций примесями. Известно, что в о. ц. к. решетке атомы примесей внедрения образуют не обладающие шаровой симметрией поля упругих напряжений и взаимодействуют с дислокациями всех типов, в том числе с чисто винтовыми. Уже при малых концентр а-циях [<10 —10 % (ат.)] примеси (например, азот и углерод в железе) способны блокировать все дислокации, имеющиеся в металле до деформации. Тогда, по Коттреллу, для начала движения дислокаций и, следовательно, для начала пластического течения необходимо приложить напряжение, гораздо большее, чем это требуется для перемещения дислокаций, свободных от примесных атмосфер. Следовательно, вплоть до момента достижения верхнего предела текучести заблокированные дислокации не могут начать двигаться и деформация идет упруго. После достижения а , по крайней мере, часть этих дислокаций (расположенная в плоскостях действия максимальных касательных напряжений) отрывается от своих атмоафер и начинает перемещаться, производя пластическую деформацию. Последующий спад напряжений — образование зуба текучести — происходит потому, что. свободные от примесных атмосфер и более подвижные дислокации могут скользить некоторое время под действием меньших напряжений, пока их торможение не вызовет начала обычного деформационного упрочнения. [c.144]

Пусть материал обладает свойствами, схематически изображенными на рис. 1.1. При напряжениях т, , меньших кристаллографического предела текучести То, пластическая деформация не возникает. При больших напряжениях начинается пластическое течение вдоль кривой Лб с коэффициентом деформационного упрочнения А К Если в момент, отвечающий точке В на кривой АВ, производится разгрузка, скорость деформации Рз, падчет до нуля и отсутствует до тех пор, пока Т31 лежит в пределах от Т31 = — О С до тз) = О В. [c.17]

В. В. Соколовского (1948), в которой для анализа распространения продольных волн в стержне была использована известная (предложенная К. Хоэнемзером и В. Прагером) упруго-вязко-пластическая модель материала. При скоростях деформаций, равных нулю, уравнения этой модели переходят в уравнения идеальной пластичности, а при бесконечно больших скоростях деформаций — в уравнения теории упругости. Модифицированная модель, учитывающая деформационное упрочнение материала, была предложена в 1951 г. в США Л. Малверном. Уравнения одноосного движения, основанные на этой модели, принадлежат к гиперболическому типу. [c.303]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...