Низкотемпературный отпуск

При низком отпуске прочность будет повышенной (ав= = 160- 170 кгс/мм ), а пластичность и вязкость — низкими. Поэтому для этих сталей необходим более высокий отпуск, который обычно проводят при 550—600°С. При этой температуре происходит полный распад мартенсита с образованием зе])нистой высокодисперсной феррито-карбидной смеси — сорбита. Механические свойства при этом будут примерно такими же, как и при низкотемпературном отпуске малоуглеродистых сталей, т. е. OB=120-f-130 кгс/мм , il3 = 50- 60% н II =124-14 кгс-м/см2. [c.372]

После предварительной обработки на металлорежущих станках поверхности коренных и шатунных шеек стальных валов вторично подвергают термической обработке (закалке и отпуску). Закалка проводится токами высокой частоты на специальных агрегатах, а низкотемпературный отпуск, осуществляемый для снятия напряжений, — в специальных печах конвейерного типа. Вторичная термическая обработка улучшает механические свойства стали, повышает поверхностную твердость и износостойкость шеек. [c.376]

Для ослабления или исключения действия сил внутреннего напряжения, приводящего к деформированию заготовок, производят термическую обработку (обычно это низкотемпературный отпуск). Иногда производят постепенное, разделенное некоторыми промежутками времени, удаление слоев металла. Вначале производится грубая предварительная обработка поверхностей заго- [c.64]

При НТМО сначала осуществляется аустенитное превращение при 1000—1100° С, затем подстуживание до температур существования метастабильного аустенита (но ниже температуры начала рекристаллизации), далее пластическая деформация на 75—95% при этих температурах, после чего охлаждение в воде или масле и низкотемпературный отпуск (см. рис. 9.15, б). [c.132]

Сталь в метастабильном состоянии (сохраняющемся после низкотемпературного отпуска) с течением времени испытывает превращения (старение), изменяющие объем и размеры инструмента. Эти изменения протекают вследствие мартенситного превращения остаточного аустенита, уменьшения степени тетрагональности решетки мартенсита, перераспределения и уменьшения (в объеме инструмента) остаточных напряжений (релаксации). [c.243]

В случае первого превращения, как показали результаты рентгеноструктурного исследования в сочетании с другими физическими методами, при низкотемпературном отпуске в начальный период происходит резкое уменьшение процентного содержания углерода в мартенсите (рисунок 3.33), а затем процесс замедляется и сталь переходит в метастабильное состояние, с очень медленным изменением содержания углерода в мартенсите. [c.205]

После высокотемпературного цианирования детали охлаждают на воздухе, а затем закаливают с нагревом в соляной воде. После закалки проводится низкотемпературный отпуск. [c.79]

В результате первой стадии ТМО в материале создается мелкоблочная структура с высокой плотностью дислокаций, и последующее фазовое превращение происходит уже в пределах созданной субструктуры с сохранением высокой плотности несовершенств и с последующим получением мелкодисперсной конечной структуры материала в новом фазовом состоянии. В частности, стали, закаливающиеся на мартенсит, при ТМО подвергаются деформированию в состоянии равновесного или переохлажденного аустенита, закалке и низкотемпературному отпуску. [c.51]

Установлено, что в кислых средах (растворы кислот) наиболее склонны к коррозионному растрескиванию углеродистые неотпущенные стали, а также стали, подвергнутые низкотемпературному отпуску. Растрескивание закаленных сталей в кислых средах объясняется в основном водородным охрупчиванием [8, 19 . [c.124]

Структура слоя, полученного при нагреве т. в. ч. и закаленного с последующим низкотемпературным отпуском, характеризуется исключительной однородностью. В этой структуре, как уже отмечалось, кроме мартенсита, нет иных составляющих, если процесс нагрева выполнен правильно и охлаждение выполнено также в соответствии с технологией. [c.495]

Между операциями II и III группы выполняют термическую обработку вала — закалку ТВЧ коренных и шатунных шеек с последующим низкотемпературным отпуском. Для азотируемых коленчатых валов между операциями II и III группы выполняют второй высокотемпературный отпуск. [c.75]

Наиболее высокая степень стабилизации структуры стали и снятия внутренних напряжений может быть достигнута путем нагрева до температур, близких к нижней критической температуре (723° С), т. е. практически до температуры около 650— 680° С. Несколько менее эффективен отпуск при температурах 600 и 550° С. Низкотемпературный отпуск является малоэффективным. При температуре отпуска 150—200°С заметное снятие внутренних напряжений наблюдается только при их значительной первоначальной величине. Эффективность отпуска при низких температурах не может быть существенно повышена в результате продолжительности выдержки, так как наступающая через определенный период времени практическая стабилизация напряженного состояния делает продолжение отпуска бесполезным. Таким образом, при стабилизирующем отпуске в интервале температур 150—400° С нет необходимости применять выдержки более 10—15 ч. [c.409]

Твердость закаленного слоя после низкотемпературного отпуска. [c.88]

После поверхностной закалки изделия обычно подвергают низкотемпературному отпуску при нагреве на 160—180° С с выдержкой в течение 1,5—2 ч. [c.90]

Поверхностно закаленные детали в ряде случаев допускают правку. Ее надо производить не непосредственно после закалки, а после низкотемпературного отпуска. [c.96]

Группа и марки стали Свойства после закалки и низкотемпературного отпуска Область применения [c.97]

Температура отпуска может быть подобрана исходя из требуемой твердости по кривым, приведенным на рис. 3. В целях максимального снятия напряжений выдержку при низкотемпературном отпуске шарикоподшипниковых сталей выбирают в пределах 2,5—6,0 к. [c.373]

Когда охватывающая деталь изготовлена из закаленной стали, содержащей остаточный аустенит, то с целью стабилизации размеров и формы ее перед сборкой необходимо применить термообработку (закалка — охлаждение до Мц — низкотемпературный отпуск). [c.738]

Оловянной бронзе, обрабатываемой давлением, придают прочностные свойства путем наклепа. Детали из нее, изготовленные штамповкой, гибкой, обычно подвергаются низкотемпературному отпуску при 200— 250 °С, обеспечивающему снятие внутренних напряжений без изменения механических свойств. [c.388]

Твердость поверхности закаленного слоя непосредственно после закалки составляет НДС 56—62, после низкотемпературного отпуска — HR 52—58. [c.12]

Валы насосов после сварки подвергают высокотемпературному отпуску при 600—800 °С для снятия внутренних напряжений. Для снятия наклепа после предварительной механической обработки вал вторично подвергается термообработке — низкотемпературному отпуску при 300—400 °С. [c.296]

В том же случае, если закаленные стали, содержащие углерод более 0,3%, не подвергаются последующему низкотемпературному отпуску, их ударная вязкость снижается настолько, что ее определение на образцах с надрезом уже не производят [4]. [c.14]

Весьма благоприятно влияет также низкотемпературный отпуск проволоки после свивки её в пряди и тросы. Выносливость канатов при этих условиях увеличивалась примерно в 2 раза [36, 37]. [c.410]

Низкотемпературный отпуск пружин из холоднотянутой проволоки широко применяется на практике и рекомендуется некоторыми стандартами на пружинную проволоку. [c.410]

ГОСТ 2333-43 подразделяет пружинную проволоку на две группы 1) проволока для пружин, не подвергающихся термической обработке или подвергающихся только низкотемпературному отпуску, и 2) проволока для пружин, подвергающихся термической обработке (обычно закалка -( отпуск). [c.411]

Низкотемпературный отпуск проволоки до или после свивания её в пряди и канаты, а также смазка канатов весьма значительно увеличивают выносливость последних. [c.415]

Сталь 23Х2Г2Т после горячей прокатки и низкотемпературного отпуска (300°С), применяемого главным образом для удаления из металла водорода, получает свойства класса A-V. Арматуру более высоких классов (A-VI—A-VHI) изготавливают только с ирименением упрочняющей термической обработки. [c.402]

Низкотемпературному отпуску подвергают режущий и меритель иьп" инструмент из углеродистых и низколегированных сталей, а также детали, претерпевшие поверхностную закалку, цемента1и1Ю, цианирование или нитроцементацню. Продолжительность отпуска составляет обычно 1—2,5 ч, а для изделий бoльиJиx сечений и измерительных инструментов назначают более длительный отпуск. [c.217]

Эффект водородной хрупкости стали наиболее существенно проявляется в интервале температур от минус 20 до плюс 30°С и зависит от скорости деформации [18, 20]. Различают обратимую и необратимую водородные хрупкости. Охрупчивающее влияние водорода при его содержании до 8-10 мл/100 г в больщинстве случаев процесс обратимый, то есть после вылеживания или низкотемпературного отпуска пластичность металла конструкции небольшого сечения восстанавливается вследствие десорбции водорода. Обратимая хрупкость стали обусловливается, в основном, наличием водорода, растворенного в кристаллической решетке. Необратимая хрупкость зависит от содержания в стали водорода в молекулярном состоянии, который агрегирован в коллекторах, где он находится под высоким давлением, вызывающим значительные трехосные напряжения и затрудняющим пластическую деформацию стали. Пластические свойства металла при необратимой хрупкости пе восстанавливаются даже после вакуумного отжига, так как в структуре стали происходят необратимые изменения [21, 22] образование трещин по [раницам зерен, где наблюдается наибольшее скопление водорода, и обезуглероживание стали. [c.16]

При НТМО сталь деформируют в температурной зоне существования переохлажденного аустенита в области его отаосительной устойчивости (400 -600 С), температура деформации выше Мн, но ниже Тр кр. Степень дефор-.мации (75-95%). Закалку осуществляют сразу же после деформации. В обоих случаях применяют низкотемпературный отпуск (100 -300 С). Такая комбинация ТМО позволяет получить очень высокую прочность при хорошей пластичности и ударной вязкости. ВТМО дает выше пластичность, а НТМО -прочность [c.74]

Цианированный слой содержит 0,7% С и 0,8..1,2% N Закалка выполняется нсиосредсгвенно из цианистой ванны, затем следует низкотемпературный отпуск (180.. 200 С) Твердость цианисто10 слоя после термообработки НВС 58 62 По сравнению с цементованным обладает более высокой износостойкостью и пределом выносливости. Этот вид цианирован.ия при.ме-чяют для упрочнения. мелких деталей. [c.78]

Отпуск стали - необходимая и заключительная операция термической обработки, в результате которой формируются окончательная структура и свойства стали. При отпуске снижаются и устраняются внутренние закалочные напряжения, повышаются вязкость и пластичность, несколько понижается твердость. В зависимости от температуры наг рева различают отпуск низкотемпературный, среднетемпературный и высокотемпературный. Для деталей узлов трения применяют низкотемпературный отпуск с нагревом до 150-200°С. При этом нескол1>ко снижаются нну1ренние напряжения, но твердость остается высокой (58-62 HR ). Структура стали после отпуска состоит из мартенсита отпуска. Этот вид отпуска применяется также для режущих и измерительных инструментов и для изделий, подвергающихся цементации и нитроцементации. [c.237]

Так, в результате обработки методом аусформинг серии высоколегированных конструкционных сталей [116] с содержанием легирующих элементов в пределах 0,28—0,57% С 1,42— 1,46% Сг 4,5—4,75% N1 1,43—1,78% Si (марганец отсутствовал) было получено увеличение предела прочности (при низкотемпературном отпуске на 95°) до величины свыше 280 кГ/мм , а предела текучести — свыше 210 кГ1мм - (отпуск при 260°). Ха ктеристики пластичности при этом возросли с 5 до 8— 97о (относительное удлинение) и с 10 до 50% (поперечное сужение). Деформирование данных сталей в процессе НТМО производилось при двух температурах 535° (область относительной устойчивости аустенита) и 315° (игольчато-троостит-ный интервал переохлажденного аустенита). Если в случае деформации при 535° было получено закономерное монотонное увеличение прочностных характеристик с ростом степени обжатия стали, то в случае деформирования заготовок при 315° прочность стали (в частности, ее твердость) возрастала лишь до деформаций порядка 30% после максимума при 30% обжатия твердость стали начинала уменьшаться [116]. Такое снижение твердости при больших степенях деформации объясняется образованием игольчатого троостита в структуре стали, чего не наблюдается в случае деформирования стали в температурной области относительной устойчивости аустенита. [c.66]

Таким образом, присутствие углерода и азота в стали способствует деформационномуупрочнению и тем самым повышает химический потенциал дислокаций и атомов металла, т. е. создает необходимые условия для механохимического растворения. Кроме того, адсорбция атомов углерода и азота на полигональных субграницах в некоторой мере способствует также увеличению химической активности. Этим, в частности, обусловлено некоторое увеличение [97, 98] скорости коррозии металла, прошедшего низкотемпературный отпуск, по сравнению с неотпущенным полигонизация приводит к увеличению общей протяженности субграниц с сегрегированными на них атомами примеси (процессы диффузии примесей к субграницам облегчаются нагревом), которые повышают химическую активность этих границ. Однако следует иметь в виду, что сегрегация углерода и азота на субгра- [c.115]

Таким образом, присутствие углерода и азота в стали способствует деформационному упрочнению и тем самым повышает химический потенциал дислокаций и атомов металла, т. е. создает необходимые условия для механохимического растворения. Кроме того, адсорбция атомов углерода и азота на полигональных субграницах в некоторой мере способствует также увеличению химической активности. Этим, в частности, обусловлено некоторое увеличение [105, 106] скорости коррозии металла, прошедшего низкотемпературный отпуск, по сравнению с неотпуш,енным полигонизация приводит к увеличению общей протяженности субграниц с сегрегированными на них атомами примеси (процессы диффузии примесей к субграницам облегчаются нагревом), которые повышают химическую активность этих границ. Однако следует иметь в виду, что сегрегация углерода и азота на субграницах повышает скорость коррозии в кислых растворах вследствие снижения перенапряжения водорода на выделениях [107], а не вследствие облегчения анодной реакции. Последняя замедляется из-за понижения энергии, связанной с дислокациями, адсорбировавшими примеси старые дислокации травятся труднее, чем свежие . [c.116]

Об опыте внедрения методов неразрушающего контроля хромоникелевых сталей сообп[ается в работах [20, 21]. Применены коэрцитнметры с приставным магнитом КИФМ-1 для закалки и низкотемпературного отпуска и мостовой метод по высоте и форме фигур Лиссажу. [c.84]

Известны исследования 43] магнитных свойств стали ЗОХГС. Как и для других марок сталей с содержанием углерода более 0,3%, ход изменения магнитных свойств с температурой отпуска рюрмально закаленных образцов позволяет на основании измерений магнитных характеристик осуществить контроль качества термической обработки только сравнительно низкотемпературного отпуска (примерно до 450°С). В интервале температур отпуска 500—650 °С отсутствует однозначный ход зависимости магнитных свойств и твердости. В работе [44] изучены магнитные свойства стали 50ХГ (рис. 3). Все изученные магнитные свойства стали, достигнув некоторого значения при температуре закалки 780 °С, с дальнейшим повышением температуры остаются практически постоянными, что свидетельствует о малой чувствительности стали к перегреву. Изменения магнитных, электрических и механических свойств стали, закаленной от 850 °С и отпущенной при 100—700°С, протекают аналогично рассмотренным выше. [c.84]

Прочностные свойства углеродистых сталей возрастают в результате закалки и последующего низкотемпературного отпуска. Однако в-большинстве случаев закаленные стали наименее стойки против коррозии под напряжением (в них высоки внутренние напряжения растяжения по границам бывших зерен аус-тенита) и в значительной степени подвержены водородному охрупчиванию, а скорость их коррозии выше, чем у отпущенных сталей [8, 18, 19, 54, 71], Поэтому рациональная термообработка - один из эффективных методов повышения стойкости к коррозии под механическим напряжением. [c.123]

Сплав 40КНХМВТЮ главным образом применяют для изготовления заводных пружин малогабаритных часовых механизмов. По условиям технологии производства этих пружин (волочение проволоки с обжатием выше 90% — плющение — навивка пружин и низкотемпературный отпуск при 350—450° С) выгодно используются [c.286]

Наименее изучен вопрос коррозионной стойкости сталей аусте-нитомартенситного класса и, особенно, применительно к использованию этих сталей в химическом машиностроении. Коррозионная стойкость сталей переходного класса не меняется при переходе от аустенитной (закаленное состояние) к мартенситной (об-ра< ка холодом) структуре. Низкотемпературный отпуск (до 350—400° С), не приводящий к образованию избыточных фаз, также не оказывает существенного влияния на коррозионную стойкость стали. [c.134]

Применение для высоконаклёпанной проволоки (в частности канатной и пружинной) низкотемпературного отпуска даёт возможность при сохранении высокого значения а , резко снизить вредные напряжения и повысить предел упругоети и усталости. В литературе имеются указания [60], что кратковременный отпуск проволоки перед свивкой из неё канатов способствует увеличению (почти в 2 раза) срока службы по сравнению с канатами, изготовленными из неотпущенной проволоки. [c.410]

Предел упругости холоднотянутой проволоки составляет лишь 40 — 500/о величины о [12, 28]. При свивке проволоки в пружины предел упругости её снижается (для диаметров 0,3—1 мм и о = 252—329 кг1мм на 20 — ЗОфо) [10]. Низкотемпературный отпуск пружин значительно повышает предел упругости, доводя его до 70—80ч/о а/, и даже выше [12]. [c.412]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...