Усилия и перемещения под

Рис. 7.7. Контакт двух цилиндров с параллельными осями. Поверхностные усилия и перемещения под действием касательной силы Р < цР. Кривая А — отсутствие проскальзывания (выражение (7.22)), кривая В — частичное проскальзывание (выражение (7.28)).

Это можно проиллюстрировать на примере вала /, образующего со стойкой 2 вращательную пару (рис. 2.19). Если вместо простой вращательной пары (рис. 2.19, а) вал установить на двух опорах, вводя в конструкцию дополнительные элементы (рис. 2.19,6), то прогиб вала в точке С под действием силы F может быть уменьшен. Например, для вала по схеме, изображенной на рис. 2.19,в, прогиб в точке С (при а = Ь) уменьшается в 8 раз по сравнению с консольной установкой вала (рис. 2.19,а). Число избыточных локальных связей в кинематической паре, способствуя уменьшению податливости конструкции, может оказаться вредным в случае изменения температурного режима работы, при деформации стойки, при отклонениях размеров, формы и расположения поверхностей элементов кинематической пары. В статически неопределимых системах избыточные локальные связи могут вызывать дополнительные усилия и перемещения. Поэтому число избыточных локальных связей приходится уменьшать. Так, если для вала правый подшипник выполнить сферическим плавающим, то число связей будет уменьшено (рис. 2.19,в). [c.44]

Усилия и перемещения консольного кругового стержня под нагрузкой, перпендикулярной к его плоскости [c.497]

Будем считать, что безмоментная сферическая оболочка находится под воздействием такой поверхностной и краевой нагрузок, что возникающие в ней тангенциальные усилия и перемещения будут непрерывными функциями точки срединной поверхности всюду, за исключением полюсов географической системы координат ). Тогда, очевидно, можно принять, что такими же свойствами обладают и величины, отмеченные индексом (ч), так как выбор частного интеграла зависит от нашего произвола. Следовательно, требования непрерывности надо накладывать и на величины Т[ Д ), и > + и Основываясь на этом, уточним условия, [c.183]

Результирующие усилия и перемещения распорного кольца. Рассмотрим схему нагружения распорного кольца под действием внешних и краевых сил (рнс. 25, а). Все действующие силы переносим в центр тяжести сечения. Запишем выражения результирующего радиального усилия и крутящего момента [c.241]

Расчет пролетных строений эстакад и путепроводов состоит в определении внутренних усилий и перемещений в сечениях составляющих конструктивных элементов с учетом их взаимодействия при работе под внешними нагрузками. Тип расчетной модели пролетного строения необходимо выбирать с учетом характера работы пролетных строений под нагрузками и особенностей несущей конструкции. Применяемые для пролетных строений эстакад и путепроводов несущие конструкции можно рассматривать как континуальные, дискретные и дискретно-континуальные системы. Выбор расчетной модели для пролетных строений — достаточно сложная задача, при решении которой во многих случаях требуются теоретические и экспериментальные исследования. [c.130]

Принципиальная схема одного из способов горячей накатки показана на рис. 3.33. Поверхностный слой цилиндрической заготовки 1 нагревается током повышенной частоты с помощью индукторов 2. Зубчатый валок получает принудительное вращение и радиальное перемещение под действием силы со стороны гидравлического цилиндра. Благодаря радиальному усилию зубчатый валок 4, постепенно вдавливаясь в заготовку /, формует на ней зубья. Ролик 3, свободно вращаясь на валу, обкатывает зубья по наружной поверхности. После прокатки прутковой заготовки ее разрезают на отдельные шестерни. Процесс осуществляют на полуавтоматических установках, например на полуавтомате горячего накатывания зубьев конических колес диаметром 175—350 мм и модулем до 10 мм. [c.93]

Если на раму действует симметричная внешняя нагрузка (рис. 15.4.2, а), то эпюра грузовых моментов для нее будет также симметрична. Под симметричной нагрузкой понимаем такую, при которой все внешние силы, приложенные к правой части рамы, являются зеркальным отображением сил, приложенных к левой части (рис. 15.4.2, а). Под кососимметричной нагрузкой понимаем такую, при которой силы, приложенные к правой половине рамы, таклсе являются зеркальным отображением сил, приложенных к левой половине, но противоположны им по знаку (рис. 15.4.2,6). При определении коэффициента Азр перемножаем эпюры моментов от внешней нагрузки (рис. 15.4.2, а) на кососимметричную эпюру моментов единичных сил (рис. 15.4.1,6), Д2р=0. При Д2р = 0 из второго уравнения системы (15.4.2) 622 также будет равен нулю. Рама может быть нагружена кососимметричной внешней нагрузкой (рис. 15.4.2,6). Эпюра моментов при этом также кососимметричная и перемещения А1р=Азр = 0. В этом случае из (15.4.2) видно, что симметричные усилия в месте разреза равны нулю Х1,= = Хз = 0. [c.275]

Облитерация вызывает увеличение начального усилия, необходимого для перемещения сопрягающихся пар, если последние находились в покое под давлением, и, следовательно, уменьшение чувствительности системы. После трогания системы усилие на перемещение пары резко падает в связи с разрушением слоя. Для исключения облитерации одному элементу пары сообщается колебательное движение. [c.25]

Первое СОСТОИТ в том, что при действии постоянных сил деформация с течением времени нарастает. Это явление принято называть ползучестью. Если тело получило некоторую деформацию, которая поддерживается постоянной, то усилия в ней постепенно ослабевают. Это второе проявление временного характера зависимости между силами и перемещениями получило название релаксации напряжений. В дальнейшем под термином ползучесть мы будем понимать все механические явления, для которых существен фактор времени. [c.752]

Если эпюры построены правильно и, следовательно, правильными являются их ординаты в месте мысленно проведенного сечения, относительные перемещения краев проведенного разреза, происходящие под воздействием внешней нагрузки и сил Q и должны быть равны нулю (отсутствуют относительные горизонтальные и вертикальные перемещения центров сечений по краям проведенного разреза, а также относительный поворот этих сечений). Иными словами, должны быть равны нулю обобщенные перемещения, соответствующие каждой из обобщенных сил Q и и происходящие под воздействием внешних сил и усилий Q и [c.570]

Второе слагаемое полного перемещения (рис. 16.37, б) представим как перемещение точек оси стержня, которое получится, если центр правого концевого сечения стержня из положения В переместится в окончательное свое положение В , но оба концевых сечения не испытывают поворота. При этом ось стержня изогнется и изменит свою длину, вследствие чего в сечениях стержня возникнут усилия (изгибающий момент, поперечная и продольная силы). Перемещение центра правого концевого сечения из точки В в В может быть представлено как геометрическая сумма перемещения Б В", произошедшего вдоль оси стержня (под влиянием которого при неподвижном левом конце стержня стержень изменил свою длину, вследствие чего в нем возникла только продольная сила), и перемещения В"В , произошедшего в направлении, перпендикулярном оси стержня, под влиянием которого произошел изгиб стержня. [c.584]

При перемещении под воздействием жидкости поршня 1 влево жестко связанный с ним клин 2 воздействует через клин 3 и сферический сухарь 4 на кулачковые рычаги 5, вращающиеся вокруг неподвижных осей А и зажимающие деталь 6, центрированную по выступу а. Отвод рычагов и других звеньев в исходное положение осуществляется усилием пружины 7. На рисунке кулачки 5 показаны условно лежащими в одной плоскости. Фактически плоскости движения кулачков образуют друг с другом угол 120°. [c.453]

Образец 2, закрепленный одним концом в упругом динамометре J и другим в захвате 3, нагружается осевыми усилиями при перемещении траверсы 4 и плунжера 5. Плунжер перемещается за счет разницы давлений масла в нижней и верхней полостях цилиндра 6. Переменное давление масла создается двумя пульсаторами 7 и д роторного типа, жестко связанными друг с другом по частоте возбуждения. Связь пульсаторов осуществляется через коробку скоростей 8, которая вращает золотники, соединяющие полости высокого и низкого давлений пульсаторов попеременно с верхней и нижней полостями цилиндра. Постоянное высокое давление масла в системе поддерживается двумя насосами 10. Статическая, нагрузка на образце создается стабилизатором И, поддерживающим разницу давлений масла над поршнем и под ним на заданном уровне. [c.137]

Наибольшее распространение получили автоматы с механическим приводом для штамповки осесимметричных поковок типа колец, - шестерен, фланцев, гаек, болтов и т. п. Их подразделяют на вертикальные и горизонтальные. Для изготовления поковок типа колец, шестерен и фланцев используют горизонтальные автоматы двух типов с горизонтально и вертикально расположенными рабочими позициями. Эти автоматы имеют регулируемое число ходов в минуту, которое определяется массой и формой поковок. Число ходов автоматов с усилием от 2 до 15 МН составляет до 120 в минуту. Нагретый до оптимальной температуры конец прутка подается в рабочую зону автомата механизмом подачи прутка, выполненным в виде приводных роликов, и досылается до переднего жесткого переналаживаемого упора. Пруток прижимается к переднему упору и от него с помощью механизма отрезки отрезается заготовка. Этот же механизм обеспечивает подачу заготовки на первую позицию для осадки. Использование шлифованного проката и отрезка нагретой заготовки с прижимом прутка позволяют дозировать объем заготовки с относительно высокой точностью, обеспечивающей возможность последующей штамповки в закрытых ручьях без специальных компенсационных полостей для избыточного металла. Штамповка осуществляется главным ползуном за три перехода с последующей прошивкой наметки в поковке по оси симметрии. Исходные заготовки перемещаются с одной позиции на другую механизмом переноса, у которого можно регулировать как время срабатывания в период одного цикла штамповки, так и перемещения каретки поперечной подачи. Захваты клещей при замене инструмента легко демонтируются. Все элементы привода механизма переноса обеспечены устройствами предохранения от перегрузок. [c.240]

В различных механизмах эти виды нагрузок имеют лишь различную величину и периодичность. Под последней имеется в виду то, что во многих механизмах звенья совершают возвратно-поступательные движения и если при перемещении в одном направлении звено играет роль толкателя, то при перемещении в обратном направлении это же звено является тягой. При этом звено может иметь симметричную или асимметричную знакопеременную нагрузку. Первому типу нагрузки соответствует равенство усилий при прямом и обратном ходе, а второму—преобладание какого-либо из них, так что звено, испытывая действие усилий сжатия и растяжения, при превосходстве последних является, по существу, тягой а, при превосходстве усилий сжатия — толкателем. [c.156]

Определение усилий при статических нагрузках 1 (2-я) — 109 — Метод измерения деформаций и перемещений на самих конструкциях 1 (2-я)—109 — Метод измерения деформаций на самих конструкциях — Измерение перемещений 1 (2-я) — 111 — Получение линий влияния 1 (2-я) — 112 — Способы нагружения 1 (2-я) — 109 — Тензометрирование 1 (2-я)—110 — Метод механических моделей 1 (2-я)—112 — Модели, полностью воспроизводящие конструкцию, 1 (2-я) — 113 — Получение линий влияния 1 (2-я)—115 — Прозрачные модели из оптически активного материала 1 (2-я)—113 — Упрощённые модели под нагрузкой, со-ответствующей действительной, 1 (2-я)—113 — Условия подобия модели и натуры 1 (2-я)—112 — Метод электрического моделирования 1 (2-я) — 109, 117 [c.287]

В 1966 г. была создана первая машина для сварки деталей сечением 500 мм с гидроприводом осевого усилия и раздельными механизмами создания осевого усилия и передачи крутящего момента на одну из свариваемых деталей. Попытка применить серийные гидростанции и гидропанели, используемые в металлорежущих станках, успеха не имела, так как масло в баке нагревалось до температуры свыше 100° за время менее чем 0,5 ч работы. Анализ причин этого явления показал, что гидросистема машины сварки трением должна удовлетворять требованиям, принципиально отличным от требований, предъявляемых к гидросистемам металлорежущих станков в гидросистемах металлорежущих станков вся жидкость, подаваемая насосом, направляется в рабочую полость цилиндра под давлением, необходимым для создания нужного усилия в машине сварки трением почти вся рабочая жидкость под полным рабочим давлением сливается в бак, так как перемещение рабочих органов не превышает 3—4 мм при максимальном усилии, т. е. расход фактически близок к нулевому. [c.197]

Рассмотрим оба пути организации объектно-ориентированных процедур расчета на примере ступенчатых валов, находящихся под действием сосредоточенных усилий и моментов. Такая задача довольно часто встречается в машиностроительной практике. При этом наиболее трудоемкие операции заключаются в раскрытии статической неопределимости, построении эпюры изгибающих моментов и определении перемещений. [c.120]

Графитовые кольца устанавливают также без усилий, при этом перед установкой осматривают линейную опору и уплотнительное кольцо. Кромки линейной опоры должны иметь радиус скругления не более 0,1 мм и неплоскостность рабочей поверхности 0,002 мм. Между стопорными планками и графитовыми кольцами устанавливают зазор в соответствии с требованиями чертежа (рис. 6.3). Стопорение крепежа планок не производят. Его выполняют после положительных результатов обкаточных испытаний узла уплотнения на стенде. В узлах уплотнения вала первых поколений графитовые кольца от осевого перемещения фиксируются кольцами. В этих конструкциях зазор выдерживается за счет подрезки колец. После установки и закрепления стопорных планок (колец) проводят проверку свободного перемещения графитового кольца в осевом направлении. Графитовое кольцо должно свободно, с незначительным усилием перемещаться в осевом направлении. Перемещение должно быть незначительным. В случае отсутствия перемещения под сборку разбирают и устраняют причину. [c.187]

Напряжения, возникающие в оболочке, и ее перемещения можно разбить на основные, соответствующие напряжениям в круговой цилиндрической оболочке под равномерным давлением, и возмущенные, связанные с отклонением формы сечения от круговой. Тогда усилия, моменты и перемещения можно представить в виде [c.133]

Под Р и 6 здесь, конечно, понимается обобщенное усилие и соответствующее этому усилию обобщенное перемещение. Аналогично составляются формулы Мора и Верещагина. [c.391]

В дальнейшем речь идет только об идеализированных граничных условиях, и они будут подразделяться на геометрические и статические. Под геометрическими граничными условиями подразумеваются требования, чтобы краевые перемещения или углы поворота в некотором направлении, определенном в каждой точке края, имели заданное значение (в однородном случае равное нулю). Аналогичный смысл имеют статические граничные условия, в которых вместо перемещений и углов поворота задаются усилия и моменты. [c.212]

Поправки, которые вносит локальный краевой эффект в окрестности точки приложения нагрузки, имеют не только количественный, но и качественный характер. Он меняет порядок особенностей функций, определяющих перемещения, усилия и моменты оболочки. А именно, за счет локального краевого эффекта происходит снижение порядка особенностей. Для общего случая порядок особенностей в перемещениях, усилиях и моментах оболочки под сосредоточенными воздействиями разобран в работе [132]. Для сферической оболочки этот вопрос обсуждался в статье [40]. Там же задача действия на сферическую оболочку произвольной системы сосредоточенных сил и моментов решена по моментной теории точно (в замкнутой форме). [c.244]

Здесь Р и jo имеют тот же смысл, что и в 20.12, Q и q- — косое (не лежащее в касательной плоскости и не совпадающее с нормалью) усилие или перемещение соответственно, а под Li подразумевается либо Оц либо [c.301]

С теоремой Клапейрона тесно связана и теорема взаимности Бетти. Пусть оболочка находится в равновесии под действием некоторой системы внешних сил. Эти силы, а также отвечающие им усилия и моменты, снабдим значком < >. Введем другую аналогичную систему величин, снабжая ее значком <2). Подсчитаем работу внешних сил первой системы на перемещениях второй [c.320]

Установки для УЗС состоят из следующих основных частей и узлов сварочной головки, представляющей собой ультразвуковой преобразователь с механической колебательной системой и ультразвуковым инструментом источника питания, представляющего собой ультразвуковой генератор с дозатором энергии — реле времени механизма создания сварочного усилия сжатия свариваемых деталей устройства для фиксации и перемещения под сварку соединяемых элементов или материалов. Если установки предназначены для соединения миниатюрных элементов или деталей, то применяется специальное устройство-манипулятор, преобразующее перемещения рук оператора в малые перемещения ультразвуко- [c.238]

Полный расчет стержневой системы вплоть до определения внутренних усилий и перемещений в любом сечении можно разделить на три этапа. На первом этапе путем расчета отдельных элементов с закрепленными узлами нагрузка приводится к узловой. На втором этапе решается задача для всей стержневой системы под действием узловой нагрузки. При этом находятся только узловые перемещения и усилия, действующие на концах элементов, примыкак ЩН к VJJl llи. Паиопоптца третьем этапе [c.17]

Это означает, что верхняя граница разреза на рис. 234 перемещается вниз на величину 2л (1 +v) аС в пространство, занимаемое нижней гранью и находящимся под ней материалом. Физически это, разумеется, невозможно, и этому препятствуют действующие между гранями усилия, достаточные для создания противодействующего перемещения. Напряженное состояние, вызнлваемое этими противодействующими перемещениями, определяется так, как это описз1ю в конце 43, но теперь уже, конечно, для случая плоской деформации. [c.478]

При испытании сильфонных компенсаторов 5 описанная выгпе насосная установка подключается к гидроцилиндру машины 7, и требуемое перемещение компенсатора создается в результате нагружения объекта, центрирующегося в специальном устройстве на машине. Сильфонный компенсатор возвращается в первоначальное состояние в процессе сброса давления в масляной системе за счет распорного усилия компенсатора, подключенного к пневмосети и находящегося под давлением воздуха. Запуск установки производится с помощью вентилей 8 и пускателей. Соответствующая электрическая схема обеспечивает автоматическую работу системы в процессе повторных нагружений. [c.263]

Работа постоянньге сил. В повседневной речи мы обыкновенно говорим, что человек работает, когда он совершает мускульное усилие, чтобы произвести то или шюе перемегцение материальных предметов таким образом, даже в разговорной речи мы свявываем понятие о работе с силой и перемещением. Имея в виду дать этому понятию точное механическое определение, мы начнем с того случая, когда материальная точка находится под действием постоянной силы. Если точка приложе ния постоянной силы Р получает перемеш ение то работой силы Р на этом смещении называют скалярное произведение двух векторов — силы и смеш ения. [c.330]

На левом конце трубы 10 жестко закреплены два тормозных диска — конический 15, исключающий вращение гайки при соединении с конусом 17 под действием осевого усилия, и плоский 11, контактирующий с диском 12. Под действием предварительно сжатой пружины 14 конусы 15 и J7 стремятся выключиться, плоские диски 11 и 12 прижимаются один к другому. Кривошипная гайка 6 — 7 совершает вращательное движение под действием соединительной тяги 5 в соответствии с перемещением точки В перекидного рычага кулачка 3 (см. рис. 8.44, а). С невращающейся втулкой 17 гайка 7 связана левоходовой нарезкой, поэтому может перемещаться вдоль оси, освобождая своим буртом фрикционный диск 12. Последнему при перемещении гайки 7 по резьбе влево может сообщаться также вращение с помощью предварительно закрученной фрикционной винтовой пружины 18 квадратного сечения (см. рис. 8.44,6). Компенсирующий механизм должен регулировать длину соединительной тяги таким образом, чтобы вне зависимости от размера колодок ход поршня в цилиндре был постоянным, т. е. чтобы точка В перекидного рычага кулачка 3 имела возможность описать [c.506]

В легкоразъемных и подвижных шлицевых соединениях охватывающие детали устанавливают на место под действием небольших усилий и даже от руки при этом, охватывающие детали контролируют, кроме проверки на биение, еще на перемещение по шлицам на качку (рис. 167, бив). В правильно собранном узле перемещение охватывающей детали должно быть легким, без заеданий. Качка охватывающей детали под действием создаваемого вручную крутящего момента допустима лишь в очень ограниченных пределах, определяемых техническими требованиями на сборку. [c.216]

Если линейно-упругая система находится под воздействием усилий, изменяющихся во времени по гармоническому закону с частотой (О, то по гармоническому закону с этой же частотой изменяются и перемещения любых ее точек. Тогда зависимостью вида (1.1) мож но связать амплитудные значения перемещений и усилий. Поскольку период системы содержит массы, линейные операторы зав1исят от (квадрата частоты, приобретая форму интегральных операторов с га.рмоническими функциями влияния или операторов в виде матриц динамических податливостей. [c.7]

Задвижки. Устанавливаются на трубопроводах диаметром 100—2 000 мм. При закрывании запорный элемент не преодолевает усилия от давления среды. Основное преимущество — прямоточность и в связи с этим низкое гидравлическое сопротивление. Недостаток — наличие трения при взаимном перемещении под давлением уплотнительных поверхностей корпуса и запорного элемента большой габаритный размер по высоте, т. е. в направлении движения запорного элемента, так как последний имеет ход, равный диаметру прохода в седле. [c.39]

Последнее условие выполняется вследствие того, что обод закреплен на разъеме от смещения в окружном направлении. Переходя к рассмотрению условий сопряжения лопатки с телом, необходимо обратить внимание на следующее. Так как тело не закреплено от перемещений в своей плоскости, то, очевидно, под действием усилий и моментов, передаваемых на тело со стороны лопаток в пдоскости tz оно может повернуться на некоторый угол вокруг центра диафрагмы, как абсолютно жесткое тело. Необходимо отметить, что поворот тела будет иметь место и в том случае, если окружные нагрузки на лопатку Qu отсутствуют, что объясняется наличием косого изгиба. Подобное обстоятельство наблюдается и при расчете других деталей турбин, где лопатки находятся в похожих условиях [85]. [c.350]

Для того чтобы он не перемещался вдоль продольных шпонок произвольным образом под действием вибрации или теплового расширения присоединенных трубопроводов, на фундаментных рамах устанавливают поперечные шпонки. Пересечение горизонтальной плоскости фундаментных рам, вертикальной плоскости турбоагрегата и оси поперечных шпонок образует фикспункт — неподвижную в пространстве точку, относительно которой происходит тепловое расширение и перемещение турбоагрегата. При этом осевые усилия с цилиндра на цилиндр передаются через поперечные шпонки лап. [c.129]

Аналитическое решение, полученное для данной трещины, находящейся в неограниченном пространстве. При этом под- соде неизвестными параметрами служат коэффициенты в решениях по напряжениям типа l/V (коэффициенты К), а также коэффициенты в решениях более высокого порядка О г). Пред полагается, что эти решения удовлетворяют заданным усилиям действующим на поверхность трещины, однако они не удовлет воряют граничным условиям по напряжениям и перемещениям заданным на границах Sa и Su соответственно данного конеч ного тела. Пусть напряжения и перемещения, определенные с помощью аналитического решения для неограниченной среды, на границах рассматриваемого тела, т. е. St и Su, будут и и. Далее, если аналитическое решение не является самоуравнове-шенным, то пусть в качестве объемных сил невязки будут /, т. е. f = — a lj j, где индекс а обозначает аналитическое решение. [c.209]

G — — изгибающий момент, 7 = 71 — угол поворота относительно касательной к g. Таким образом, условие единственности в сущности представляет собой требование неположительности работы краевых приведенных обобщенных сил на обобщенных перемещениях, соответствующим четырем, описанным выше направлениям. Его можно записать в виде (5.33.10) и в случае, когда край произвольно располагается относительно координатных линий (остается пока открытым только вопрос о том, что подразумевать в общем случае под приведенными усилиями и моментами). Если на краю ставятся идеализированные граничные условия, то из физических соображений очевидно, что условие единственности (5.33.10) будет всегда выполняться, так как левая часть этого соотношения обратится в нуль. [c.72]

Усилия и краевые перемещения распорного кольца. Выделенное в расчетной схеме (см. рис. 20, б) распорное кольцо имеет обычно массивное сечение, при этом можно считать, что его контур при деформировании не искажается. Под распорным кольцом будем понимать ту часть сечения шпангоута, которая остается, если мысленно отрезать его тонкостенные элементы, являющиеся как бы продолжением оболочек. Все действующие силы (безмомент-ные и краевые) переносятся в центр тяжести сечения. Определяются результирующее усилие в радиальном направлении как сумма проекций всех сил иа ось х и результирующий крутящий момент — сумма всех моментов относительно центра тяжести. [c.235]

Под действием осевой силы (рис. 5) кольцо испытывает осесимметричную деформацию — сечение кольца поворачивается на некоторый угол. В общем случае на кольцо могут действовать равномерно распределенные усилия и моменты (рис. 6) и сечение кольца получит радиальное перемещение и поворот на угол ф (рис. 7). Рассмотрим приближенное рещение, оспованпоо [c.450]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...