Балки Усилия и перемещения

Пример 5.22. Определить интенсивность реакции упругого основания, внутренние усилия и перемещения в балке кусочно-постоянной жесткости (см. рисунок 5.38). [c.372]

Начальными параметрами называются значения усилий и перемещений в сечении балки, принятом за начальное при отсчете абсцисс другими словами, это значения ординат эпюр при г = О (Ог-о, в г-0 И У г-0 ) [c.149]

Если Яц >4, то расчетная схема должна быть принята по аналогии с изгибаемыми балками бесконечной длины на упругом основании (см. рис. П.20, г). Если Хц 1 < 4, при гибких опорных диафрагмах расчетную схему принимают по аналогии с неразрезными балками на упругом основании (см. рис. 11.20, ж). Методика расчета, а также формулы для определения усилий и перемещений при использовании указанных расчетных схем приведены в п. 7.3. [c.311]

После определения лишних неизвестных усилий перемещения в статически неопределимых системах можно найти обычными способами. При этом следует пользоваться методами, которые в каждом частном случае наиболее просто приводят к результату. Например, прогибы и углы поворота сечений статически неопределимых балок, несущих сложную нагрузку, удобно определять по методу начальных параметров. Способ Мора, являющийся универсальным, применим, конечно, во всех случаях. Им широко пользуются при определении перемещений в балках, рамах и фермах. [c.424]

Площадь сечения стальной тяги АВ f=10 см . Найти продольное усилие и нормальное напряжение в тяге. Вычислить величину вертикального перемещения бс свободного конца балки (точки С), пренебрегая деформацией балки. [c.11]

Получение линий влияния усилий путем измерения деформаций и перемещений на упрощенных механических моделях стержневых систем (балки, рамы)--см. [27], [49]. [c.511]

Усилия в сечениях плоских рам и ферм — Определение 527 --и перемещения s консольных балках 56—66 [c.561]

В предельном, 4) j/учае наилучшей оказалась модель (3-5).Этому можно дать простое объяснение в случае I) работа арки напоминает изгиб балки, позтому повышенная аппроксимация прогиба является желательной. По мере утончения и искривления арки все большую роль начинают играть мембранные усилия, и здесь уже лучшие результаты дает более точная аппроксимация тангенциальный перемещений. [c.97]

Так как все точки стенки трубки, лежащие в одном каком-либо поперечном сечении, совершают одно и то же радиальное перемещение и , то мы можем ограничиться рассмотрением изгиба элементарной полоски шириной 1 см, выделенной из трубки двумя меридиональными сечениями. Радиальные перемещения и представят собой прогибы выделенной балки-полоски. Пусть тп представляет собой такую балку-полоску (рис. 133, а). Каждый элемент, выделенный из этой балки двумя бесконечно близкими поперечными сечениями (рис. 133, 6), будет испытывать кроме изгиба растяжения, определяемые величиной усилий и Т, . Мы предположим, что усилия T постоянны, т. е. что наша трубка испытывает вдоль оси равномерное растяжение или сжатие. Что касается усилий Т , то они будут зависеть от радиальных перемещений т, которым соответствует относительное удлинение окружности трубки, равное — ш/а. Пользуясь принятыми обозначениями (см. 67), можем написать [(см. формулу 253)] [c.465]

Горизонтальное перемещение различных грузов со складов к месту укрупнительной сборки или к месту монтажа, а также от места сборки к месту монтажа производится на железнодорожных платформах широкой и узкой колеи, автомашинах с прицепами, трайлерах, трубоукладчиками, на специальных тележках, перемещающихся по рельсам или балкам, санях и катках. Наиболее совершенны первые четыре способа перемещения, так как при этом не требуются дополнительные специальные приспособления и большие тяговые усилия. [c.135]

На рис. 94 показана кран-балка, главная балка 2 которой усилена пространственной фермой 4. Две крайние поперечные балки 3 несут на себе ходовые тележки /, колеса которых опираются на полки подвесного рельса. Подъем груза и перемещение его вдоль главной балки осуществляются электротельфером 6. Управление механизмами балки обычно осуществляется с пола при помощи кнопок и кабельного провода 5 и реже из кабины. Механизм передвижения балки может быть трансмиссионным и раздельным. В по- [c.192]

Конструкция ковшовой рамы при свободной ее подвеске на направляющих роликах оси звездочки и опорных роликах, расположенных вблизи последней (рис. 166 и 168), состоит из верхней части, расширенной в соответствии с необходимостью размещения механизмов на платформе и опоры направляющих на боковых продольных балках платформы, и нижней части с направляющей звездочкой стрелы и роликами цепи. Для восприятия скручивающих усилий, передающихся на ролики, оси звездочки иногда устанавливают на пружинных амортизаторах 1 (рис. 168). Изменение длины ковшовой рамы производится при помощи вставки (см. рис. 166) или телескопическим выдвижением концевой части (рис. 168). Натяжение цепи производится перемещением ползунов оси концевых роликов в направляющих. [c.190]

Предположим теперь, что в точке I на оси балки пролетного строения известны векторы линейного иг и углового ю перемещений. Определим перемещения Ыу и ю,- в другой точке / на оси балки (рис, 9 1. в). На участке между этими точками в сечениях балки от внутренних усилий возникают относительные деформации е и у- Перемещения в точке / вызваны поворотом и перемещением участка балки // как жесткого бруса и перемещениями от внутренних усилий. [c.220]

Для обозначения полного перемещения точки, вызванного несколькими усилиями, при Л сохраняется только первый индекс. Так, полный прогиб и угол поворота сечения В балки, показанной на рис. 352, следует обозначить соответственно через Ар и Ам, прогиб сечения С — через Л(з. [c.361]

Полное перемещение точки В основной системы (от заданной нагрузки и лишнего неизвестного усилия) по направлению Xi, т. е. по направлению удаленной связи (рис. 398, б), должно быть равно пулю, так как в точке В исходная балка не имеет прогиба. Таким образом, дополнительное уравнение перемещений имеет вид [c.397]

Теперь выразим кольцевое усилие iVj оболочки через прогиб балки w (л ) (рис. 478, б). Одновременно w (х) является и радиальным перемещением точек оболочки (рис. 480) вследствие действия Qo, Mq и р. Это перемещение вызывает в широтном направлении относительное удлинение [c.480]

Жесткое защемление (заделка) (рис. 33, г). Эта опора лишает балку всех трех степеней свободы линейных перемещений вдоль осей X и у н возможности вращаться. В заделке соответственно появляются три неизвестных реактивных усилия вертикальная реакция Y, горизонтальная реакция X и реактивный момент заделки Мз- [c.51]

Решение. Отделим от сосуда левую крышку и заменим их взаимодействие силами Q и моментами М, равномерно распределенными вдоль окружности (рис. 6). Q и М — усилия, приходящиеся на единицу длины дуги окружного сечения. Ввиду того что цилиндр длинный, а изгибные деформации его стенок быстро затухают вдоль образующей, можно пренебречь взаимным влиянием этих деформаций на торцах цилиндра. В этом случае радиальные перемещения стенок V, вызванные усилиями Q и Л1, могут быть найдены как прогибы полу-бесконечной (О < z < оо ) балки на упругом основании. Такое решение приводит к следующим формулам для перемещений и усилий [c.308]

Рассмотрим вначале произвольную плоскую стержневую систему (балку, раму, ферму и т. п.), нагруженную заданными силами Р (рис. 374, а). Усилия в произвольном сечении системы обозначим через Мр, Qp, N р. Пусть требуется определить перемещение (обобщенное) любой точки т системы по направлению i — i. [c.396]

Рассматриваемая система один раз статически неопределима. В качестве лишнего неизвестного усилия примем реакцию пружины / = А . В соответствии с этим на рис. 405, б построена основная система. Чтобы она деформировалась как заданная балка, прогиб точки С балки должен быть равен осадке точки С пружины. Другими словами, взаимное перемещение точек С и С, т. е. Л , должно быть равно нулю. [c.422]

Для вывода приближенных формул, связывающих контактные давления и перемещения, примем допущение о линейности эпюры контактных давлений и их пропорщюнальности контактным смятиям, причем коэффициент пропорциональности X выбирается для случая внецентренного сжатия балки, имеющей ту же ширину, что и площадка контакта [5]. Эпюра контактных давлений при нераскрытом стыке представляет собой трапецию, при частично раскрытом стыке - треугольник той же площади (табл. 3.5). Принятые допущения позволяют заменить эпюру контактного давления двумя интегральными характеристиками — осевым усилием Р и контактным моментом М , равным произведению Р на плечо действия этого усилия относительно середины площадки контакта, т.е. Мк = Рс. Формулы для осевых и угловых перемещений 5 и середины площадки контакта, соответствующие принятым допущениям, приведены в табл. 3.5 для различных условий в стыке. Зависимость между контактными усилиями и перемещениями иллюстрируется на рис. 3.3 в виде соответствия между двумя областями в координатах РЬ—М (а) и 8—фЬ (б), где Ь — ширина площадки контакта. Проходящие через начало координат лучи, соответствующие отношению с/Ь = onst, при этом отображении не искривляются. В секторах I, относящихся к нераскрытому стыку, не искривляются также координатные линии (сплошные линии и пунктир с точкой). Переход к частичному раскрытию стыка (сектор П) со- [c.53]

Балки неразрезные на упругих опорах — Расчёт 1 (2-я) —54 Балки однопролётные статически неопределимые — Расчёт опорных реакций, усилий и перемещений 1 (2-я) —66, 238 --- статически определимые — Расчёт опорных реакций, усилий и перемещений 1 (2-я) —214, 235 Балки переменного сечения — Расчёт 1 (2-я) — 231 [c.17]

Для решения задачи по определению усилий и перемещений в многопролетной балке, лежащей на упругих или жестких опорах, приводим многопролетную балку к однопролетной, отбросив промежуточные опоры и заменив их действие неизвестными реакциями опор. [c.77]

Опорные реакции, усилия и перемещения в однопролетных и консольных балках [c.56]

Усилия и перемещения в сечениях балок. Нагрузка статическая или динамическая механические параметры балки постоянны. Вводится аналогия между распределением токов, потенциалов и электрической энергии в электрической цепи и условиями равновесия, деформациями и потенциальной и кинетической энергиями в деформируемой системе. Электрическая модель составляется из активных и реактивных сопротивлений и трансформаторов по участкам балки в соответствии с тем, что дифференциальное уравнение изгиба балки четвертого порядка может быть заменено уравнениями в конечных разностях по сечениям х . 1, X I, х , X I,. .. В элек- [c.600]

Методом Рэлея—Ритца можно найти не только перемещения, но и внутренние силы и соответствующие им напряжения. Для этого необходимо использовать связь между усилиями и перемещениями. В рассматриваемом примере изгибающий момент в сечении балки [c.67]

По назначению и характеру различают неподвижные (мертвые) опоры, подвижные опоры и подвески. Неподвижные опоры (рис. 8-9) предназначаются для жесткого соединения участка трубопровода со строительными конструкциями (стена, балка, колонна и т. п.). Они устанавливаются на концах участков, на которые разбивается трубопровод при расчете компенсаторов (или самокомпенсации) для того, чтобы деформации соответствовали расчетным, а также для снятия усилий от температурных деформаций трубопрсводов перед присоединением их к оборудованию в местах, где перемещение данного участка трубопровода в любом направлении недопустимо. [c.157]

Благодаря размещению механизмов подъема и перемещения вне тележки резко сокращается ее вес и габариты. Поэтому обычно усилия сопротивления передвижению при таком размещении механизмов значительно больше сил инерции, и только при весьма высоких скоростях (более 2,5—3 м/сек) силы инерции оказывают существенное влияние на движение тележкп в периоды неустановившегося движения. В отличие от схемы механизма передвижения первого типа рассматриваемая схема позволяет осуществить передвижение тележки по наклонному пути. Недостатком данной схемы является повышенный износ тяговых органов, вследствие чего применение этого типа механизма передвижения ограничивается случаями перемещения тележек по стрелам поворотных стационарных и передвижных кранов, по балкам козловых кранов и перегружателей с горизонтальным или наклонным рельсовым путем. Для данной схемы проверки двигателя по запасу сцепления не требуется. [c.149]

Задняя подвеска трехосного автомобиля КамАЗ-5320 — балансирного типа. С ее помощью выравниваются вертикальные нагрузки, приходящиеся на средние и задние колеса одной стороны машины. Это достигается тем, что сама рессора 5 (рис. 6.8, б) выполняет функцию балансира, так как средней частью она установлена на качающейся опоре 12, а концы рессоры опираются на балки мостов. Поскольку продольное перемещение концов рессоры в кронштейнах 4vi 8 неогра-ничено, она разгружена от передачи продольных усилий и моментов, действующих в продольной плоскости, но воспринимает боковые усилия. Продольные силы и моменты передаются системой реактивных штанг (верхних 10 и нижних 11 и 14). Каждая штанга шарнирно соединена с балкой моста и рамой автомобиля. Таким образом, балансирная подвеска образует сложный многозвенник, необходимая кинематика которого обеспечивается большим числом шарнирных соединений. [c.320]

Главная балка 2 в виде двутавра усилена фермой 9. Две крайние поперечные балки 8 несут на себе тележки /, колеса которых опираются на полки подвесного рельса 5. Подъем груза и перемещение его вдоль главной балки осуществляются электроталью 4, для питания двигателей которой электроэнергией служит гибкий кабель 3. Управление механизмами осуществляется с пола от кнопочного переносного пульта или из кабины 7. Механизм передвижения крана обычно выполняется ра.здельным. Электродвигатели монтируют на щеках ходовых тележек. Величина перемещения крана и электротали ограничивается концевыми выключателями. Питание исполнительных механизмов крана электроэнергией осуществляется от троллейных токопроводов 6. [c.120]

Система 15 раз статически неопределима. Заменяем заданную узловую нагрузку симметричной (рис. а)) и антисимметричной (рис. б)). Если пренебречь деформацией удлинения стоек, то симметричная нагрузка вызовет лишь продольные усилия в стойках, равные узловым нагрузкам(50кГ). При антисимметричной нагрузке изгибающие моменты в стойках по оси симметрии равны нулю (рис. в)). Взаимные горизонтальные перемещения этих точек равны нулю. Поэтому расчетная схема сводится к многошпренгельной балке половинной высоты с нерастяжимыми затяжками (рис. г)). За неизвестные целесообразно принять усилия в [c.362]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...