Получение линий влияния

Определение усилий при статических нагрузках 1 (2-я) — 109 — Метод измерения деформаций и перемещений на самих конструкциях 1 (2-я)—109 — Метод измерения деформаций на самих конструкциях — Измерение перемещений 1 (2-я) — 111 — Получение линий влияния 1 (2-я) — 112 — Способы нагружения 1 (2-я) — 109 — Тензометрирование 1 (2-я)—110 — Метод механических моделей 1 (2-я)—112 — Модели, полностью воспроизводящие конструкцию, 1 (2-я) — 113 — Получение линий влияния 1 (2-я)—115 — Прозрачные модели из оптически активного материала 1 (2-я)—113 — Упрощённые модели под нагрузкой, со-ответствующей действительной, 1 (2-я)—113 — Условия подобия модели и натуры 1 (2-я)—112 — Метод электрического моделирования 1 (2-я) — 109, 117 [c.287]

Получение линий влияния усилий путем измерения деформаций и перемещений на упрощенных механических моделях стержневых систем (балки, рамы)--см. [27], [49]. [c.511]

При расчете железобетонных пролетных строений эстакад и путепроводов можно принимать допущение о том, что распределение усилий (вертикальных давлений и крутящих моментов) между балками (пли- тами) происходит только в том поперечном сечении, где приложены внешние сосредоточенные силы. Это означает, что балки (плиты) как бы разделены продольными швами по всей их длине, кроме загруженного поперечного сечения. Перемещая единичную силу вдоль поперечного сечения и определяя при каждом ее положении усилия, передаваемые на отдельные балки (плиты), можно таким образом определить линии влияния этих усилий. Загрузив затем полученные линии влияния [c.144]

На основании теоремы о взаимности перемещений рассматриваем полученное уравнение как уравнение линии влияния прогибов, значения которых в зависимости от заданной нагрузки получим как сумму произведений величин действующих сил р. и q. на соответствующие им ординаты линий влияния, определенных приведенным выше уравнением. Балка на упругих опорах, нагруженная такой произвольной вертикальной нагрузкой, показана на рис. 30. [c.71]

Чтобы получить линию влияния для прогиба или угла поворота сечения в какой-нибудь точке (статически определимой или статически неопределимой балки), необходимо в этой точке приложить силу или соответственно пару, равную единице. Полученная упругая линия представит собой линию влияния для прогиба или угла поворота в данной точке (фиг. 45. б). [c.85]

Чтобы получить линию влияния для прогиба или угла поворота сечения в какой-нибудь точке (статически определимой или статически неопределимой балки), необходимо в этой точке приложить силу или, соответственно, пару сил, равную единице. Полученная упругая [c.70]

При вычерчивании может быть задан масштаб для расчетной схемы и величин узловых сил и напряжений. При вычерчивании эпюр и линий влияния производится автоматическое планирование листа с возможностью получения на нем нескольких изображений. Так как проектирование объекта длительный процесс, а полный объем результатов расчета велик, в системе предусмотрено хранение графической информации на внешних носителях и выдача ее на чертеж по заказу. Это позволит осуществить поэтапную выдачу графических изображений по мере надобности. Графическая информация накапливается и хранится в архиве под определенными шифрами, по которым и осуществляется доступ к ней. Хранение позволяет видоизменять форму выдачи (менять масштабы, вид изображения) с тем, чтобы получить максимально удобный для контроля и анализа чертеж без проведения повторного расчета. Это особенно важно для пространственных конструкций, когда схема может быть начерчена в различных видах. [c.210]

На рис. 6.12 приведен чертеж расчетной схемы фермы н линии влияния в некоторых элементах, полученный на графопостроителе. При расчете фермы узлы принимались жесткими. [c.213]

Полученные формулы дают данные для построения линий влияния для искомых лишних неизвестных. Для пологих арок эти линии мало изменяются при различных очертаниях продольной оси арки и различных законах изменения поперечных сечений по ее длине, поэтому в предварительных расчетах допустимо пользоваться формулами (105), (109) и (111), выведенными для простейшего случая параболической арки. [c.522]

На этой диаграмме по вертикальной оси в определенном масштабе наносится прилагаемая нагрузка Р (кг), а по горизонтальной оси — полученные под влиянием нагрузки удлинения а мм). При возрастаю, щей нагрузке удлинение вначале возрастает пропорционально ей, т. е. при увеличении нагрузки в два, три, четыре и т. д. раза удлинение образца также возрастает в два, три, четыре и т. д. раза. На диаграмме такое из.менение изображено прямой линией Оа. Нагрузка и деформация в этом случае будут связаны законом пропорциональности, пока не будет достигнута нагрузка Рр, соответствующая пределу пропорциональности. [c.85]

Для получения величины изгибающего момента в сечении а — а от подвижного груза необходимо вес подвижного груза умножить на ординату линии влияния, находящуюся под грузом. Максимальное значение изгибающего момента определяют при приложении нагрузки в рассматриваемом сечении, так как при этом ордината линии влияния максимальна. При нескольких грузах для определения максимального момента грузы размещают так, чтобы получить наибольшую сумму ординат для этого надо наибольший груз поставить над вершиной линии влияния. [c.256]

В решетчатых фермах (рис. 137, а) подвижная нагрузка (тележка с грузом) вызывает сжатие верхнего пояса и растяжение нижнего пояса. Стойки в ферме с треугольной решеткой всегда работают на сжатие. Раскосы в зависимости от положения тележки подвергаются сжатию или растяжению. При передвижении тележки от одного конца фермы к другому всегда имеются стержни, которые при данном положении тележки будут испытывать максимальную нагрузку. Для определения максимальных усилий в стержнях верхнего и нижнего поясов от подвижной нагрузки следует определить изгибающие моменты во всех узлах фермы при передвижении тележки. Для этого используют линии влияния, для построения которых под вычерченной в масштабе схемой фермы на перпендикуляре к горизонтальной линии АВ (рис. 137, б), равной длине пролета фермы, из точки А откладывают расстояния а, Ь, с, равные расстояниям от опоры А до соответствующих узлов фермы. Вершины отрезков соединяют прямыми линиями с точкой В. Полученные линии и будут линиями влияния моментов. [c.261]

Для получения ординаты уц линии влияния Н, соответствующей положению груза а, нужно этот изгибающий момент еще разделить на выражение [c.464]

После определения передвижных грузов строят линии влияния моментов. Для этого вычерчивают в масштабе схему фермы (фиг. 258), проводят внизу горизонтальную линию, равную длине пролета, и на перпендикулярной к ней вертикальной линии откладывают ординаты, соответствующие разным положениям тележки. Точки Л",,, А" и т. д. соединяют прямыми с точкой В полученная фигура и будет изображать линии влияния моментов. [c.315]

Учитывая полученные значения К и Я,, можно построить новые линии влияния Яг и Якг для порных сечений В — В VI Р — которые и будут окончательными. По этим линиям влияния определяются коэффициенты поперечной установки. При определении поперечного распределения нагрузки в сечениях между опорами находят вначале значения /Сг, Яг с учетом податливости опорных сечений. Так, например, для сечения в пролете 1 имеем (рис. 6.17, г) [c.155]

С использованием формул (6.13) — (6.19) и учетом полученных значений Кь и Я строят линии влияния Яг и Я ,-. [c.156]

Полученные результаты вычислений в табл. 44, 45 и 46 дали возможность построить линию влияния изгибно-крутящего опорного бимомента Бь которая представлена на рис. 194. [c.333]

Следовательно, изогнутая ось балки АВ во втором состоянии является требуемой линией влияния. Изгиб балки двумя симметрично расположенными грузами разобран в, задаче 1, стр. 141. Подставляя (1 / )> вместо Р в полученные там формулы, находим, что прогибы балки в точке Р и в средине соответственно будут равны [c.302]

Представляет интерес сравнение полученных зависимостей с опытными данными. На рис. 4.16, а приведены результаты экспериментального исследования влияния температуры погруженной поверхности на эффективную степень черноты псевдоожиженного слоя для нескольких значений Гсл и диаметра частиц, а на рис. 4.16, б — эти же данные в координатах еэ/есл, (7 ст/Т сл) Как видно из рис. 4.16, б, даже при относительно низких температурах слоя мелких частиц экспериментальные точки хорошо ложатся на прямые линии. Согласно результатам расчета функции еэ(7 ст, Тел, бел) по модели стопы, отклонения от линейной зависимости появляются при достаточно большой разнице температур стенки и слоя (7 ст/7 сл) <0,1), что соответствует условию 7 ст/7 сл<0,5 или /ст<0,5 сл — 136,5 °С. Поскольку экспериментальные анные хорошо описываются формулой (4.48), можно сделать вывод, что предложенная модель позволяет достаточно точно описать процесс как радиационного, так и сложного [c.180]

Полученные соотношения справедливы и при действии сжимающей силы, только напряжение N/А будет отрицательным и наибольшие (по модулю) напряжения будут в точках на линии ОС. Необходимо отметить, что при действии сжимающей силы приведенные выше формулы действительны только для стержней большой жесткости, т. е. таких, для которых влияние осевой сжимающей силы на деформацию изгиба незначительно и может не учитываться (см. гл. X). [c.246]

Правая часть выражения (3.94) не зависит от АЬю и и, т. е. малые углы поворота связанных осей и малые перемещения точек осевой линии стержня до потери устойчивости на критические силы, следящие за точкой Oi (рис. 3.14), влияния не оказывают. Полученное выражение (3.94) для приращения силы Р совпало с выражением (1.49) для случая, когда деформации стержня до потери устойчивости не учитывались. [c.118]

Вместе с тем характер проводимых экспериментов часто не позволяет выполнить все эти условия. Тогда вторичное поглощение будет искажать истинную форму спектра люминесценции и его влияние должно быть учтено путем введения в полученный спектр соответствующих поправок. В общем случае такие поправки требуют трудоемких расчетов, предусматривающих знание спектра поглощения исследуемого вещества и распределение энергии в спектре возбуждающего люминесценцию источника. Расчеты сильно упрощаются, когда для возбуждения свечения используется монохроматическое излучение (выделяется одна монохроматическая линия из возбуждающего спектра). В этих условиях при полном поглощении возбуждающего света, истинная интенсивность люминесценции /ист в некоторой частоте v связана с интенсивностью люминесценции в этой же частоте /набл, наблюдаемой на опыте, соотношением [c.203]

Эффект Штарка в стационарном электрическом поле состоит в расщеплении и смещении спектральных линий под действием внешнего электрического поля. В большинстве практически важных случаев внешнее поле мало по сравнению с внутренним полем атома, и влияние его на атомную систему можно рассматривать как малое возмущение. Получение электрических полей, близких к напряженности внутреннего поля атома (< =6-10 В/см), возможно лишь в сфокусированном лазерном пучке. [c.264]

Построение линий влияния. Чтобы построить линию влияния в какой-нибудь точке статически неопределимой балки для какого-нибудь обобщенного усилия (изгибающего момента, поперечной силы и опорной реакции), необходимо балку разрезать в этой точке и сообщить ей обобщенное перемещение в направлении силы, равное единице. Полученная упругая линия представит собой линию влияния для искомого обобщенного усилия. Так, нанример, если требуется построить линию влияния для поперечной силы в точке X = а (фиг 45, а), то следует разрезать балку в точке х = а и раздвинуть К01ЩЫ левой и правой частей на величину, принимаемую за единицу. [c.80]

Способ определения первой ординаты пояснений не требует что касается ординат линий влияния концевых моментов, то они определяются следующим образом. На все внеопорные узлы системы накладываем защемления, предотвращающие их поворот, и по полученной системе перемещаем груз Р=1. На защемления системы, между которыми перемещается груз, действуют моменты защемления. В том случае, если оба конца стержня защемлены (фиг. 54, а), моменты защемления обозначим так [c.166]

После выполнения расчета перед проектировщиком стоит задача анализа полученных результатов. Выполнить эту работу, используя выданные ЭВМ таблицы, часто бывает неудобно из-за большого объема и недостаточной обозримости выпечатываемых результатов расчета. В этом случае по полученным результатам, вручную, строят эпюры, линии влияния или другие изображения для проведения анализа. Это довольно трудоемкий, кропотливый и ответственный процесс, в котором также возможны ошибки, приводящие к неправильным выводам о работе конструкции. В СПРИНТ результаты, кроме таблиц, могут выдаваться в графической форме. [c.210]

XXIII, получаем для искомых интегралов значения, помещенные в пятом и шестом столбцах таблицы. Соответствующие приближенные значения распора приведены в седьмом столбце таблицы. Полученные результаты отличаются от данных таблицы XIII четвертыми десятичными знаками. Для того чтобы получить более точную величину распора, примем во внимание влияние нормальной и поперечной сил. При помощи формулы Симпсона, введя в нее числа восьмого столбца, вычислим второй член числителя формулы (122). Эти величины, помноженные на EF, приведены в десятом столбце. Десятый столбец содержит значения Н , вычисленные для /i=0,lp. Они отличаются от точных величин, помещенных в таблице XIII, менее чем на 0,001. Таким образом, метод, предложенный для построения линий влияния распора, дает совершенно удовлетворительные результаты. [c.537]

Если полученные графики — линии влияния — сравнить с эпюрами изгибающ,их моментов, построен- 6) ными от нагрузок Р и М (см. фиг. 150 и 151), то можно заключить, что первый график соответствует эпюре изгибающих моментов от груза Р = 1, приложенного в сечении С, а второй график — эпюре изгибающих моментов от момента ) [c.169]

Для получения максимального значения усилия при нескольких грузах, нервхмещающихся по нижнему поясу фермы, необходимо поставить наибольший груз в точку т. е. над максимальной ординатой линии влияния. [c.258]

Процесс вычислений показан ниже в примере расчета. Если требуется установить лишь характер очертания линии влияния (например с целью проверки резуль-татов полученных вычислений), то выгоднее применить второй способ, основанный на т. н. теореме Маковол-ла о взаимности упругих перемещений. По этому способу для построения линии влияния, напр, опорной реакции, необходимо устранить соответствующую опору и вместо нее приложить силу А = 1. Эпюра прогибов Б. н., измеренная в масштабе перемещения под грузом, дает искомую линию влияния. Длп линии влияния момента в каком-либо сечении также необходимо ввзсти в атом сечении шар1Пф и приложить в нем два противоположно направленных момента, равные 1. Прогибы балки, измеренные в масштабе взаимного [c.117]

Усилие от Рб находится путем умножения ординаты линии влияния в середине пролета на Р усилия от временной нагрузки — умножением Р на при этом тележка устанавливается в положение, при котором Щ имеет экстремальную величину. Для рас-жосов, имеющих двузначные линии влияния, установка тележки производится два раза для получения экстрем альных усилий обоих знаков. 5тах И 5пип, наибольшее и наименьшее экстремальные значения усилий, взятые со своим знаком. [c.400]

Значения опорных усилий подставляют в формулы (8.29) из формулы (8.27) или (8.28) в зависимости от расчетной схемы криволинейной балки. Используя полученные формулы, строят линии влияния усилий в произвольном сечении однопролетной балки. [c.195]

При нагружении на линии продолжения трещины в пластической зоне отношение напряжений, параллельных трещине, к напряжениям, ориентированным перпендикулярно к ней, q — = OyylOxx практически постоянно (q — 0,62 0,68) и не зависит от предела текучести, модуля упрочнения (в варьируемом диапазоне), степени нагружения материала у вершины трещины (рис. 4.3), а также от параметра нагружения a = KnlKi. На рис. 4.3 штриховыми линиями отмечена некорректная область, где начальное притупление трещины оказывает влияние на НДС (представлен случай, когда Кп — 0). Вне этой области НДС отвечает нагружению бесконечно острой трещины с притуплением, равным нулю. Полученные результаты в части влияния притупления на НДС достаточно хорошо соответствуют решению по теории линий скольжения, где жесткость напряженного состояния, а следовательно, и параметр q перестает изменяться, начиная с у > 3,81 р (р — радиус притупления трещины) [124]. [c.205]

Влияние скорости индукции онного нагрева ТВЧ на тем. пературу закалки характеризуется кривыми рис. 10.5, На ди. аграмме выделены зоны режимов индукционного нагрева, которые обеспечивают получение твердости, превышающей твердость после обычной закалки при медленном нагреве. Средние линии (зона ///(определяют [c.136]

Это уравнение называют логарифмическим. Соответственно, график, построенный в координатах у — g t + onst) или у — — Ig t (при t > onst) имеет вид прямой линии. Логарифмическое уравнение, впервые полученное Тамманном и Кестером [11], отражает поведение многих металлов (Си, Fe, Zn, Ni, Pb, d, Sn, Mn, Al, Ti, Та) на начальных стадиях окисления. Вначале справедливость этого уравнения ставилась под сомнение. Были сделаны попытки вывести уравнения на основе предположений о существовании специфических свойств оксидов, таких как наличие диффузионных барьеров и градиентов ионной концентрации и других. Эти предположения не получили экспериментального подтверждения. С другой стороны, было показано, что логарифмическое уравнение можно вывести из условия, 4TQ скорость окисления контролируется переходом электронов из металла в пленку продуктов реакции, причем эта пленка имеет пространственный электрический заряд во всем своем объеме (7, 12]. Преобладание заряда, обычно отрицательного, в оксидах вблизи поверхности металла, подобно электрическому двойному слою в электролитах, было установлено экспериментально. Таким образом, любой фактор, изменяющий работу выхода электрона (энергию, необходимую для удаления электрона из металла), например ориентация зерен, изменения кристаллической решетки или магнитные превращения (точка Кюри), изменяет скорость окисления, что и наблюдалось в действительности [13—15. Когда толщина пленки превышает толщину пространственно-заряженного слоя, определяющим фактором обычно становится скорость диффузии или миграции сквозь пленку. При этом начинает выполняться параболический закон, и ориентация зерен или точка Кюри перестают оказывать влияние на скорость окисления. Исходя из этого, можно сказать, что в начальной стадии оксидная пленка на металлах [c.193]

Пат ченные расчетные методики, приведенные во 3 главе, учитывающие при оценке несущей способности сферических оболочек ориентацию разупрочненных участков (прослоек), бьши разработаны применительно к классу тонкостенных конструкций. В связи с этим их использование ограничено параметром толстостенности Ч = / / Л 0.1. Однако установленные закономерности по влиянию поперечной жесткости тонкостенных оболочек, ослабленных наклонными мягкими прослойками /2/ на их несущую способность, а так же разработанные в рамках настоящей главы принципы построения и математического описания сеток линий скольжения в толстостенных сферических оболочках позволяет распространить полученные расчетные методики на класс толстостенных оболочек (Ч 0.1). [c.237]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...