см наполнения двигателей

Для улучшения наполнения цилиндра двигателя впускной клапан открывается и закрывается не тогда, когда поршень находится в мертвых точках. Открытие впускного клапана производится до того, как поршень достигнет в. м. т. (рис. 66, точка /), т. е. с некоторым опережением. Закрывать впускной клапан в н. м. т. нецелесообразно, потому что, во-первых, при его закрытии уменьшается площадь впускного отверстия, что резко ухудшает наполнение цилиндра, и, во-вторых, горючая смесь (или воздух), движущаяся по впускному трубопроводу, обладает определенной инерцией, которую нельзя использовать при раннем закрытии. Поэтому закрытие впускного клапана производится при повороте коленчатого вала на 40—60 после н. м. т., т. е. с запаздыванием (см. рис. 66, точка 2). Таким образом, процесс впуска у двигателей происходит при повороте коленчатого вала на 220—250°. [c.159]

ОСНОВНОГО топлива под действием лучистого теплового потока от нагретых поверхностей соплового блока. Защитный слой медленногорящего топлива способствует диссипации тепловой энергии, генерируемой при работе двигателя. Канал заряда имеет форму прямого кругового цилиндра с пятью симметричными пропилами шириной 5 см. Материалами для промежуточного адгезионного слоя служили изготовленные из полиуретана наполненные нейтральные каучуки V-44 и V-45 (для покрытия кормовой части корпуса). [c.219]

Изменение г]у по числу оборотов не может быть в настояш ее время представлено формулой и следует руководствоваться следуюш им правилом. Значение г у при нормальном числе оборотов можно оценить на основании способа, указанного ниже, что же касается закона изменения то его следует выбрать подобно (пропорционально) изменению наполнения в двигателе такого же типа, как и рассматриваемый. Для примера см. рис. 7 в работе Маркса . Если для двигателя одинакового типа с рассматриваемым нет данных о коэффициенте подачи, а есть только его внешняя характеристика, то можно принять, что закон изменения наполнения и закон изменения среднего давления в типовом двигателе подобны. [c.258]

Значительное увеличение производительности машины или скорости распределительного вала может быть достигнуто посредством максимального совмещения интервалов движения. Так, например, в двигателе внутреннего сгорания (см. рис. 7.8, б) всасывающий клапан начинает открываться еще в такте выхлопа, а полностью закрывается уже в такте сжатия это позволяет увеличить число оборотов двигателя, не ухудшая наполнения цилиндров горючей смесью. [c.221]

Камеры сгорания двигателей с подвесными клапанами по сравнению с камерами сгорания двигателей с боковыми клапанами и двигателей со смешанным расположением клапанов обладают рядом преимуществ. Эти камеры имеют компактную форму, благодаря чему их относительная поверхность, а следовательно, и потери на охлаждение получаются меньшими, чем в камерах с боковым и смешанным расположением клапанов. Так, если для камер двигателей с боковыми клапанами отношение поверхности Рс (см ) камеры сгорания к ее объему Ус (сл ) составляет около 2,15, то для камер с расположением клапанов в головке цилиндра эта величина равна 1,05—1,65. Благодаря меньшим сопротивлениям при всасывании (отсутствие резких поворотов всасываемого потока и относительно слабые его удары о днище поршня, меньшие вихри и меньшие потери на трение смеси о стенки камеры) коэффициент наполнения Цу двигателей с подвесными клапанами выше, чем двигателей с боковыми клапанами. [c.104]

Все приведенные формулы относятся лишь к четырехтактным двигателям. В двухтактных двигателях степень сжатия относится не ко всему ходу поршня 5 (или рабочему объему У ), а только к его полезной части У (1—), начиная с момента закрытия выпускных окон (см. рис. 1,в и г). Соответственно этому и коэффициент наполнения относится лишь к полезной части хода поршня. [c.9]

Непрерывный приемник сконструирован так, что совмещает тяговое и приемное устройство и обеспечивает прием жилы при скоростях 700 м/мин. Схема работы приемника показана на рис. 182. Изолированная жила, огибая обводной ролик 1, установленный на корпусе приемника, проходит через полую ось вертикально расположенного двигателя приемника и попадает на нижний обводной ролик, расположенный на вращающемся диске 2. Далее изолированная жила направляется в приемник, а затем в контейнер. Малые габариты приемника позволяют устанавливать его по оси поточной линии. Под приемником расположен поворотный стол на двенадцать контейнеров 16 (см. рис. 202). Постепенное наполнение контейнеров и их смена позволяют осуществлять непрерывный прием изолированной жилы. [c.348]

При дальнейшем движении поршня — приблизительно за 45° п. к. в. до н. м. т. открываются продувочные окна и происходит вытеснение из цилиндра отработавших газов продувочным воздухом или — в маломощных карбюраторных двигателях — горючей смесью. При продувке происходит удаление отработавших газов и наполнение цилиндра свежим зарядом. Продувка и наполнение заканчиваются с закрытием продувочных и выпускных окон при обратном ходе поршня. Абсолютное давление в цилиндре в конце наполнения составляет 105—П5 кПа (1,07—1,17 кгс/см ). [c.233]

Самозагружающиеся скреперы (см. рис. 169 и 174) отлича- ются от обычных конструкцией ковша и наличием скребкового элеватора, который устанавливается под углом 45—50° взамен передней заслонки. Срезаемый ножом грунт транспортируется в ковш нижней ветвью элеватора по грунтовому скосу, который образуется в ковше по мере его наполнения (см. рис. 174). Привод элеватора осуществляется гидравлическим, электрическим и механическим способами, за счет отбора мощности от основного двигателя тягача или, реже, от автономного двигателя, устанавливаемого в задней части скрепера. [c.337]

Давление остаточных газов. В цилиндре двигателя перед началом процесса наполнения всегда содержится некоторое количество остаточных газов, находящихся в объеме Ус камеры сгорания (см. рис. 22 и 23). Величина давления остаточных газов устанавливается в зависимости от числа и расположения клапанов, сопротивлений впускного и выпускного трактов, фаз газораспределения, характера наддува, быстроходности двигателя, нагрузки, системы охлаждения и других факторов. [c.43]

Особенности наполнения цилиндров горючей смесью у карбюраторных двигателей затрудняют математическое описание их скоростных характеристик, и особенно на неустановившихся режимах движения. Скоростные же характеристики дизелей (см. рис. 2.3, в, г) полностью определяются органом, регулирующим подачу топлива, и угловой скоростью коленчатого вала двигателя. [c.94]

Линия с-1 (см. рис. 4) соответствует процессу наполнения цилиндра поршневой машины-двигателя рабочим телом. Применительно к турбомашинам этот процесс является процессом получения рабочего тела (например, для паровой турбины это процесс испарения воды в котле). Процессы эти протекают при давлении pi и удельном объеме тела vi. [c.21]

На двигателях КамАЗ и ЗИЛ-130 установлен термостат с твердым наполнением (см. рис. 25, в). Такой термостат состоит из корпуса, внутри которого помещен 42 [c.42]

Во время процесса впуска (линия 7—1) цилиндр наполняется горючей смесью за счет разрежения (0,7—0,9 кГ см -). Горючая смесь смешивается с продуктами сгорания предыдущего цикла, оставшимися в цилиндре, и образует рабочую смесь. Чем лучше наполнение цилиндра, тем выше мощность двигателя Температура смеси в конце впуска 75—125°С. [c.5]

Для лучшего наполнения цилиндров диаметр головки впускного клапана делают больше, чем выпускного. Клапаны двигателя ГАЗ-53 расположены в головке цилиндров в один ряд. На верхнем конце стержня клапана Я (см. рис. 15) имеется кольцевая выточка, в которую вставлены два сухаря 9. Сухари удерживаются конусной втулкой 10, которая опирается на шайбу 11 пружины. При таком устройстве трение между шайбой // и пружиной 12 небольшое, и под воздействием коромысла 5 клапан мол ет проворачиваться. Этим достигается повышение срока службы головки, стержня и торца клапана, а также направляющей втулки. [c.31]

В процессе этих испытаний выяснилось, что ступенчатое регулирование, сводящееся к выключению 50% сопел или определенной их группы, подобно тому, как это делается при регулировании паровых турбин, позволяет поддерживать необходимое число оборотов турбокомпрессора при широком изменении нагрузки двигателя без существенного ухудшения условий продувки и наполнения цилиндров (см. стр. 131). [c.83]

При работе карбюраторного двигателя на холостом ходу с прикрытым дросселем по мере увеличения числа оборотов коэффициент наполнения тц/, а следовательно, и среднее индикаторное давление Р , уменьшаются, в то время как среднее давление механических потерь ру- с ростом скорости вращения вала медленно повышается (фнг. 122). Работа холостого хода определяется точкой пересечения кривых Р я рг- При незначительном повышении числа оборотов двигателя, например на Апи среднее давление механических потерь pJ становится больше p , и поэтому работа газов в цилиндре окажется недостаточной для поддержания повышенных оборотов при уменьшении же скорости вращения вала, например на Д 2, Рт будет меньше чем и тогда избыток работы пойдет на восстановление прежних оборотов. Уменьшение или увеличение давления трения Ар) и Арг (см. фиг. 122) хотя повлечет за собой 19 291 [c.291]

Инструмент включают нажатием большого пальца на курок 2. Благодаря этому клапап 5 плавно отжимается вниз и пропускает сжатый воздух в двигатель. Отработавший -воздух выходит из двигателя через боковые отверстия в корпусе (см. рис. 63, а). Пробка 4 служит для заливки масла в полость, наполненную хлопчатобумажной набивкой. Через отверстие, соединяющее эту полость с воздушным каналом, пары масла увлекаются в двигатель и смазывают его трущиеся детали. Редуктор и реверсивный механизм смазываются густой смазкой через отверстие, закрываемое пробкой 9. [c.94]

Алюминиевые сплавы обладают меньшей прочностью и износостойкостью, чем чугун, но зато имеют значительно меньшую плотность ( 2,9 г см ). Поэтому поршень, изготовленный из алюминиевого сплава, несмотря на большую (для обеспечения необходимой прочности) толщину стенок, на 25—30% легче чугунного. В двигателях, работающих с большим числом оборотов, для уменьшения сил инерции поршни изготовляются преимущественно из алюминиевых сплавов. Теплопроводность алюминиевых сплавов в 3—4 раза выше чугуна, поэтому температура днища алюминиевых поршней ниже температуры днища чугунных. В результате этого в случае применения алюминиевых поршней улучшается наполнение цилиндра и имеется возможность увеличить степень сжатия в двигателях с внешним смесеобразованием. Следует отметить также, что вследствие меньшей величины коэффициента трения алюминиевых сплавов мощность, затрачиваемая на преодоление трения поршней в цилиндре, получается также меньшей при алюминиевых поршнях. [c.70]

Рабочий цикл четырехтактного дизеля. Первый такт — наполнение. Когда поршень дизеля движется слева направо, открывается впускной клапан 3 (рио. 16) и воздух из атмосферы поступает в цилиндр. В двигателях без наддува процесс наполнения происходит при низком давлении в цилиндре (0,85—0,9 кгс/см ), поэтому линия наполнения цилиндра располагается ниже атмосферной. В действительности линия наполнения не прямая, так как на нее оказывают влияние неравномерность скорости движения поршня, фазы открытия и закрытия клапанов, конструкция входного патрубка и другие факторы. Качество зарядки цилиндра оценивается коэффициентом наполнения Т1 , который обычно равен 0,8—0,88. Эго значит, что цилиндр дизеля наполняется воздухом только на 80—88% по сравнению в тем количеством воздуха, которое поместилось бы в рабочем объеме цн- [c.58]

Открытие выпускных клапанов, определяющее начало процесса очистки цилиндра, наступает за 50° до н. м. т. В этот момент давление в цилиндре составляет примерно 8,5 кгс/см , а в коллекторе приблизительно 2,2 кгс/см . Благодаря этому соотношению и резкому открытию выпускных клапанов обеспечивается хорошая очистка цилиндров от газов, коэффициент остаточных газов на номинальной мощности у = 0,01 получается при относительно небольшом количестве воздуха, проходящего через выпускные клапаны в период продувки. К концу продувки давление в цилиндре превышает давление в воздушном ресивере на номинальном режиме на 0,2—0,3 кгс/см и поэтому коэффициент наполнения достигает высоких значений. Дизели Д70 имеют относительно небольшие значения отдельных составляющих теплового баланса. Так, например, теплоотвод в воду и масло в них ниже, чем соответствующий теплоотвод в двигателях аналогичного класса. [c.6]

При нижнем расположении клапанов высота головки цилиндров и двигателя в целом уменьшается, а механизм газораспределения и привод к распределительному валу упрощается. Однако из-за менее компактной формы камеры сгорания IV (см. рис. 2.7, а) экономические показатели таких двигателей ниже, а невозможность достижения высокого коэффициента наполнения при повышенном скоростном режиме работы ограничивает степень их форсирования. Нижнее расположение клапанов применяется только в карбюраторных двигателях со сравнительно низкой степенью сжатия и невысокой частотой вращения коленчатого вала (ГАЗ-52, ГАЗ-69, УАЗ-450 и ЗИЛ-157). [c.40]

Сила тяги приобретает максимальное значение в конце наполнения. Максимально возможные значения силы тяги следует определять по мощ ности двигателя, установленного на тягаче, или по условиям сцепления ходового устройства с грунтом [см. формулу (11.37)]. При полуприцепном и самоходном скрепере силу тяги удобно рассматривать как окружную силу, а в случае прицепного варианта местом ее приложения является дышло. Нужно иметь в виду, что при канатном управлении, во время перевода ковша из рабочего положения в транспортное, сила тяги передается не только по дышлу, но и по канату подъема ковша. [c.123]

Для наполнения цилиндров дизеля увеличенным зарядом воздуха применяется наддув, т. е. нагнетание воздуха в цилиндры под давлением 1,3— 2,8 кг см . Наддув дает возможность в 1,5—2 раза и более увеличить мощность, снизить вес дизеля и несколько уменьшить расход топлива двигателями, ра- ботавшими раньше без наддува. Действительное количество воздуха, поступающее в цилиндр, должно быть в 1,7—2 раза больше теоретически необходимого. Это отношение называется коэффициентом избытка валуха. Для наддува применяют воздушные компрессоры. [c.69]

Однако у некоторых верхнеклапанных двигателей (см. табл. 8) бывали отклонения обычно в сторону увеличения удельной площади впускного отверстия. Это объясняется тем, что по конструктивным соображениям при расположении впускного клапана в головке тарелку клапана слишком приближают к стенке головки, являющейся продолжением стенки цилиндра. При этом в месте сближения части тарелки клапана со стеикой головки происходит неизбежное торможение потока смеси или воздуха, проходящих через впускиое-отверстие. В результате этого коэффициент сопротивления впускного тракта ф падает и наполнение двигателя уменьшается. Для его увеличения приходится принимать удельную площадь впускного отверстия не 2,45 см Цл- 1000 об/мин), а несколько больше — до. 3,0 и даже до 3,3 см л 1000 об/мин). [c.53]

Наполнение двигателя при п = onst и изменении нагрузки. Прп уменьшении нагрузки карбюраторного двигателя и соответствующем перекрытии дроссельной заслонки гидравлические сопротивления возрастают, что приводит к изменению характера протекания процесса газообмена (см. рис. 27). Зависимость давления от положения дроссельной заслонки показана на рис. 34. При большом прикрытии дроссельной заслонки коэффициент остаточных газов Уост увеличивается. Подогрев заряда вследствие меньшей температуры поверхности при снижении нагрузки несколько уменьшается. Однако изменение А Г в данном случае незначительно. В результате совместного действия этих факторов с уменьшением нагрузки коэффициент также снижается. [c.86]

Газораспределитеды ый механизм (см. рис. 4) с верхним расположением клапанов, которое обеспечивает лучшее наполнение и очистку цилиндров, допускает более высокую степень сжатия, уменьшает потери тепла и повышает экопомнчность двигателя. Привод клапанов осуществляется от расположенного внизу общего для двух рядов цилиндров распределительного вала 3, через толкатели 4 штанги 6 и коромысла й на впускные и выпускные клапаны с пружинами 9. [c.11]

Для повышения эффективности смесеобразования у некоторых типов двигателей создают организованное завихрение заряда. В четырехтактных дизелях для этой цели применяют так называемые экраны на впускных клапанах (фиг. 65) или лридают впускным каналам в крышке нужную конфигурацию. Постановка экрана приводит, однако, к снижению проходного сечения клапана и уменьшению коэффициента наполнения. В двухтактных дизелях круговое движение заряда достигается за счет тангенциального расположения продувочных окон (см. гл. IV). [c.80]

Совершенство процесса впуска принято оценивать коэффициентом наполнения г у равным отношению количества свежего заряда, находяшегося в цилиндре к началу действительного сжатия, т. е. к июменту закрытия органов газообмена, к тому количеству свежего заряда, которое могло бы заполнить рабочий объем цилиндра прп условнях на впуске. Условиями на впуске для четырехтактных дви-гате.дей без наддува являются давление Рк = Ро и температура Гк = о окружаюш,ей среды, для двух- и четырехтактных двигателей с наддувом — давление рк и температура Тк после компрессора (см. рис. 26—28). [c.79]

Порядок соединения электровозов для работы по системе многих единиц. По этой системе в нашей стране могут работать электровозы серий ВЛ60 , ВЛ22 , ВЛ23. Обший порядок соединения для этих электровозов примерно следующий. К одному заторможенному электровозу со скоростью до 3 км/ч подъезжает второй. После выключения контроллера, проверки сцепления автосцепок и наполнения воздухом главных резервуаров до 9 кгс/см оба электровоза затормаживают ручным тормозом. Воздушные тормоза отпускают, выключают кнопки управления тяговыми двигателями, вспомогательными машинами, БВ и ГВ, опускают токоприемники, изымают ключи КУ. Затем соединяют рукава напорных, тормозных магистралей и магистрали тормозных цилиндров , после чего все краны воздушных магистралей электровозов устанавливают в положение, заданное заводской инструкцией. Затем открывают концевые краны, объединяющие магистрали двух электровозов. [c.160]

Самое плохое наполнение, естественно, получается в цилиндрах с простой поперечной схемой продувки наполнение, однако, может быть значительно улучшено при наличии управляемых особыми органами (а не поршнем) продувочных окон, через которые производится дозарядка. При симметричной в отношении выпуска и продувки диаграмме распределения коэффициент наполнения при возрастании коэффициента избытка продувочного воздуха сверх 1,2 увеличивается незначительно (фиг. 19). Так как с увеличением коэффициента избытка продувочного воздуха унос продувочных газов через выпускные органы возрастает, то в карбюраторных двигателях с симметричной диаграммой распределения при > 1,0 ухудшается экономич-1юсть. В двигателях с кривошнпно-камерной продувкой в диапазоне п = 1000 3000 об/мин коэффициент = 0,65 ч- 0,8, но при п = 3000 -н н- 4000 об/мин коэффициент снижается до 0,45 и ниже, поэтому теоретический коэффициент наполнения уменьшается до 0,40 и ниже. То, что диаметр цилиндра и ход поршня карбюраторного двигателя с кривошипно-камерной продувкой (см. фиг. 2) в значительной мере определяют количество подаваемых в цилирщр продувочных газов, нельзя считать недостатком, так как при симметричной диаграмме распределения увеличение количества подаваемых в цилиндр продувочных газов привело бы лишь к бесполезному увеличению их утечки через выпускные органы. [c.433]

В гоночных двухтактных двигателях подобные значения литровой mohi-ности могут быть достигнуты лишь при рабочем объеме до 350 сж при несимметричной диаграмме распределения и использовании вращающихся золотников, когда объем свежего заряда, поступающего в цилиндр, значительно превосходит объем самого цилиндра (т. е. когда коэффициент наполнения значительно больше, чем 1,0). По табл. 3 можно составить представление о максимальных скоростях, которые могут быть достигнуты на гоночных мотоциклах без обтекателей при 1-минутном режиме. На гоночных мотоциклах с обтекателями, предназначенных для установки новых рекордов (при лобовой площади 0,75—0,80 м , сопротивлении воздуха 0,22—0,25 и при литровой мощности на Vj-минутном режиме 200 л. с. и рабочим объемом 500 см ) при прохождении 1 км с хода может быть достигнута скорость около 300 км/час (при благоприятном ветре). [c.698]

Впускные трубопроводы 2 (см. рис. 2.32) предназначены для подвода горючей шеси от карбюратора к цилиндрам двигателя. Их изготовляют преимущественно из алюминиевого сплава. Трубопроводы представляют собой сложную отливку с числом каналов, равным числу цилиндров. Для лучшего наполнения цилиндров горючей смесью сопротивление впускных трубопроводов должно быть наименьшим. С этой целью их каналы делают возможно большего сечения и с плавными переходами. [c.72]

Процессом удаления отра ботавших газо>з из цилиндра заканчивается рабочий цикл двигателя и после него начинается процесс наполнения цилиндра для следующего цикла. Протекание давлений в цшшндре двигате. 1Я в течение рабочего цикла может быть записано при помощи индикаторов, подобных применяющимся для паровых машин (см. 4-3). Получаемая индикаторная диаграмма дает зависимость давления в цилиндре от п0JI0жeния поршня в виде замкнутой кривой. Другие типы индикаторов, применяемые для двига1елей внутреннего сгорания, фиксируют изменения давления по углу поворота коленчатого вала, т. е. по времени такие индикаторные диаграммы называются развернутыми. [c.448]

Самый простой способ увеличить мощность мотора МеМЗ-245 - перенастроить карбюратор, заменив штатные топливные жиклеры другими (табл. 2.5), и установить спортивный фильтр, обеспечивающий пониженное сопротивление на впуске. Если при модернизации обойтись без установки нового фильтра, это, как правило, приводит к повышению токсичности отработавших газов и расхода-топлива, так как увеличение мощности и крутящего момента получают за счет обогащения топливовоздушной смеси. При наличии фильтра с нулевым сопротивлением она менее пе-реобогащается, а энергия двигателя повышается благодаря лучшему наполнению цилиндров смесью. Силовые характеристики мотора МеМ З-245 можно улучшить, увеличив его рабочий объем. Это делают тремя способами. Один из них, наиболее старый - расточить цилиндры до диаметра 76 мм (с припуском на хонин-совку) и установить поршни ВАЗ-2108. После такой модернизации рабочий объем составит 1217 см куб. Чтобы установить жигулевские поршневые пальцы 2101 в шатун двигателя МеМЗ, следует расточить его верхнее отверстие до диаметра 22 мм. Туда запрессовывается бронзовая втулка с внутренним диаметром, обеспечивающим установку пальца с требуемым натягом. [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...