Период продувки

При конвертерном способе производства стали выделение газов из конвертера по количеству и химическому составу в течение плавки резко меняется. Начальный период продувки конвертеров характеризуется низким содержанием СО в конвертерных газах (30—60%). По мере окисления примесей скорость выгорания углерода увеличивается и после окисления кремния (и большей части Мп) наступает период интенсивного обезуглероживания. Скорость обезуглероживания является важной характеристикой газовыделения. По ней рассчитывается пропускная способность газоотводящего тракта конвертера. [c.91]

Первый период продувки характеризуется развитием экзотермических реакций, повышающих температуру металла [c.186]

Второй по значению особенностью многих КУ как объекта управления является нестабильность режима работы количество теплоты, подлежащей утилизации, может колебаться от нуля до максимального значения, причем скорость нарастания теплового потока в ряде случаев достигает 20—30 %/с. Это обстоятельство ставит КУ в предельно тяжелые условия с точки зрения обеспечения надежности, так как эта нестабильность режима представляет собой случай нанесения резкого и глубокого возмущения но основному технологическому каналу (каналу подвода теплоты для парообразования). Поэтому существует необходимость либо применять сложную всережимную систему автоматического управления (САУ) технологическим процессом (ТП), либо использовать обычную САУ, но в резко переходных процессах (например, в начале и конце периода продувки конвертера с газовыделением и поступлением конвертерного газа в охладитель - ОКГ) ее отключать и вести управление вручную. [c.170]

В схемах с аккумуляторами теплоты (АТ) в период продувки конвертера газ сжигается в одном из АТ регенеративного типа и нагревает находящуюся в нем керамическую насадку (рис. 7.3). В последующий цикл на нагрев переводится второй АТ, а в первом нагревается, например, воздух или другой газ, идущий затем к потребителям теплоты. Такой последовательной работой АТ достигается то, что, несмотря на периодическое поступление газа (топлива) из кислородно-конвертерного цеха, отдача теплоты аккумулирующей установкой идет равномерно. [c.159]

Перемешивание металла способствует интенсификации процесса обезуглероживания за счет снижения величины сопротивления переносу реагирующих компонентов внутри фазы и на межфазных границах. Перемешивание способствует также развитию реакций во вторичных зонах. В этой связи, очевидно, целесообразно применение электромагнитного перемешивания металла, а также повышение давления кислорода при продувке. Так, увеличение скорости подачи кислорода при продувке до 1 м 1т в минуту способствует интенсификации периода продувки и сокращению угара хрома. С увеличением скорости подачи кислорода возрастает доля его, используемая на [c.64]

Изменение содержания азота (рис. 51) за период продувки ванны кислородом определяется количеством его в технологическом кислороде, темпом продувки и исходным содержанием в металле. Сразу же после присадки феррохрома содержание азота в металле резко увеличивается. В процессе рафинирования количество азота, как правило, уменьшается, причем особенно резко после присадки ферротитана. [c.144]

В период продувки металла смесью кислорода н аргона потери хрома составляют всего около 1,5%, из которых половина восстанавливается при раскислении металла. Физические свойства получаемой нержавеющей стали и чистота ее по неметаллическим включениям не хуже, чем стали, выплавленной по обычной технологии. [c.168]

Окисление кремния в конверторах. Имеет большое значение в начальный период продувки, так как низкая температура расплава и окисление Si позволяют экономить тепло, С другой стороны, высокое содержание Si имеет свои недостатки (см, мартеновский процесс). [c.329]

Конвертор с верхним дутьем. Реакционно-активный шлак образуется к началу периода продувки. Поэтому возможно хорошее удаление серы. Около 40 % S связывается в шлаке. Кроме того, возможно прямое окисление серы ( aS)+з/2 02 - -(СаО)-f- S02>. По этой реакции происходит удаление еще 15 % S. [c.391]

По мере дальнейшего продвижения поршня вниз до н. м. т. и затем обратно до момента закрытия продувочных окон, при непрерывно изменяющихся проходных сечениях, будут происходить выпуск и продувка одновременно. Так как продувочные окна закроются раньше выпускных, то неизбежна некоторая потеря заряда через выпускные окна. Кроме того, значительная часть продувочного воздуха смешивается в период продувки с отработавшими газами и также теряется. [c.290]

В первый период продувки в конверторе окисляются железо, кремний, марганец и формируется известковый шлак. В этот период температура металла несколько повышается. [c.29]

Во второй период продувки выгорает углерод, что сопровождается некоторым понижением температуры металла. Когда содержание углерода в металле достигнет менее 0,1%, пламя уменьшается и исчезает. Наступает третий период, во время которого интенсивно окисляется фосфор по реакции [c.29]

Оптимальным является присоединение к турбине трех цилиндров (чередование выхлопов через 120°), поскольку продолжительность импульса составляет около 30—40° (/), а период продувки около 90—80° (II) по углу п. к. в. (фиг. 91). [c.93]

Во второй период продувки происходит максимальное развитие реакций в металле FeO -f С = Fe -4- СО — 35 ООО кал, а в рабочей полости конвертора, где протекает догорание СО в СО2, по реакции 2 СО О2 = 2 СО2 + - -136440 кал. Она резко повышае температуру в конверторе, ускоряя горение углерода. В результате энергичного горения окиси углерода количество кислорода, попадающего в металл, оказывается недостаточным, и начинается восстановление железа углеродом из закиси железа в металле и шлаке по реакции FeO -f С = Fe 4- СО — 35000 кал. Температура металла падает, замедляется горенне углерода, что приводит к уменьшению количества выделяющихся газов и снижению пламени. Во время снижения температуры начинают окисляться остатки кремния и марганца, Это снова вызывает повышение температуры ванны, возобновляется горение углерода и рост пламени. Таких подъёмов пламени может быть в течение плавки от 1 до 3, в зависимости от состава и температуры чугуна. Этим заканчивается второй период продувки. [c.186]

В авиационном дизеле Юнкере благодаря интенсивно развитым воздушным вихрям в период продувки и повышенной степени сжатия период запаздывания удалось резко сократить. За индукционный период топливный насос подаёт лишь 14% топлива, что обеспечивает малые = 2,0-1-2,5 Kzj M на 1° угла поворота кривошипа. [c.247]

Стабильную паропроизводительность ОКГ в продолжение всею цикла работы конвертера при одновременном улучшении теплотехнических и конструктивных характеристик его и без дополнительною использования добавочного топлива можно достигнуть применением Б схеме энергокомплекса аккумулятора циркуляционного типа и газгольдера (рис. 3.28). В период продувки используют в ОКГ физическую теплоту и примерно 10 % химической теплоты конвертерного газа при а = 0,1. После охлаждения и оадстки весь газ направляют в газгольдер. В межнродувочный период и во время продувки, когда пет газовыделения, на выработку пара расходуют химическую и физическую теплоту газгольдерною газа и теплоту, аккумулированную горячей водой в аккумуляторе. Недостатком зтой схемы является налитое в ней газгольдера, что предъявляет особые требования к обеспечению пожарной безопасности. [c.78]

Еще сложнее условия восстановления окислов марганца ири выплавке хромомаргаицевой нержавеющей стали. По данным Е, Пахали [43], раскисление шлака периода продувки гранулированным алюминием не повлекло за собой заметного восстановления марганца. [c.76]

Влияние различных элементов на растворимость водорода приведено на рис. 20 [58]. Динамика изменения содержания водорода в процессе плавки и разливки стали Х18Н10Т (основная дуговая печь, метод переплава отходов с кислородом) приведена на рис. 21. В период продувки кислородом содержание водорода в металле относительно невелико (5—6 сл /100 г), но затем существенно повышается, главным образом при присадках легирующих и извести. Как и при выплавке трансформаторной и конструкционной стали, содержание водорода в нержавеющей стали в летнее время значительно повышается. Нами изучались допустимые концентрации водорода в нержавеющей стали типа Х18Н10Т. Установлено, что при содержании водорода в металле выше 12—13 M IIQQ г (эта величина определяется также температурой металла и массой слитка) в слитке образуются газовые пузыри, а в прокате — трещины и волосовины. Влияние меньших концентраций водорода на обычные качественные показатели нержавеющей стали не установлено по-видимому, это вызвано высокой рас- [c.87]

Влияние различных элементов на растворимость азота в жидком. железе приведено на рис. 22. Поведение азота при выплавке нержавеющей стали также зависит от технологических факторов (особенности легирования стали азотом рассматриваются ниже). В период продувки стали Х18Н10Т (переплав отходов) содержание азота изменяется (рис. 21) незначительно в среднем оно снижается с 0,014 до 0,010% (хотя на отдельных плавках с низким содержанием азота в начале продувки наблюдается небольшой рост его содержания). Резкое повышение содержания азота (до 0,018%) наблюдается при вводе феррохрома. По ходу рафинировки содержание азота в металле практически стабильно. Снижение I концентрации азота (до 0,011%) наблюдается при вводе в сталь титана (за счет всплывания нитридов титана). [c.89]

Изучение большого количества плавок показывает, что повышеиное содержание углерода в шихте не только не вызывает затруднений при продувке, но и при дос статочно большой скорости ввода кислорода даже не влечет за собой заметного увеличения угара хрома. Естественно, представляет интерес выяснить, каким образом сказывается увеличение содержания углерода в металле по расплавлении шихты на величине угара хрома за период продувки. Как следует из рис. 26 и 27, с увеличением содержания углерода в металле по расплавлении с 0,25—0,30 до 0,40% и соответствующим увеличением количества выгоревшего углерода с 0,20 до 0,35% величина угара хрома за период продувки, а также абсолютное количество выгоревшего хрома увеличиваются незначительно. Это согласуется с данными ряда исследователей [39,67—69]. Можно полагать [70], что при увеличении скорости ввода кислорода и эта разница исчезает. Таким образом, минимальная величина угара [c.118]

Рис, 26. Угар хрома за период продувки в зависимости от начального и конечного содержания углерода в этом периоде (цифры у точек — число нлазок) [c.119]

Как видим, среднее содержание хрома в них весьма высоко и составило 15,8%. Из сказанного следует, что наряду с мероприятиями, направленными на уменьшение количества окислившегося за периоды плавления и продувки хрома, чтобы добиться радикального снижения общих потерь хрома на плавке, нужно обеспечить достаточно полное восстановление его из шлака кониа периода продувки. Увеличение расхода раскислителей (в пересчете на кремний) с 6—8 до 10—12 /сг/г, как видно из графика рис. 35, ведет к некоторому снижению конечного содержания хрома в шлаке. [c.125]

Содержание СгдОз в шлаках к концу периода плавлепня составляет от 13 до 22%, а к концу периода продувки ванны кислородом от 31 до 37%- [c.129]

На рис. 37 прежде всего обращает на себя внпманпе не только весьма высокое содержание как СгдОз, так и СгО в плавках, но и то обстоятельство, что если к концу периода плавления количества хрома, окислившегося До СгдОз и СгО примерно равны, то к концу периода продувки ванны кислородом при резком (почти вдвое) увеличении количества СгдОз содержание СгО в шлаке, как правило, снижается. [c.129]

К концу периода продувки ванны кислородом в 40-т печи образуется около 4500 кг (а при неудовлетвори- [c.135]

Рис. 43, Изменение содержаяня оки> си хрома в шлаке конца периода продувки в процессе раскисления его (по данным различных члавок). Пробы отбирали

На рис. 43, 44 показано изменение содержания СгаОз и СгО в шлаке конца периода продувки в процессе раскисления его. При рассмотрении этих графиков видно, что снижение суммарного содержания хрома в шлаке происходит только в первой половине периода раскисления во время обработки шлака дробленым 45%-пым [c.136]

Поведение водорода и азота. Динамика изменения содержания водорода и азота в металле в процессе плавки стали Х18Н10Т приведена соответственно на рис. 50 и 51. Как видно из данных рис. 50, к концу периода продувки ванны кислородом содерл<ание водорода в металле [c.143]

При достижении содержания углерода в металле 0,030% скорость обезуглероживания даже ири увеличении времени иродувки и давления кислорода становится весьма незначительной. В табл. 14 показано снижение углерода в период продувки ванны кислородом во времени. [c.161]

Б. Окисление Мп. Возможно в течение отдельных периодов продувки. В начале продувки (при низкой температуре) равновесное (относительно Мп) содержание кислорода оказывается ниже, чем равновесное содержание его относительно углерода. В конце периода продувки также создаются благоприятные условия окисления из-за низкого содержания углерода (рис. 3.20) [ ]. На этом рисунке 1—изотерма равновесия 2—изотерма равновесия по Эллиоту 3 — содержание [О] при мартеновской плавке (для сравнения) 4 — содержание [О] при конверторном процессе (продувм [c.330]

А. Томасовский процесс. Значительная часть десульфурации протекает только в конце периода продувки, поэтому необходимо использовать низкосернистое сырье. С серой связывается та часть извести (так называемая свободная известь), которая остается после ошлаковывания Р2О5 и Si02. [c.334]

Величина т — это период времени рассматриваемой продувки. Хаусен [31] предложил еще два безразмерных параметра для каждого периода продувки, связанных с и % которые стали двумя основными характеристиками в теории регенератора, а именно приведенную длину Л и приведенный период П [c.256]

Описанное выше повреждение барабана котла с рабочим давлением 120 ama было обусловлено как наличием недоброкачественной вальцовки трубы, ведущей к водоуказательной колонке, так и, в большей степени, воздействием на вальцовочное соединение переменных термических и компенсационных напряжений. Водоуказательпая колонка па этом котле расположена на расстоянии 12 м от барабана, поэтому температура стенки трубы, идущей к водоуказательной колонке, значительно отличается от температуры стенки барабана. Так, например, на расстоянии ООмм от барабана температура стенки указанной трубы снижается до 67° С. В период продувки колонки температура трубы в месте измерения быстро возрастает, достигая 200° С, поэтому в ней возникают значительные термические и компенсационные напряжения, ослабляющие вальцовочное соединение, а также воздействующие непосредственно на металл трубы л барабана. [c.391]

Реакции (24) и (25) протекают с выделением тепла и являются источником разогрева ванны при продувке ее воздухом. Полученный железистый шлак удаляют, после чего наступает второй период продувки. Во время этого периода происходит окисление полусернистой меди с выделением тепла по реакции [c.52]

Экзотермические реакции (37) и (38) сопровождаются выделением большого количества тепла, служащего источником разогрева ванны при продувке ее воздухом. Железистый шлак первого периода удаляют из конвертора, после чего во втором периоде продувки происходит экзотермическая реакция окисления полусернистой (сернистой за-кисной) меди. [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...