Распределённая RC-модель

Интересно отметить, что на основании модели слоя как бесструктурной двухфазной подвижной системы, в которой частицы равномерно распределены по всему объему, в [36] получено уравнение для расчета скорости потока, необходимой при организации однородного псевдоожиженного слоя в широком диапазоне значений Re и Аг [c.50]

В технологических задачах часто, кроме выбора последовательности выполнения переходов, требуется провести объединение их в группы одновременного выполнения (задачи второго типа). Эти задачи по своей сущности являются распределительными, их формализация возможна введением булевых переменных. Модель такого типа может быть использована для задач нахождения последовательности выполнения переходов обработки поверхностей детали на многошпиндельных токарных полуавтоматах, прутковых автоматах и др. Пусть имеющуюся совокупность переходов необходимо распределить по / позициям станка. Введем переменные Хгу- [c.78]

Для грубой оценки энергии сцепления щелочных металлов обычно пользуются ионной моделью. Согласно этой модели, положительно заряженные ионы, которые считают точечными, располагаются в узлах кристаллической решетки, а коллективизированные электроны равномерно распределены между ионами. Энергия сцепления металлического кристалла в такой модели может быть рассчитана с помощью методов, используемых при расчете энергии сцепления ионных кристаллов. [c.83]

Выражение аргумента в синусоидальном распределении амплитуд нормальных колебаний выбрано так, чтобы для s = 0 и s = n + l для всех гармоник i/o и обраш,ались в нуль. При и = оо это распределение амплитуд совпадает с распределением для стержня с закрепленными концами. Для п конечного, т. е. для дискретной модели, полагаем, что амплитуды грузов тоже распределены по закону синуса, но, конечно, это распределение уже не непрерывное, а дискретное ys имеют смысл только для отдельных дискретных значений аргумента skn/ n + 1), соответствующих целым значениям s. Чтобы проверить правильность нашего предположения, подставим выражение (19.15) в уравнения движения грузов (19.14). Нетрудно убедиться, что при этой подстановке (19.14) обращается в тождество, если [c.695]

Идеальный газ — теоретическая модель газа, в которой не учитывается взаимодействие частиц газа (средняя кинетическая энергия частиц много больше энергии их взаимодействия). Различают классический л квантовый идеальный газ. Свойства классического идеального газа описываются законами классической физики — уравнением Клапейрона — Менделеева и его частными случаями законами Бойля — Мариетта и Гей-Люссака. Частицы классического идеального газа распределены по энергиям согласно распределению Больцмана. [c.201]

Для конечной толщины пластины эти напряжения могут быть распределены при указанном нагружении не совсем равномерно (рис. 4.1, а) и во внутренних точках пластины могут возникать небольшие напряжения а , х х, В этом случае модель плоского напряженного состояния, распространенная на всю толщину б, является приближенной, а получаемые напряжения будут некоторыми усредненными по отношению к действительным. Иногда указан- [c.70]

Указанные обстоятельства позволяют ввести гипотезу сплошности изучаемой среды и заменить реальные дискретные объекты упрощенными моделями, представляющими собой материальный континуум, т. е. материальную среду, масса которой непрерывно распределена по объему. Такая идеализация упрощает реальную дискретную систему и позволяет использовать для ее описания хорошо разработанный математический аппарат исчисления бесконечно малых и теорию непрерывных функций. [c.12]

Операторы, задаваемые системами уравнений в частных производных. Операторы такого вида встречаются во всех сложных технологических системах, математические модели которых включают дифференциальные уравнения в частных производных. Внутренние параметры таких объектов изменяются не только во времени, но и распределены по пространственным координатам. В общем случае каждый внутренний параметр 2 зависит от трех пространственных координат z = z(Xi, Х2, Хз, t) и дифференциальные уравнения математической модели содержат частные производные по каждой пространственной переменной. Такие математические модели, однако, сложны для исследования и редко применяются для описания химико-технологических объектов. Значительная часть моделей основных процессов химической технологии представляет собой системы дифференциальных уравнений, содержащих частную производную только по одной пространственной переменной. Соответственно, и все внутренние параметры объекта меняются только по одной пространственной координате. При этом координатная ось совпадает, как правило, с осью аппарата, а в каждом сечении, перпендикулярном этой оси, параметры процесса не зависят от пространственных координат. Значения внутреннего параметра z(x,t) в точках, соответствующих входу и выходу, представляют собой входные и выходные параметры системы, например г х, 2 (х, t) lx=i вых (0> где I — [c.45]

Из простых физических соображений следует, что в начальный момент времени (при t = 0) выходная концентрация целевого компонента в газе равна нулю. Во все последующие моменты времени t > О выходная концентрация отлична от нуля. Этим переходный процесс в абсорбере, описываемом диффузионной моделью, отличается от переходного процесса в абсорбере, описываемом моделью идеального вытеснения. Из выражения (5.1.11) для весовой функции 11(1 ) и аналогичного выражения для переходной функции [см. выражение (4.3.71) для переходной функции h t) противоточного теплообменника] следует, что на выходе абсорбера, описываемого моделью идеального вытеснения, переходный процесс начинается с запаздыванием на величину to, т. е. при использовании модели идеального вытеснения hi (t) = 0 при О / Сто- В противоположность этому в абсорбере, описываемом диффузионной моделью, переходной процесс на выходе аппарата начинается без запаздывания. За счет продольного перемешивания целевой компонент, внесенный газом в момент t=0, мгновенно распределяется по всему объему абсорбера, и поэтому во все моменты времени при t > О его концентрация на выходе отлична от нуля. Необходимо учитывать что в реальных абсорберах даже при наличии интенсивного продольного перемешивания переходной процесс на выходе начинается с некоторым запаздыванием. Это связано с тем, что однопараметрическая диффузионная модель не учитывает ряда физических факторов, влияющих на процесс, протекающий в абсорбере. Поэтому проведенные рассуждения являются строгими только для соответствующего [c.216]

Модели, используемые в обычных фотоупругих испытаниях, нагружаются при обычной комнатной температуре, являются упругими и для них картина интерференционных полос исчезает вместе со снятием нагрузки. Поскольку свет должен пройти сквозь всю толщину модели, интерпретация картины интерференционных полос возможна только в том случае, когда модель находится в плоском напряженном состоянии —компоненты напряжения при этом распределяются по толщине пластинки почти равномерно. Когда это не имеет места, как, например, при трехмерном распределении напряжений, оптический эффект определяется интегралом, содержащим напряжения во всех точках, расположенных вдоль луча ). [c.174]

Если менять нагрузку на модель при неизменном положении поляризатора и анализатора, можно наблюдать возникновение и перемещение полос на изображении модели. Например, при изгибе призматического бруса имеем систему полос, показанную на рис, 14.16. В средней части модели, где имеет место чистый изгиб, наблюдается равномерное распределение полос. Это значит, что напряжения по высоте сечения распределены [c.559]

Если менять нагрузку на модель при неизменном положении поляризатора и анализатора, можно наблюдать возникновение и перемещение полос на изображении модели. Например, при изгибе призматического бруса имеем систему полос, показанную на рис. 483. В средней части модели, где имеет место чистый изгиб, наблюдается равномерное распределение полос. Это значит, что напряжения по высоте сечения распределены по линейному закону. По мере возрастания нагрузки у верхнего и нижнего краев бруса будут возникать новые полосы, перемещающиеся по направлению к нейтральной линии. При этом полосы будут сгущаться, но распределение их сохранится равномерным. Производя нагружение от нуля, очень легко определить порядок каждой полосы и точно указать соответствующую разность Tj—Оу. [c.479]

В более сложном случае, например при использовании модели отказа с учетом рассеивания начальных параметров (рис. 40), в программу закладываются сведения о законах распределения исходных характеристик машины. Например, погрешности изготовления деталей обычно распределяются в пределах допуска Д [c.215]

Модули сдвига. Модуль сдвига G j для модели материала, изображенной на рис. 5.2, определяют по методу Рейсса, согласно которому равенство напряжений принимают в смежных параллелепипедах, составляющих единичный куб деформацию куба находят суммированием деформаций всех прямоугольных параллелепипедов. Разбивку куба на отдельные параллелепипеды осуществляют с помощью сечений плоскостями, перпендикулярными осям I и / и проходящими через граничные точки отрезков Рх, Ру. Вклад сдвиговой деформации каждого из девяти полученных таким образом параллелепипедов в деформацию сдвига составного единичного куба пропорционален модулю сдвига материала. Сдвиговую деформацию составного. параллелепипеда определяют по методу Фойгта. В этом случае принимают равенство деформаций в смежных частях параллелепипеда, а напряжения вдоль оси й распределяют пропорционально жесткости каждой части. [c.135]

Картину деформации бруса при поперечном изгибе удобнее всего наблюдать на резиновой модели с нанесенной на ее боковые поверхности прямоугольной сеткой. Как показывает опыт, при нагружении бруса прямоугольная сетка искажается изменяются как размеры сторон прямоугольников, так и его углы. Причем угловая деформация, вызванная поперечной силой, по высоте сечения распределяется неравномерно достигает наибольшей величины у слоя, совпадающего с осью балки и падает до нуля в наружном слое (рис. 135). Отсюда следует, что гипотеза плоских сечений здесь не выполняется. Однако искривление поперечных сечений не сказывается на законе распределения нормальных напряжений и их величине. Поэтому считают, что нормальные напряжения при поперечном изгибе. меняются по тому же закону, что и при чистом изгибе, и могут быть определены по формуле (17.10) [c.164]

Параметры механически эквивалентного распределения дефектов можно определить по средней прочности и стандартному отклонению при помощи методов статистики экстремальных оценок, дающих масштабные законы, описание которых приведено в разд. И. На самом деле необходимы некоторые сведения относительно того, распределены ли ограничивающие прочность дефекты только по поверхности или они встречаются равномерно по объему. Кроме того, заметим еще раз, что необходимы подтверждения того, что процессы изготовления моделей и прототипов почти не отличаются и при изготовлении прототипа не возникают новые распределения дефектов. [c.178]

Расхождение между нашим мысленным экспериментом и физическим исследованием может быть устранено путем дополнения модели механизма разрушения детальным анализом на микроуровне. Хотя ни одна из этих составных частей не была установлена достаточно твердо, для предсказания разрушения мы можем пользоваться анализом механики сплошной среды совместно с соответствующими интерпретациями. Можно сделать реалистические предположения о том, что микроскопические трещины распределены случайно, а их размер и плотность являются характеристиками материала и технологии изготовления. При таких ограничениях существует малый, но конечный характерный объем (определенный размером Ге, рис. 2, а), который целиком охватывает одну микроскопическую трещину. Таким образом, хотя внутри характеристического объема Гс напряжение сингулярно, вне окрестности Гс напряжения ограниченны и могут использоваться для оценки разрушения этого объема посредством критерия разрушения [c.210]

Образование окислов азота также относится к категории сильных воздействий сверхзвуковых самолетов на окружающую среду. Было проведено детальное исследование на математической модели при этом условно предполагалось, что самолетный парк состоит из 500 единиц, а концентрация окиси азота (N0) в выхлопных газах каждого сверхзвукового самолета равна 350 мин . Результаты исследования говорят о том, что количество озона в стратосфере может сократиться вдвое (рис. 12.20). Кривые 8 и 4 характеризуют нормальное распределение озона но вертикали на широте 45°. Кривые 5 к 6 построены на основе исследования совокупного (за 2 года) воздействия выбросов, образовавшихся при эксплуатации 500 сверхзвуковых самолетов выбросы равномерно распределены в следую щих интервалах высот 20—21 км (кривая S) 19—23 км (кривая 7), 17—25 км (кривая 6 и 15—31 км (кривая 5). Кривые /—4 построе ны в предположении, что количество дополни тельных выбросов окиси азота увеличилось в [c.306]

Экспериментальное открытие электрона, радиоактивности, термоэлектронной эмиссии (испускание нагретыми металлами электронов), фотоэффекта (вырывание электронов из металлов под действием света) и других явлений — все это указывало на то, что атом вещества является сложной системой, построенной из более мелких частиц. Перед физикой встала проблема строения атома. Как устроен атом Первая (статическая) модель атома была предложена в 1903 г. Дж. Дж. Томсоном, согласно которой положительный заряд и масса распределены равномерно по всему атому, имеющему форму сферы радиуса 10 м. Отрицательные электроны расположены внутри этой сферы, образуя некоторые конфигурации, и взаимодействуют с отдельными ее элементами по закону Кулона. Электроны в атоме пребывают в некоторых равновесных состояниях. Если электрон получает малое смещение, то возникает квазиупругая сила — и электрон начинает совершать колебания около рав1Ювесного положения и излучать световые волны. Хотя модель Томсона объясняла некоторые явления, все же вскоре выяснилась ее несостоятельность. [c.10]

Модель жидкой капли предсказывает существование коллективных движений нуклонов в ядре-капле поверхностных колебаний, колебаний плотности в случае сжимаемого вещества и др. Пусть имеется жидкая капля-ядро, в равновесггам состоянии она обладает сферической формой. Радиус сферического ядра равен R. Допустим, что ядро-капля захватывает влетевший извне нуклон. Энергия захваченного нуклона почти мгновенно распределяется между [c.173]

Формирование огнеупорных (оболочек. Суспензию наносят на блоки моделей окунанием их в ванную с суспензией, а на крупные блоки и модели - обливанием. В зависимости от характера производства и степени механизации блок моделей погружают в ванну вручную, с помощью манипуляторов или копирных устройств на цепных конвейерах. Блок погружают так, чтобы с поверхности моделей, особенно из глухих полостей отверстий, могли удалиться пызырьки воздуха. Извлеченный из суспензии блок моделей медленно поворачивают в различных направлениях так, чтобы суспензия равномерно распределилась по поверхности моделей, а излишки ее стекли. После этого слой суспензии сразу обсыпают песком операция нанесения суспензии с обсыпкой должна составлять не более 10 с. Затем суспензия подсыхает и песок не соединяется с ней. Суспензию в ванне непрерывно перемешивают с небольшой скоростью для устранения оседания огнеупорного материала. Для нанесения песка на формируемый слой суспензии осуществляют погружение блока в слой кипящего песка. [c.226]

Работы Кренига и Клаузиуса не позволяли вычислить входящий в (ЗЗ) квадрат скорости молекул v . Бернулли, Кренит и Клаузиус полагали скорость всех молекул одинаковой и равной некоей постоянной величине. Но молекулы газа сталкиваются, обмениваются энергией и, следовательно, имеют самые различные скорости. Вместо невыполнимой задачи расчета скорости отдельных молекул Максвелл в 1860 г. указал на принципиально иной путь расчета средних величин, характеризующих состояние газа. Он предложил распределить все молекулы по группам в соответствии с их скоростью и дал метод расчета числа молекул в таких группах. Максвелл использует механическую модель газа, состоящего из большого числа твердых и совершенно упругих шаров, действующих друг на друга только во время столкновений. Если свойства подобной системы тел соответствуют свойствам газов,— отмечаег он,— то этим будет создана важная физическая аналогия, которая может привести к более правильному познанию свойств материи . (Большинство цитат этого параграфа, за особо оговариваемыми исключениями, взяты из [49, 50].) [c.73]

Ю. 1. Борщевский, по его словам /19, 20/, сделал первоначальную попытку синтезировать результаты М. Миллионщикова /144/, С. Клайна /330, 321/ и Р. С. Бродки /120/, полученные ими при исследовании турбулентных движений в пристенной области. Для этой цели введена вихревая модель турбулентного потока, описываемая ступенчатыми функциями. При этом предполагается, что размеры ступенек (т.е. плотность распределения либо разрывов функций) могут быть случайными в пространстве и времени. Под размерами ступенек подразумевается как осредненное значение рассматриваемой функции, так и величина площадки, на которой сосредоточена эта функция. При этом размеры площадок данных значений функции также могут быть распределены случайным образом. Это обстоятельство пoзвoJмeт исследовать статические свойства турбулентности. [c.34]

Это уравнение имеет два корня, которые имеют значения у 1 = 0,2847 ну=1,0. Второй корень соответствует двухслойной модели (когда область мелкомасштабной турбулентности как бы сжимается в точку), а первый - трехслойной. Подставляя в выражение (3.8) и преобразуя, получим следующее значение турбулентной вязкости в области, где скорость распределена по квадратичной параболе [c.87]

Можно пойти дальше по этому пути и предположить, что взаимодействие осуществляется также посредством некоторых образований типа рассмотренных в конце предыдущего параграфа двойных сил, которые распределены по поверхности непрерывно. В современных теориях сплошных сред подобные предположения делаются, однако значение их состоит скорее в иллюстрации весьма большой степени общности, которая может быть достигнута в рамках представления о сплошной среде и о потенциальной возможности значительного расширения этих рамок с тем, чтобы описать эффекты, относимые обычно за счет дискретности строения реальных тел. Но существующие теории, уже нашедшие применения к реальным объектам, строятся почти искючительно на основе классической модели, которая до недавнего времени представлялась совершенно очевидной и единственно возможной. [c.31]

Зависимость между ними можно установить из равенства работ за один оборот винта. Предположим, что нагрузка равномерно распределена между витками прямоугольного сечения (РX — усилие на один виток). Тогда, переходя, к одному витку (рис. 22.2, а), введем в рассмотрение его расчетную модель в виде наклонной плоскости (рис. 22.2, б), угол подъема которой р = ar tg [ /( 2)]> где 5 и 2 и средний диаметр резьбы винта. [c.388]

Примем широко распространенную (но не единствей-но возможную) модель, согласно которой в этом мартенсите атомы углерода занимают только октаэдрические междоузлия ОЦК решетки железа. Среди них, как было выяснено выше, можно выделить три ОЦК подрешетки со своими направлениями оси тетрагональности. Для подрешетки, ось тетрагональности с которой параллельна направлению [001], междоузлия находятся в положениях, отмеченных черными кружками на рис. 45, а. В случав, когда весь зчлерод расположен только в одной такой шод-решетке, сплав находится в наиболее упорядоченном состоянии и имеет наибольшую степень тетрагональности. Если же атомы углерода поровну распределены между тремя подрешетками — он вполне неупорядочен и имеет кубическую решетку. Между этими крайними случаями возможны различные частично упорядоченные состояния ). [c.185]

Итак, три основные гипотезы, упомянутые выше, состоят в следующем во-первых, волокна распределены непрерывно-, во-вторых, волокна являются нерастяжимыми в третьих, композит в целом несжимаем. Малхерн и др. [22] использовали эти же гипотезы в своей теории, предназначенной для описания армированных волокнами пластических материалов. Все математические модели, основанные на этих трех предположениях, мы называем идеальными волокнистыми композитами независимо от того, является ли их поведение упругим, пластическим, вязкоупругим или каким-либо еще. Пипкин и Роджерс [26] показали, что многие особенности механического поведения подобных материалов не зависят от вида связи напряжений с деформациями. В настоящем обзоре мы сосредоточиваем наше внимание именно на таких общих характерных чертах. [c.289]

Желательно, чтобы металл матрицы в композитах имел малую плотность и высокую пластичность как правило, такие металлы очень склонны к образованию химических соединений с высокоэффективными упрочнителями (бор, карбид кремния и т. д.). Образующиеся при этом химические соединения, часто интерметалли-пеские по природе, отличаются хрупкостью и малой эффективной фочностью. По этой причине такие соединения, образующиеся, как правило, на поверхностях раздела в процессе изготовления композита при высоких температурах, могут понизить способность поверхности раздела распределять нагрузку и сопротивляться разрушению в условиях сложного напряженного состояния. На основе этого эффекта Меткалф [44] разработал модель для объяснения снижения прочности, к которому приводит химическое взаимодействие в композитах Ti—В и AI—В. По-видимому, наличия трещин в непрочном боридном слое на поверхности раздела достаточно, чтобы вызвать преждевременное разрушение волокон [c.46]

На практике не всегда так ясно определимы различные виды разрушения. Композиты могут разрушаться в результате комби- нации механизмов, особенно если матрица может стать хрупкой под влиянием локального напряженного состояния. В указанных моделях единственной функцией матрицы является создание барьера для распространения трещины, а статистические результаты применимы только к прочности хрупкой составляющей. В действительности матрица может нести часть нагрузки и может влиять на величину пика напряжений в композите вследствие ее способности к пластической деформации. Растрескивание частиц не может быть независимым, так как разрушенная частица может сильно влиять на изменение распределения напряжений в ее окрестности и, следовательно, трещины не могут распределяться случайно. Влияние концентрации локальной деформации вследствие разрыва волокна в волокнистом композите обсуждено в [3] в связи со статистическими моделями Гюсера — Гурланда и Розена, приведенными в [36, 37, 77]. Связанная с ними проблема образования больших критических трещин проанализирована статистическими методами в [56]. [c.102]

Модель упругого разрушения приведена на рис. 17, где образец на растяжение разделен на слои длиной б перпендикулярно направлению волокон. Если волокно рвется в одном из слоев, осевая нагрузка, несомая волокном до его разрушения, передается посредством сдвига через матрицу к соседним волокнам, повышая таким образом нагрузку на эти волокна. В своей первоначальной модели, на которой основана наша модель, Розен [56) предполагает, что дополнительная нагрузка на неразрушенные волокна распределена случайным образом. По мере повышения приложенной нагрузки все большее количество волокон разрывается до тех пор, пока в некотором одном сечении не появится [c.287]

Информационно-логическая модель процесса разработки и изготовления наукоемких радиоэлектронных изделий строится с помощью подсистемы АСОНИКА-У (программного комплекса СИРИУС ) и позволяет учесть входные, выходные данные, а также ресурсы и ограничения для каждой работы, что необходимо для осуществления управления данным процессом. Наглядное представление модели проектирования позволяет быстро оптимизировать процессы разработки и изготовления. Каждый функциональный блок может быть разукрупнен, что позволяет описывать процессы модели на любом уровне иерархии от наиболее крупных процессов до частных, отслеживать любые процессы модели, временное распределение процессов, трудоемкость процессов, распределять материально-финансовые ресурсы. На основе созданной модели подсистема АСОНИКА-У позволяет создать различные отчеты, связанные с планированием процессов. [c.70]

Для четвертого этапа — контроля качества изготовления высокопагруженных деталей рекомендуется использовать модели Д (Г), в которых вместо управляемых параметров операций в форме технологических факторов Т используются обобщенные параметры физикохимического состояния поверхностного слоя, которые должны однозначно отражать величины управляемых параметров операций. Рассмотрим в качестве характерного примера аналитический метод поиска обобщенных остаточных факторов для операции растяжения деталей с последующей разгрузкой (операции правки растяжением, модель состояния поверхностного слоя при ускоренных сквозных нагревах и охлаждениях и др.). Пусть деталь имеет форму пластины. В гладких пластинах после растяжения не будет остаточных напряжений (макронапряжений), а наклеп распределится по сечению равномерно, так что в данных деталях остаточные напряжения не информативны и включать их в качестве технологических факторов в /1 (Г) нецелесообразно. Теперь рассмотрим влияние наличия надреза в пластине (модель елочных пазов, лабиринтных канавок. [c.398]

Более тщательные исследования деформации в зоне концентраторов на резиновых моделях были проведены Тумом и Федерном [69]. На основании анализа деформированного состояния им удалось наглядно и убедительно объяснить причину возникновения всплеска напряжений в зоне вершины надреза. Они показали, что в средней продольной полосе удлинение распределяется равномерно, а около самого надреза полоса удлиняется больше. Участки образца, расположенные выше и ниже надреза, не удлиняются, так как находятся в ненагруженных зонах. [c.42]

На рис. 2.16, а показана картина полос интерференции для плоской модели меридионального сечения массивной шины при осадке на 8%. Напряжения по сечению шины распределены неравномерно. На нижнем крае по концам поверхности скрепления шины со ступицей возникает концентрация напряжений (/Нтах>4,0). Несколько меньшая концентрация напряжений возникает по концам поверхности контакта шины с опорой (верхний край). Высокие наибольшие касательные напряжения Ттах возникают в середине массива шины, где т 1ах=4,5. При качении шины эти напряжения изменяются циклически, что приводит к периодическому деформированию шины и выделению теплоты. В этом одна из основны.х причин усталостного и теплового разрушения массивных шин. Зона разрушения, наблюдаемая в натурных шинах (зона А на рис 2.16, б), со1Впадает с зоной действия наибольших касательных напряжений. [c.41]

Как показывают экспериментальные носледования, форма вершины выреза существенно влияет на концентрацию напряжений. РассМ атриваемая методика позволяет выбрать оптимальную форму вершины, обеспечивающую наименьшую концентрацию напряжений. Для этого нужно испытать несколько моделей с различными формами вершины и выбрать ту, для которой концентрация напряжений наименьшая. Проиллюстрируем это на примере щелевых вырезов (рис. 2.26). Вдоль контура выреза с круговой вершиной (см. рис. 2.25) напряжения распределены весьма неравно-мерно. Концентрацию напряжений можно снизить, выполнив, например, вершину выреза эллиптической (см. рис. 2.23, б). При отношениях длин полуосей эллипса dj , близких к единице, в эллиптическом вырезе, как и в круговом, возникает точка концентрации напряжений в середине выреза (рис. 2.26, а). При больших значениях dj появляются две точки концентрации вблизи краев вершины (рис. 2.26, в). При некотором соотношении die напряжения вдоль вершины распределены равномерно (см. рис. 2.26, б), поскольку вдоль большей части вершины располагается полоса од- [c.51]

В большинстве глав книги принята модель машинного агрегата с жесткими звеньями, в котором массы обрабатываемого продукта поступают к исполнительным звеньям и распределяются на них в виде функций угла поворота звена приведения. В соответствии с этим предполагается, что пнерхщонные параметры звеньев, как и всей механической системы, зависят от положения главного вала. [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...