Растрескивание частиц

На основе этой и других аналогичных работ можно отметить следующие характерные особенности растрескивания частиц в процессе деформации при комнатной температуре [c.62]

Теории растрескивания частиц [c.68]

Однако большое количество наблюдений показывает, что накопленная упругая энергия не является достаточным критерием для растрескивания частиц и что следует также принимать во внимание пластическое течение. Среди указанных наблюдений можно отметить следующие 1) трещины в частицах цементита в стали обнаруживаются только после текучести 2) экстраполяция зависимости доли разрушенных частиц в сплавах А1 — 81 от деформации (рис. 6) на нулевую долю разрушения дает величину дефор- [c.68]

Предлагаются две теоретические модели для исследования растрескивания частиц по механизму нагружения волокон, примененному в [57], и по механизму скопления дислокаций, предположенному в работах [1, 2, 47, 81]. В обеих моделях местное повышение напряжений, необходимое для развития трещины по частицам, обеспечивается скольжением матрицы. Согласно первому механизму, увеличение напряжений связано с формой или коэффициентом формы частиц согласно второму механизму, концентрация напряжений связана с длиной свободного скольжения в матрице. [c.69]

Дислокационный критерий [81] и модель нагружения волокна [57] пригодны для карбидных пленок по границам зерен, но не объясняют эффекта размера, присущего более равноосным частицам. В работе [41] отмечены несколько особенностей, которые могут способствовать преимущественному растрескиванию частиц наибольшего размера, а именно а) упругая энергия деформации, накопленная частицей при нагружении, пропорциональна объему частицы [43] и б) легкость поперечного скольжения заблокированных дислокаций и уменьшение напряжения вследствие этого могут быть функцией диаметра частицы [68]. Пока еще имеется [c.70]

В литературе обычно пренебрегают статистической природой растрескивания частиц. В работе [29] на основе простой модели скопления дислокаций предложено уравнение, описывающее вероятность Р разрушения частиц кремния в сплавах А1 — 81 в зависимости от приложенного напряжения а, среднего размера частицы й и объемного содержания частицы / [c.71]

Ясно, что исчерпывающая теория растрескивания частиц и поверхностей раздела все еще далека до завершения. Не изучен ни экспериментально, ни теоретически переход от растрескивания частиц к нарушению связи по поверхностям раздела. Место возникновения трещины определяется, несомненно, относительными значениями поверхностной энергии и энергии поверхностей раздела, но, кроме того, и размером частицы, расстоянием между ними и их ориентацией, а также скоростью деформации и температурой испытаний. [c.72]

Более существенно, что все еще не установлены необходимые и достаточные условия растрескивания частиц и поверхностей раздела, выражаемые через критическую энергию и критическое напряжение, хотя о взаимодействии механики и геометрии двухфазных систем многое уже известно. Можно предположить, что критерии по напряжениям и энергии должны удовлетворяться одновременно, поскольку для того, чтобы трещина могла начинать распространяться, величина наибольшего локального растягивающего напряжения должна быть больше некоторого порогового значения и трещина развивается в частице или вдоль поверхности раздела, только когда накопленная энергия превышает критическое значение. Концентрация напряжений связана с гете- [c.72]

Порошки сплавов, упрочняемых дисперсными оксидами (УДО), получают по отличающейся от описанных выше технологий методом механического легирования, что предполагает совершенно другой подход к способам получения гомогенных порошков. Механическое легирование представляет собой твердофазный (т.е. протекающий без плавления) процесс, в котором частицы исходных компонентов или готовой лигатуры и частицы оксидов в заданной пропорции перемешиваются в мощной шаровой мельнице. Размер частиц смеси лигатуры колеблется от 2 до 200 мкм. Частицы оксидов обычно имеют размер меньше 10 мкм [10]. Во время помола энергия мельничных шаров либо диссипирует в тепло, либо — при столкновениях шаров с частицами порошка — передается этим частицам. Взаимные столкновения частиц приводят к их слипанию, пластической деформации и растрескиванию. Так как процесс помола проводят в инертной среде, то и слипание и растрескивание частиц происходит по атомарно-чистым поверхностям. Продолжительность процесса дробления достаточно велика (до 24 ч), поэтому до того, как будет получен мелкодисперсный гомогенный порошок, каждая частица испытает большое число столкновений. Рентгенографический анализ соответствующим образом измельченного порошка свидетельствует о наличии одной кристаллической структуры с промежуточными относительно составляющих порошок элементов параметрами [11]. Введение в порошок очень мелких о [c.227]

В случае реализации коррозионного растрескивания по водородному механизму следует ожидать, что адсорбция водорода возможна по границам раздела матрица-включение. С этим согласуется факт растрескивания частиц нитридов титана, инициирующих ямки. Вероятно, это растрескивание происходит на ранних этапах пластической деформации. Ввиду высокой концентрации напряжений в основании кольцевого надреза образца К = 2,75) пластическая деформация возникает при нагружении до о = 0,ЗОв. [c.313]

Теория, описывающая влияние на анизотропию свойств сталей направления волокон, базируется на представлении о решающей роли в разрушении сталей различных внутренних дефектов, например пор или включений, ориентированных при значительных пластических деформациях. При этом предполагается, что при механических испытаниях или нагружении при эксплуатации поведение материала определяется концентрацией напряжений и деформаций около включений, возможностью растрескивания частиц или отрывом их от матрицы. [c.10]

Сходными причинами объясняется коррозионное растрескивание после 2-летней эксплуатации некоторых частей оборудования Центральной телефонной станции Лос-Анджелеса, выполненных из медного сплава с 12 % Ni и 23 % Zn никелевой латуни) [22]. Загрязненный воздух Лос-Анджелеса содержит повышенные концентрации оксидов азота и взвешенных нитратов последние оседают в виде пыли, в том числе и на латунные элементы обо дова-ния. Подобные разрушения куда реже встречаются в Нью-Йорке, где в воздухе не только меньше нитратов, чем в Лос-Анджелесе, но и присутствует также значительно больше частиц сульфатов. Это указывает на ингибирующее действие сульфатов. [c.336]

Следует обратить внимание на то, что приложенные напряжения, при которых впервые появляются трещины, не обязательно должны совпадать с разрушающими. После того как связанная с частицей концентрация энергии деформации снимается при растрескивании, размер вновь образованной трещины должен стать достаточно большим, чтобы удовлетворить условию разрушения Гриффитса. Таким образом, возможно, что в композите до достижения критического приложенного напряжения, вызывающего разрушение, может образоваться большое количество трещин. Для исследований этих процессов может быть полезен метод акустической эмиссии. [c.40]

При деформации пластичных металлов с частицами поры образуются либо вследствие разрушения частиц, либо вследствие разрывов по поверхностям раздела между частицами и матрицей. Среди приведенных в литературе примеров растрескивания твердых частиц можно назвать следующие разрушение частиц гидрида циркония в сплавах 2г — Н [88], разрушение частиц стержне- [c.60]

Окрашивание многих стекол достигает насыщения при дозах облучения около 10 2 дрз/з [196]. При дальнейшем увеличении дозы облучения смещение и превращение атомных ядер в стекле может привести к его растрескиванию и разрушению. Обнаружено, что дефекты на поверхности стекла при облучении развивались в трещины и что наличие водяных паров ускоряло этот процесс [ИЗ]. Борсодержащие стекла особенно чувствительны к физическим нарушениям при облучении тепловыми нейтронами из-за реакции B (п, а) Li , при которой освобождаются а-частицы (накапливается гелий). [c.208]

Большинство исследователей объясняют механизм разрушения при КПН электрохимической теорией, основанной на гальваническом взаимодействии металла в вершине трещины и на боковых поверхностях, или сорбционными явлениями вследствие понижения прочности связей атомов металла под действием адсорбированных частиц среды [79]. Коррозионное растрескивание помимо электрохимических факторов может быть связано с 70 [c.70]

Связь трения и износа с неровностями поверхности. Современная молекулярно-механическая теория трения объясняет силу сухого (и граничного) трения скольжения образованием и разрушением адгезионных мостиков холодной сварки контактирующих участков шероховатой поверхности и зацеплением (и внедрением) неровностей 110, 40]. Трение обусловлено объемным деформированием материала и преодолением межмолекулярных связей, возникающих между сближенными участками трущихся поверхностей. При этом износ протекает в виде отделения частиц за счет многократного изменения напряжения и деформации на пятнах фактического контакта при внедрении неровностей истирающей поверхности в истираемую поверхность. Во многих случаях износ имеет усталостный характер растрескивания поверхностного слоя под влиянием повторных механических и термических напряжений, соединения трещин на некоторой глубине и отделения материала от изнашиваемого тела. Интенсивность изнашивания зависит от величины фактического контакта и напряженного состояния изнашиваемого тела, которые в свою очередь в сильной степени зависят от размеров и формы неровностей и, в частности, от радиусов закругления выступов. В обычных условиях истирающая поверхность является существенно более жесткой и шероховатой по сравнению с той, износ которой определяется, и ее неровности оказываются статистически стабильными при установившемся режиме трения. Таким образом, в отношении износостойкости деталей неровности их поверхностей имеют первостепенное значение. [c.46]

Обычно KP под напряжением определяют как совместное воздействие агрессивной коррозионной среды и растягивающего напряжения (остаточного или приложенного), приводящее к растрескиванию, имеющему макроскопически вид хрупкого разрушения. В этом определении подразумевается, что KP представляет собой явление, а не механизм,-— именно так KP и трактуется в этой главе. К таким же явлениям относится и водородное охрупчивание, которое может (но не обязательно) сопровождать KP. Водород как газ или в виде частиц, возникающих в результате химических или электрохимических реакций, может рассматриваться как агрессивный агент, способный вызывать KP. Но в процессе классических исследований водородного охрупчивания имели дело с водородом, растворенным в металле, что не характерно для коррозионных агентов. В прошлом это приводилось в качестве аргумента против связи KP с водородным охрупчиванием. Данный обзор показывает, что такой вывод не может считаться общим. Известен ряд случаев, когда водород участвует в KP, причем существовавшее мнение о соотношении между водородным растрескиванием и, например, анодным растворением как компонентами KP нуждается в поправке или даже в пересмотре. К целям данной главы относится также анализ роли и соотношения различных механизмов в KP- [c.47]

Согласно многочисленным данным измельчение зерна повышает стойкость титановых сплавов к растрескиванию под воздействием среды. Например, уменьшение размеров частиц а-фазы повышало [c.103]

Существование противоречивых результатов и мнений свидетельствует о том, что зарождение трещины при КР является различным по своей природе процессом в зависимости от природы высокопрочных сплавов. Например, показано, что составляющие сплав частицы были предпочтительными местами для возникновения в высотном направлении трещин в сплаве 7039-Т64 [24] в то же время, по-видимому, в сплавах 2219 и 7075 присутствие таких же частиц не оказывает влияния на возникновение трещин [62]. Поверхностная обработка гладких образцов на КР также определенным образом влияет на время до разрушения. Поверхностные слои, деформированные при механической обработке, должны быть пронизаны коррозией прежде, чем может начаться процесс растрескивания материала [2421 [c.297]

Сплав 6061. Сплав 6061 относится к системе алюминий — магний — кремний и может проявлять склонность к коррозионному растрескиванию в состоянии термообработки Т4, если при этом использовались высокие температуры с последующим медленным охлаждением. В полностью состаренном сплаве (состояние Тб) имеются включения в виде мелких дисперсных частиц, такой сплав невосприимчив к коррозии под напряжением. [c.156]

ВОЙ формы (Ре, Сг)2зСб в аустенитной нержавеющей стали [7], растрескивание карбида титана (Т1С) в высокопрочной стали [27], растрескивание частиц карбида железа в сталях [63] и разрыв частиц кремния в сплавах А1 — 81 [29]. На рис. 1 приведено типичное растрескивание частиц цементита (карбида железа) в стали. [c.61]

К сплавам такого типа относятся спеченные карбиды С — Со при содержании Со более 50% и расстоянием между частицами более 0,5 мкм на правых, т.е. снижаюгцихся, частях кривых, приведенных на рис. 15—17. Разрушение начинается с последовательного растрескивания отдельных частиц С, и прочность композита в первую очередь зависит от размера частиц [20] и во вторую очередь — от расстояния между частицами [38]. Соответствующие роли расстояния между частицами и их размера подобны рассмотренным в разделе о растрескивании частиц. [c.92]

На практике не всегда так ясно определимы различные виды разрушения. Композиты могут разрушаться в результате комби- нации механизмов, особенно если матрица может стать хрупкой под влиянием локального напряженного состояния. В указанных моделях единственной функцией матрицы является создание барьера для распространения трещины, а статистические результаты применимы только к прочности хрупкой составляющей. В действительности матрица может нести часть нагрузки и может влиять на величину пика напряжений в композите вследствие ее способности к пластической деформации. Растрескивание частиц не может быть независимым, так как разрушенная частица может сильно влиять на изменение распределения напряжений в ее окрестности и, следовательно, трещины не могут распределяться случайно. Влияние концентрации локальной деформации вследствие разрыва волокна в волокнистом композите обсуждено в [3] в связи со статистическими моделями Гюсера — Гурланда и Розена, приведенными в [36, 37, 77]. Связанная с ними проблема образования больших критических трещин проанализирована статистическими методами в [56]. [c.102]

К характерным особенностям сероводородного растрескивания следует отнести возможность обнаружения в изломе множественных очагов зарождения трещин. Большей частью в роли инициаторов очагов зарождения трещины выступают крупные неметаллические включения, в том числе округлые оксиды, сульфиды и оксисульфи-ды. Именно у этих неметаллических включений происходит накопление водорода. Полости, образующиеся при растрескивании частиц включений, и границы матрица-включение выступают в роли ловушек водорода. Не исключено, что высокий уровень напряжений у ловушек способствует формированию в окрестности включений фасеток не только межкристаллитного разрушения, но и транскристаллит-ного скола (квазискола). С ростом доли водородных ловушек формируются микротрещины, которые, сливаясь, образуют макротрещину разрушения. [c.320]

Полученные значения параметра Od без конкретизации механизма зарождения микротрещин интерпретировать сложно. Отметим лишь, что они одного порядка с аналогичными величинами, используемыми для описания процессов микроповреждения в сталях. Так, по данным работы [275], типичные значения Od в модели образования микронесплошностей около частиц РезС в сфероидизированной стали составляют 1700 МПа, в работе [322] приводится расчетное значение напряжения, необходимого для растрескивания карбидов в стали 0,36С—1,28Мп, равное 2027 МПа. С другой стороны, верхняя оценка значений параметра ffd, в качестве которой можно принять теоретическую прочность, на разрыв для решетки Fe, дает величину порядка /2яжЗ-10 МПа [121]. [c.107]

Снижение пористости металлических покрытий — важный резерв повышения защитных свойств. Для каждого способа нанесения существуют определенные технологические приемы, обеспечивающие снижение кол 1чества пор. Тип пор зависит от метода формирования покрытий и, следовательно, от структуры осажденного слоя. Микропоры характерны для структуры покрытий, полученных электролитическим методом, и степень пористости определяется режимом электролиза, влияющим на скорость роста кристаллов, предварительной обработкой поверхности, включением различных чужеродных частиц. Наличие механических загрязнений, облегчающих разряд водородд и затрудняющих разряд осаждаемого иона, способствует возникновению макропор в покрытии. Возникновение пор канального типа связано в основном с внутренними напряжениями, величина которых превосходит временное сопротивление разрушению покрытия и приводит к растрескиванию и образованию сетки трещин. [c.67]

В зависимости от свойств изоляции и мощности источника электрической энергии, с помощью которого подается напряжение на образец, после пробоя в изоляции могут наблюдаться следующие изменения. В месте пробоя возникает искра, а при большой мощности источника — даже электрическая дуга, под действием которой происходят оплавление, обгорание, растрескивание и тому подобные изменения и диэлектрика, и электродов. В пробитом твердом диэлектрике в месте пробоя можно обнаружить пробитое, проплавленное, прожженное отверстие у- след пробоя. Если к такому образцу твердой изоляции напряжение приложить повторно, то пробой происходит, как правило, при значительно меньших напряжениях, чем ипервого пробоя. При пробое газообразных и жидких диэлектриков после снятия приложенного напряжения пробитый промежуток восстанавливает первоначальные значения U р, так как атомы и молекулы газа или жидкости практически мгновенно диффундируют в объем, который занимали разрушенные в процессе пробоя частицы. [c.166]

По нашему мнению, значение адгезии данного покрытия к подложке можно получить графически, проведя касательную к кривой а=/(б) в области малых толщин до пересечения с линией ординат. Для РЭЛИТа с кобальтом и карбида вольфрама, представленных на рис. 2, Ж, получено 0.88 н/м (880 кг м ) и 0.4 н/м (400 кг/см ) соответственно. Значение когезии графически можно оценить как асимптоту, к которой стремится ветвь кривой а=/(б) в области больших толщин. Так, для первой кривой величина когезии — 0.20 н/м , а для второй — 0.16 н/м . Оптимальное расстояние от среза сопла до образца, как показали опыты, колеблется в пределах 80—120 мм. На рис. 3 представлены образцы графита, напыленные карбидом вольфрама (0—50 мк) на расстояниях 50, 100, 200 мм от среза сопла. На минимальном расстоянии происходит локальный перегрев покрытия и подложки, что приводит к термическим напряжениям в покрытии и растрескиванию последнего. На максимальном расстоянии сильно охлажденные частицы не образуют покрытпя. На опти- [c.225]

Растрескивание по поверхностям раздела носит преимущественно энергетический характер с высокой граничной энергией, так как работа разрушения представляет собой разницу между суммой поверхностных энергий частицы и матрицы и энергией поверхности раздела частица — матрица. Критерий в напряжениях для зарождения трещины разработан в [4, 84] на основе предположения, что нарушение связи будет происходить в том случае, когда локальные напряжения превысят прочность границы между матрицей и частицей. В работе [84] проанализирована задача о внутреннем шейкообразовании между частицами и показано, что нарушение связи не произойдет, если прочность границы раздела будет превышать величину максимальной компоненты растягивающего напряжения при пластическом течении а , т. е. когда [c.71]

Исследование дислокационной структуры металла после длительных сроков эксплуатации показывает, что процесс межкристаллитной коррозии в этих условиях протекает путем образования в металле крупных водородных пор. Водородные поры обнаруживаются также в металле пароперегревателей, на которых металлографически не выявляются растрескивания от межкристаллитной коррозии. Поры образуются на стыке трех зерен, в основном не связанных с карбидными частицами, имеют дислокационные границы как клубковые, так и сетчатые. [c.62]

Коррозионное растрескивание опасно, так как может привести к внезапному разрушению детали. Кроме того, образовавшиеся трещины способствуют развитию других видов разрушения, в частности усталостного. Например, в сложнонагруженных лопатках ротора компрессора (материал — сталь 11Х11Н2ВМФ) наблюдались разрушения, развивавшиеся в такой последовательности сначала на поверхности возникали эррозионные повреждения от мелких частиц пыли, песка и т. д., затем в эрозионных раковинах вследствие задерживания в них коррозионной среды (влаги) развивалось коррозионное растрескивание, образовавшиеся трещины послужили очагами, от которых росла усталостная трещина, приведшая к окончательному разрушению (рис. 53). [c.81]

Коррозионные продукты могут играть двойственную роль и в процессе роста трещин, что также зависит от многих факторов. Дисперсия оксидных частиц может вызывать растрескивание впереди верщины распространяющейся трещины [5], но может и способствовать ее притуплению [25—29, 152, 155]. Аналогичные эффекты могут вызываться коррозионными продуктами, образующимися в результате внутренних реакций [22] или у верщины трещины [27, 29, 155]. Вероятно, продукты коррозии могут уменьщать концентрацию напряжений впереди трещины [27]. Таким замедлением роста трещин объясняют случаи увеличения длительной прочности t при неизменной скорости ползучести е-, [152]. Соединение оксидов, растущих на противоположных стенках трещин, приводит к их залечиванию и может быть причиной наблюдаемых иногда псевдочетвертой и псевдопятой стадий ползучести, которые [c.44]

Важной микроструктурной особенностью являются, несомненно, границы зерен, о чем свидетельствуют и часто встречаюш,иеся случаи интеркристаллитного растрескивания. При этом точно не известно, накапливается ли водород на границах зерен, ослабляя межатомные связи, или рекомбинирует, образуя Hj, или же механизм его влияния иной. Правда, разрушение, связанное с образованием Н2 является наименее вероятным. Присутствие на межзеренных границах ингибиторов рекомбинации водорода должно усиливать его накопление и ускорять разрушение материала, что и наблюдается [12, 239, 258]. В тех случаях, когда большое значение имеет дислокационный транспорт водорода, микро-структурные особенности, сокращающие длину соскальзывания в пределах зерен, будут понижать и концентрацию водорода на межзеренных границах. Именно так, согласно предположению объясняется влияние дисперсоидов на никелевые сплавы [238, 259]. Другим фактором, вызывающим интеркристаллитное разрушение материала, может быть присутствие на границах частиц выделений и включений, что обсуждается ниже. [c.137]

Водород способен накапливаться и на границах между матрицей и выделениями, особенно если последние некогерентны. Наличие водорода может уменьшать прочность этой границы раздела, облегчая тем самым зарождение растрескивания. Если же количество водорода достаточно велико, то он может способствовать росту полостей на границе раздела за счет повышения давления Нг. Последний случай возможен при дислокационном переносе водорода, если он быстрее доставляется к границам выделений, чем уходит от них путем диффузии. С такой точки зрения интерпретировались случаи вязкого разрушения, ускоренного присутствием водорода [72, 74, 124]. При этом не уточнялось, влияет ли водород на зарождение или на рост полостей. Однако наблюдающееся во многих случаях уменьшение размеров лунок на поверхностях разрушения в водороде [74, 84, 124] позволяет предположить, что присутствие водорода отражается главным образом на зарождении полостей. Пример таких результатов показан на рис. 54. Эффекты, связанные с накоплением водорода на частицах предполагались и в ряде других случаев [63, 334, 335J. Поэтому важно было бы продолжить исследования влияния типа и ориентации включений в ферритных сталях [26, 59]. Число работ по этой теме возрастает, поскольку в материалах, применяемых на практике, желательно добиться вязкого типа разрушения. [c.137]

В заключение вновь обратимся к фактору скольжения, который уже был довольно подробно рассмотрен выще. Мы установили, что планарность скольжения может отражаться на электрохимических процессах в верщинах трещин и на гладкой поверхности в результате заострения ступенек скольжения. Кроме того, планарный характер скольжения повыщает эффективность дислокационного транспорта водорода [314] и его накопления на частицах выделений и включений [74, 100, 314], а также ускоряет доставку водорода к границам зерен. Следовательно, от типа скольжения зависят обе возможные составляющие КР — анодное растворение и водородное охрупчивание. В то же время планарность скольжения нельзя считать достаточным условием, определяющим склонность к индуцированному средой охрупчиванию, поскольку некоторые материалы с таким характером скольжения довольно стойки к КР [80, 94, 99] (однако это не означает, что КР не может быть вызвано изменением состава среды как было показано на сплавах Инконель [241, 264], для начала растрескивания достаточно обеспечить нужную концентрацию критических корро- [c.138]

Сплавы этого класса представляют простейший, в некоторых отношениях, случай, поскольку их поведение при водородном охрупчивании можно относительно легко связать с простыми физикометаллургическими свойствами. Как уже указывалось, имеющиеся данные позволяют предполагать (правда, не с полной уверенностью), что связанные с водородом потери пластичности обусловлены присутствием включений и выделений [72, 74, 87]. Последовательность событий при этом, по-видимому, такова. Дислокации, несущие водород, при деформации скапливаются около частиц, в результате чего динамически может создаваться высо кая локальная концентрация водорода [314]. Часть этого водорода может освобождаться в результате перекрывания полей напряжений дислокаций, а еще часть водорода будет захвачена включением [314]. Когда на растягиваемом образце начинает формироваться шейка, водород принимает участие в локальных процессах, и может либо снижать прочность границы раздела частица/матрица, либо стабилизировать малые полости или трещины, образующиеся в частицах, либо проникать в полости растущие вокруг частиц и содействовать их росту, за счет внутреннего давления Нг. Отметим, что последнее взаимодействие начинается только на стадии образования шейки. Все перечисленные процессы могут облегчать и ускорять обычное вязкое разрушение и делать его возможным при меньшей деформации, что, в свою очередь, соответствует потере пластичности и уменьшению относительного сужения, или же ускоренному растрескиванию при испытаниях на КР. Весь ход событий можно проследить по рис. 52. [c.139]

Н] [314] и удерживает дислокации от поперечного соскальзывания вокруг малых частиц и от выхода. Что касается пределов, в которых характер скольжения зависит от величины энергии дефектов упаковки (ЭДУ) то на рис. 12 показана область составов нержавеющих сталей, при которых ЭДУ велика и, следовательно, склонность к водородному охрупчиванию должна быть мала. Например, сталь 310 (см. табл. 3) имеет высокую ЭДУ и, как правило, испытывает низкие (или нулевые) потери пластичности при экспозиции в водороде [278]. Однако при повышенном содержании водорода [337] или при испытаниях в условиях низких температур [84, 337], то есть при усилении планарности скольжения, для стали 310 также наблюдается увеличение потерь пластичности. Этот пример еще раз подтверждает, что ЭДУ является лишь одной из переменных, влияющих на планарность скольжения. Однако если рассматривать именно ее влияние, то из рис. 14 п 16 видно, что заметные потери пластичности возникают при уменьшении ЭДУ примерно до 40 мДж/м , как в нержавеющей стали 309 5 [74]. Рассматриваемая корреляция согласуется и с тем, что при низких уровнях ЭДУ в испытаниях на КР наблюдается, в основном, транскристаллитное растрескивание [78]. [c.140]

Информация о влиянии объемной доли и размера частиц аг-фазы на чувствительность к КР ограничена. На основании имеющихся данных можно заключить, что чем ниже температура старения (которая увеличивает объемную долю аг), тем ниже величина Кгкр и тем выше скорость растрескивания под действием среды. Влияние продолжительности старения на КР представлено по данным [175] на рис. 66. Результаты, полученные на образцах с надрезом, а не с усталостной трещиной, показывают, что восстановление свойств КР происходит иногда после выдержки -500 ч при 675 °С. Это обусловлено потерей когерентности частиц г-фазы и тем самым релаксацией внутренней напряженности поля. Улучшение свойств может быть также связано с изменением взаимодействия дислокаций с частицами аг-фазы от срезания до огибания. Дальнейшая работа, очевидно, требуется для оценки влияния объемной доли, размера частицы, скопления частиц а фазы на чувствительность к КР сплавов системы Т — А1. Было показано, что мартенситные структуры в бинарных сплавах Т1 — А1 чувствительны к КР в водных растворах [31]. [c.358]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...