Основание модели

Интересно отметить, что на основании модели слоя как бесструктурной двухфазной подвижной системы, в которой частицы равномерно распределены по всему объему, в [36] получено уравнение для расчета скорости потока, необходимой при организации однородного псевдоожиженного слоя в широком диапазоне значений Re и Аг [c.50]

Следует также отметить, что прогнозируемая на основании моделей (4.56) и (4.57) зависимость Ki T) имеет не соответствующий экспериментальным данным большой скачок при переходе от хрупкого разрушения к вязкому. Указанные недостатки традиционных моделей, по нашему мнению, можно устранить, используя разработанные (см. подразделы 2.1.2 и 2.2.2) формулировки локальных критериев хрупкого и вязкого разрушений. [c.230]

Экспериментальные основания модели ядерных оболочек 185 [c.185]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ОСНОВАНИЯ МОДЕЛИ ЯДЕРНЫХ ОБОЛОЧЕК [c.185]

В связи с малой величиной тепло- 1п4 емкости особое внимание было уделено учету поправки на остаточную скорость нагревания за счет паразитного подвода тепла. Кривая В па фиг. 57 дает связь между S ш Т для случая, когда эта поправка вводится на основании модели, описанной в п. 19 кривая А соответствует результатам, в которых этой поправкой полностью пренебрегают. Истинные значения, вероятно, располагаются между этими кривыми. Наинизшая температура в этом случае составляла 0,0014° К + 10%. [c.533]

Согласно уравнению Больцмана (1.5) средняя кинетическая энергия молекулы пропорциональна температуре и не зависит от массы молекулы. Это уравнение выведено на основании модели идеального газа, в котором молекулы движутся хаотически, так что температура есть величина пропорциональная средней кинетической энергии движения молекул идеального газа. Абсолютный нуль температуры (Г = 0, / = —273,15° С) должен соответствовать такому состоянию тела, при котором прекращается поступательное движение молекул идеального газа. [c.16]

Для оценки параметров дефектов, ответственных за разрушение, примем следующую модель. Положим, что каждому значению параметра аннигиляции Рр = Sp/Sg при данном К соответствует насыщающая концентрация центров захвата. Как указывалось, такая концентрация достаточна для полного захвата дефектами всех позитронов. Для полностью отожженного образца измеряемый параметр аннигиляции равен Рд. Тогда на основании модели захвата параметр Р характеризующий состояние аннигиляции, описывается выраже- [c.142]

Учет диссипативных сил. В предыдущих рассмотрениях предполагалось, что материал консольного стержня идеально упруг. Если учесть внутреннее трение на основании модели Фохта (см. раздел 6), то критическое значение параметра нагрузки, определенное при исчезающе малом трении будет равно г =(а ) = 10,94 вместо значения г = [c.457]

Закономерности поведения графита можно качественно-объяснить на основании модели радиационных дефектов. Известно, что в структуре графита при нейтронном облучении создаются два вида дефектов — смещенные атомы и вакансии. Смещенные атомы обладают высокой подвижностью, и большая часть из них занимает вакантные места в решетке, а оставшиеся— образуют молекулярные комплексы. Размеры и число комплексов обусловлены прежде всего температурой облучения. Так, электронномикроскопические исследования показали, что при температуре облучения 150°С образуются равномерно распределенные скопления размером в 40 А. При температуре ниже 500° С, когда вакансии малоподвижны, число смещенных атомов в небольших скоплениях равно примерно числу вакансий. [c.191]

В связи с этим была получена сквозная формула для расчета коэффициента теплоотдачи при косом обтекании пучка на основании модели расслоенного течения [28]. [c.164]

Следовательно, исиользуя алгоритм, блок-схему и программу, разработанные на основании модели-цели, при учете ограничений и знаний специалиста, можно осуществлять направленный поиск ситуаций параметров вновь проектируемых АЛ и АС. [c.54]

С другой стороны, постоянная времени может быть вычислена следующим образом. Сато [8] высказывал мысль о том, что если осуществить внезапное тепловыделение с постоянным удельным тепловым потоком, превышающим по величине критический тепловой поток в определенных условиях течения, то кризис теплоотдачи не возникнет до тех пор, пока вода, которая находилась у входа в рабочий участок в момент начала тепловыделения, не достигнет точки, расположенной вблизи выхода из обогреваемого участка. Поэтому для аналитического определения постоянной времени в качестве этой величины принимается промежуток времени, необходимый для прохождения воды через весь обогреваемый участок. Из этих соображений постоянные времени вычислялись на основании модели однородного течения без проскальзывания фаз. Измеренные и вычисленные значения согласуются с точностью 5%. Применяя описанную выше оценку, уменьшение критического теплового потока А с можно вычислить с учетом частотной характеристики, зависящей от линейного процесса запаздывания. [c.247]

ПЛ. Понятие о сплошном упругом основании. Модель Винклера [c.222]

Для плотных и, тем более, скальных оснований модель Винклера не соответствует действительному характеру деформации основания, которая происходит и за пределами области приложения нагрузки. Существуют другие модели упругого основания (например, модель с двумя коэффициентами постели, модель упругого полупространства и т. п.), которые позволяют учитывать работу основания за пределами области приложенных нагрузок. Однако, расчет балок и других конструктивных элементов с использованием указанных моделей достаточно сложен. [c.224]

Описанные выше изотермические и вертикальные сечения проходят через всю трехмерную модель и характеризуют только данную плоокость. Часто бывает полезно показать на модели положения линий или поверхностей в зависимости от состава независимо от температуры. Это можно сделать, спроектировав линии границ диаграммы на основание модели. Например, на диаграмме рис. 175 имеем три поверхности ликвидус, соответ- [c.323]

Решение этой задачи на основании модели нелинейно-вязкого тела в предположении прилипания мембраны к матрице после контакта дано в статье [164]. Ниже изложено решение, основанное на уравнении состояния (2.100) теории упрочнения 183] как для случая прилипания мембраны к матрице, так и для случая скольжения по ней, Свободное деформирование мембраны было рассмотрено в предыдущем параграфе. В некоторый момент времени мембрана соприкоснется со стенкой матрицы. На этом свободное деформирование заканчивается, и в дальнейшем часть поверхности мембраны прилегает к внутренней поверхности матрицы. [c.173]

Соответствующие экспериментальные исследования показали близкую к универсальной зависимость разрушающей нагрузки от нагрузок, отвечающих двум опасным состояниям (рис А6.15) Р , определяемой по критическому значению коэффициента интенсивности напряжений (линейная механика разрушения — линия 7), и соответствующей предельному пластическому равновесию (линия 3). Линия 2 на рисунке соответствует выражению, полученному на основании модели пластической зоны Дагдейла [c.242]

Введем систему цилиндрических координат г, а, Z таким образом, чтобы ось Oz была направлена вдоль оси цилиндра, а начало координат совпадало с центром перешейка тре-ш ины. Решение задачи осуществляем на основании модели Гриффитса — Ирвина [193], используя критерий локального разрушения [c.28]

На рис. 2.13 приведены зависимости нагрузки от сближения тел для случая капиллярной адгезии, полученные с использованием точных соотношений (2.11) для упругих тел (кривые 1), упрощённых (2.50), соответствующих модели Винклера (кривые 2) и с использованием модели жёстких тел (кривые 3) для двух различных форм штампов, т. е. для п = 1 (а) и п = 2 [б]. Сравнение кривых показывает, что только в случае учёта упругости тел можно получить немонотонные и неоднозначные зависимости нагрузки от сближения тел. При этом зависимости, построенные на основании модели Винклера, идентичны полученным с использованием точных соотношений. Такой же вывод можно сделать из анализа соотношений, приведённых выше. [c.110]

Исследования оснований дорожных (в меньшей степени аэродромных) покрытий столь обширны не только по своему объему, но и по направлениям (свойства грунтов, классификация и нормирование, распределение напряжений при статических и динамических нагрузках, деформации оснований, модели грунтов и оснований при их работе в статике и в динамике, прочность и устойчивость оснований, водоотвод и т.д.), что приходится остановиться лишь на менее изученных вопросах этой обширной проблемы, а именно на кратком освещении исследований по учету влияния сезонных изменений свойств грунтов оснований на работу жестких покрытий при воздействии эксплуатационных нагрузок. [c.43]

Сравнение различных методов расчета переноса излучения в дисперсных системах позволяет, на наш взгляд, сделать вывод, что наиболее адекватным по отношению к концентрированной дисперсной среде будет описани.е этого процесса на основании. модели стопы. Данную модель можно применять к грубодисперсным системам. Она позволяет учесть такие явления, как многократное отрада 147 [c.147]

Наиболее часто возникает необходимость в расчетах равновесного состава сложной системы по известным свойствам ее частей при заданных внешних условиях. В более строгой формулировке речь идет об определении значений дополнительных внутренних переменных равновесной системы при известной характеристической функции и заданных значениях - ее естественных аргументов. Нетрудно заметить, что до конца такая задача не была решена ни для одного из рассмотренных выше равновесий, так как для этого необходимо было знать явный аналитический вид характеристической функции. Есть два способа нахождения характеристической функции сложной системы прямой эксперимент или теоретический расчет на основании модели внутреннего строения системы и известных свойств ее частей. Первый способ, хотя и доступен, не всегда целесообразен, поскольку экспериментально можно изучать и непос" редственно интересующее свойство системы, а не ее характеристическую функцию, т. е. если опираться только на эксперимент, то можно обойтись без помощи законов термодинамики. Для теоретического расчета характеристической функции системы ее необходимо представить в виде совокупности отдельных частей с известными характеристическими функциями. В эту модель должны быть включены все возможные формы существования веществ в сложной системе. Какие из этих форм способны присутствовать реально, а какие нет — выясняется в результате расчета равновесия. [c.168]

Например, на основании модели комплексной стандартизации в области добычи нефти (схема 12) и схемы программы стандартизации (см. схему 7) составлен перечень стандартов, подпежащих разработке в области добычи нефти. [c.120]

В последпом равенстве Я,, и Лг—коэффициенты податливости упругих элементов. Переходя на основании модели Кельвипа к элементу тела при одноосном растяжении, будем иметь [c.140]

На основании модели, иредставленной на рис. 2.14, в [42] выведено аналитическое выражение для модифицированного модуля сдвига. На рис. 2.23 показано изменение Ggo в зависимости от числа неиовреждеиных волокон. При больших m величина Ggo приближается к обычному модулю сдвига Gu. [c.74]

На рис. 4.53 приведены зависимости от числа полуциклов основных параметров диаграммы циклического деформирования сплава ХН60ВТ при изотермическом (штриховые линии) и неизотермическом (сплошные линии) режимах нагружения. Последние получены на основании модели схематизации (см. рис. 4.46) путем преобразования с помощью соотношений (4.3) и (4.4) соответствующих данных при постоянных экстремальных температурах режима термдмеханического нагружения (600°С 800°С). [c.221]

Отъемные части в иоделях ручной формовки ставят на металлических клиньях ласточкин хвост . Подударные части моделей и ящиков оковывают металлом. Основания моделей скрепляют болтами. Стержневые ящики делаются вытряхными цельными или составными, но не разъемными. Модели тонкие и непрочной конструкции закрепляют на деревянных подмодельных щитах, В моделях и ящиках галтели по разъему должны быть врезными. Разъемные соединения делаются на прочных шипах — металлических или из твердой древесины. Модели класса 1 могут обеспечить сотни и даже тысячи съемов форм. Поверхность моделей тщательно отделывают и не менее 3 раз окрашивают лаком [c.20]

Фиг. 56. Двусторонняя модельная плнта а — верхняя сторона плиты б — модель в — нижняя сторона плиты г — сушильная плнта (драйер) д — стержневой ящик J — прилив со стержневым знаком 2 — часть модели (бобышки) S — шлакоуловитель 4 — стояк S — основание модели 6 — знак 7 — питатели.

Аналитическая кривая, построенная на основании модели 1 (однородный поток), лежит выгпе экспериментальных точек примерно на 25%. Кривая М-2 (т. е. построенная для модели 2) при G= 4,88-10 кг/ль - час дает хорошее совпадение с экспериментальными данными. Кривая М-2 для G = 2,44-10 кгЫ час хорошо совпадает с результатами экспериментов, пока паросо-держание не превышает 30%, но для более высоких значений [c.164]

Итак, если линии ЕЕ, FF и QQ спроектировать на основании модели, то получим такую диаграмму, как показано на рис. 183, где точка пересечения соответствует составу тройной эвтектики. В области составов внутри AEF при охлаждении жидкого сплава, очевидно, сначала выпадает Л. Области BEQ и QF относятся к первичной кристаллизации компонентов В и С соответственно. Стрелки показывают, куда намонены 21 [c.323]

Рис. 208. Проекции (на основание модели) линий, по называющих соста вы фаз, принимаю щих участие в пе ритектической ре акции

Фиг. 8.2. Зависимость теплопроводностей 1 и Кг для ЫР, вычисленных на основании модели Каллуэя, от величины изотопического рассеяния. (По Берману и Броку [25].)

В кристаллической решетке потенциал, испытываемый электронами, периодически зависит от координат и волновые функции электронов представляют собой произведение плоской волны, соответствующей свободным электронам, и функции, которая имеет периодичность решетки, — блоховской функции. Эти волны по-прежнему распространяются без затухания в идеальной периодической решетке. Наличие решетки меняет зависимость энергии электрона от волнового числа (для свободных электронов эта зависимость квадратичная) и возможные энергии электрона в решетке. Если рассмотреть случай простой кубической решетки, как это делалось для фононов в п. 1 4, гл. 4, то для электрона, волновой вектор которого имеет такую вличину и направление, что почти достигает границы зоны Бриллюэна, энергия заметно отличается от энергии для того же самого значения k, вычисленной на основании модели свободных электронов. При k -<.п1а энергия меньше, чем ее значение для свободного электрона, а при k > я/а — больше. Это означает, что имеется энергетическая щель на границе зоны и волновое уравнение не имеет решений при энергиях, лежащих в пределах этой щели. Для малых значений k зависимость E k) такая же, как для свободных электронов для одномерного случая это показано на фиг. 10.2. Ясно, что значения k, лежащие на границе зоны, являются особыми, так как в этом случае условие брэгговского отражения волны означает, что вторичные волны, испускаемые последовательными рядами атомов, находятся в фазе. Для одномерного случая отсюда следует, что расстояние между атомами должно быть равно половине длины волны, поэтому а — Я/2 = я/А или k == nia, что как раз совпадает с расстоянием по перпендикуляру от центра к грани зоны Бриллюэна. Тот же принцип применим и в трехмерном случае, так что границы кубической зоны определяют значения А, для которых имеется щель в спектре электронов в простой кубической решетке. Этим значениям А соответствуют [c.178]

Результаты эксперимента не подтверждают модель электронной диффузии. Образцы, спекавшиеся в атмосфере СОг и содержавшие максимальную концентрацию двухвалентных ионов железа, имеют самую низкую дезаккомодацию, тогда как на основании модели электронного обмена их дезаккомодация должна быть максимальной. Из двух моделей катионной диффузии (модели Иида (8] и Ота [10, 11]) первая не согласуется с данными эксперимента, в соответствии с которыми величина дезаккомодации зависит от концентрации вакансий. Этот вывод подтвержден Брагин- [c.192]

Теорию Займана можно использовать для вычисления удельного сопротивления чистых жидких металлов из экспериментальных данных по дифракции. Это было сделано для нескольких металлов [316, 317]. В большинстве случаев совпадение всегда было хорошим, однако пока не ясно, теория или данные по дифракции являются источником расхождения. Теория Займана основана на существенных допушениях, наиболее значительное из которых модель почти свободных электронов. Использование ее при изучении жидких металлов уже критиковалось [312, 318]. На основании экспериментальных исследований допускается, что модель почти свободных электронов можно применить к щелочным металлам и, возможно, немногим металлам с более высокой валентностью, но вообще средний свободный пробег электрона, определенный экспериментально, короче предсказанного на основании модели свободных электронов. Это особенно относится к жидким металлам со сложной структурой, таким, как галлий, в то время как в олове, к нашему удивлению, электроны ведут себя почти как свободные [319]. Поэтому использование теории Займана для некоторых металлов ставится под вопрос. [c.108]

Не объяснены аномалии при постоянной концентрации валентных электронов. Форма аномалии приблизительно такая же, какая была предсказана для кривой EjK с резким изгибом этой характеристики вместо разрыва, как и для твердого состояния, так как рь является функцией энергии Ферми. Эта изогнутая кривая предложена Эдвардсом [328] на основе теоретических расчетов (см. рис. 14). Такие изменения dEldK будут коррелировать с кривой плотности состояний, которая имеет один минимум и два максимума величины Е это произойдет при значении Е, соответствующем примерно двум электронам на атом по аналогии с твердым состоянием. Кривая N(E) такого вида была вычислена Ватанобе и Танака [322] для жидкого цинка из кривых EjK, полученных на основании модели почти свободных электронов Эдвардсом [328]. Кривая плотности состояний для жидкости, конечно, не возвращается к значению NE=0 при более высоких значениях Е, а продолжается вплоть до второй энергетической зоны, т. е. кривая приближается к параболической зависимости для состояния свободных электронов. Аномалии в рь могут получиться при значении концентрации валентных электронов на атом 2,3 скорее, чем при 2, из-за уменьшения резкого определения как поверхности Ферми, так и краев энергетических зон в жидком состоянии. [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...