Тепловое разрушение

Недопустимо большие диэлектрические потери в электроизоляционном материале вызывают сильный нагрев изготовленного из него изделия и могут привести к его тепловому разрушению. Даже если напряжение, приложенное к диэлектрику, недостаточно велико для того, чтобы за счет диэлектрических потерь мог произойти недопустимый перегрев, то и в этом случае большие диэлектрические потери могут принести существенный вред, увеличивая, например, активное сопротивление колебательного контура, в котором использован данный диэлектрик, а следовательно, и величину затухания. [c.44]

К общим физическим моделям отказов и процессов их возникновения относятся, например деформация и механическое разрушение различных материалов, электрическое разрушение (нарушение электрической прочности, электрический пробой) диэлектрических материалов, тепловое разрушение (нарушение тепловой устойчивости, перегорание, расплавление и т. п.) элементов, электрохимическая коррозия, электротермическая эрозия, радиационное разрушение, истирание (износ) поверхностей деталей, сцепление (схватывание) поверхностей соприкасающихся деталей, загрязнение поверхности и материала элементов и многие другие. [c.39]

Таким образом, процесс взаимодействия лазерного излучения с обрабатываемым материалом хорошо описывается тепловой моделью и разделяется на следующие стадии поглощение света с последующей передачей энергии тепловым колебаниям решетки твердого тела нагревание материала без разрушения, включая и плавление разрушение материала путем испарения и выброса его расплавленной части остывание после окончания воздействия. Нагревание и плавление используются при термообработке и сварке различных материалов, а на тепловом разрушении и выбросе расплавленной части основаны операции резки и сверления отверстий. [c.110]

Георгиев С. Сравнение различных экспериментальных установок с точки зрения моделирования процессов теплового разрушения материалов при гиперзвуковых скоростях.— В кн. Техника гиперзвуковых исследований. М., [c.385]

Тепловое разрушение за счет высокой температуры разряда [c.655]

В области размерной обработки металлов наиболее вероятной рабочей гипотезой является гипотеза теплового разрушения металла [1]. По этой гипотезе разрушение металла происходит в результате, того, что при электроискровом разряде вь деляется большое количество [c.94]

ВЫЯСНЕНИЕ ПРИЧИН, ВЫЗЫВАЮЩИХ ТЕПЛОВЫЕ РАЗРУШЕНИЯ МЕТАЛЛА ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЕЙ [c.214]

В теплоизоляциях с ограниченным временем работы могут использоваться подвергающиеся тепловому разрушению композиционные монолитные материалы, состоящие, как правило, из отдельных элементов термостойкого наполнителя (зерен, чешуек, волокон, слоев ткани, пленок), заключенных в матрицу из органического или неорганического связующего. Указанные композиционные материалы обычно анизотропны по отношению к свойству теплопроводности. Тепловое воздействие на поверхность такой теплоизоляции вызывает в композиционном материале сложные физико-химические процессы, сопровождаемые плавлением, испарением, газификацией и уносом вещества и связанные со значительным поглощением теплоты, что в основном обеспечивает защиту теплоизолируемого объекта от указанного воздействия. Этот тип термоизоляции относят к классу тепловой защиты [4]. [c.8]

При интенсивном теплообмене с высокотемпературной средой высокое термическое сопротивление слоя термоизоляции приводит к росту температуры поверхности теплообмена и опасности теплового разрушения термоизолятора. Использование в этом случае пористого термоизолятора, через поры которого навстречу тепловому потоку подается охлаждающий газ или жидкость, часто позволяет решить проблему тепловой 76 [c.76]

ТЕПЛОВОЕ РАЗРУШЕНИЕ ТЕРМОИЗОЛЯЦИИ [c.112]

Тепловое разрушение термоизоляции с ограниченным временем работы происходит в условиях интенсивного поверхностного нагрева и сопровождается комплексом физико-химических процессов термическим разложением, плавлением, испарением, газификацией термоизолятора или его отдельных компонентов, а при наличии механического воздействия потока среды, обтекающей поверхность, - механическим разрушением и уносом твердых частиц, удалением с поверхности жидкой или газообразной фазы. При этом значительная доля подводимого к нагреваемой поверхности теплового потока поглощается за счет протекания указанных процессов, а количество теплоты, передаваемой-кондукцией в глубь слоя термоизоляции (особенно для термоизоляторов с низкой теплопроводностью), сравнительно мало. [c.112]

Скорость V теплового разрушения весьма чувствительна к температуре поверхности и определяется соотношением [c.113]

Реально возможному диапазону изменения v соответствует достаточно узкий интервал изменения температуры поверхности разрушения. Поэтому можно считать, что на поверхности устанавливается некоторое постоянное значение Т температуры теплового разрушения термоизолятора (аналог температуры плавления кристаллического материала). [c.113]

Отметим, что q может в свою очередь зависеть от v в силу экранирования поверхности термоизоляции продуктами ее теплового разрушения или вдува газообразных продуктов деструкции термоизолятора в обтекающий поверхность пограничный слой потока среды [18]. [c.114]

При длительности установившегося процесса теплового разрушения толщина разрушенного слоя термоизолятора h = vt = qt /(H + Н,). Формула (3.89) остается приближенно верной и для изменяющейся во времени плотности теплового потока. Тогда [c.114]

Таким образом, при заданной длительности установившегося процесса теплового разрушения формулы (3.89) и (3.90) обеспечивают достаточную точность расчета при условии, что начальная толщина удовлетворяет условию [c.115]

Теперь рассмотрим неустановившийся процесс разрушения термоизоляции при однократном импульсном тепловом воздействии, приняв в (3.87) q = q(t) = A t exp [- mt/tg] [33]. Распределение температуры в слое термоизоляции приближенно зададим параболической зависимостью от координаты z. На начальном этапе теплового воздействия, пока еще на нагреваемой поверхности термоизоляции не достигнута температура теплового разрушения и поэтому v s о, примем [c.116]

Температура Г теплового разрушения термоизолятора может быть достигнута на нагреваемой поверхности, если при Г. согласно (3.95) и (3.96) [c.117]

Выполнение в этом условии равенства означает, что в некоторый момент времени температура поверхности достигает значения Т а затем сразу начинает падать, так что процесс теплового разрушения термоизолятора не успевает начаться. При выполнении в этом условии строгого неравенства момент начала теплового разрушения соответствует меньшему из двух значений, которые удовлетворяют уравнению [c.118]

Момент окончания процесса теплового разрушения термоизолятора определяется из условия v = О при t > или [c.119]

Температура теплового разрушения [c.286]

Температура теплового разрушения °С — — 135 200—210 280 >220 [c.325]

На рис. 4.1. приведены полученные автором зависимости износа по задней поверхности резцов из твердого сплава ВК8 от времени работы, скорости резания и подачи. Как видно из рисунка, характерной особенностью этих кривых (это отмечают и все исследователи) является отсутствие участка катастрофического изнашивания резцов. Наблюдается лишь два участка изнашивания интенсивного изнашивания в первые минуты работы, когда происходит как бы приработка, и нормального рабочего изнашивания. Объяснить это можно следующим образом. Как известно, катастрофический износ характеризуется быстрым и полным затуплением инструмента, которое наступает в результате механического или теплового разрушения. [c.71]

ГОСТ 16337—77 Белый или любой Малое влагопоглощение, гибкость при низких температурах, высокая температура теплового разрушения, стойкость к действию агрессивных сред. Изделия из полиэтилена склонны к растрескиванию под влиянием механических воздействий и окружающей среды. Для изготовления деталей приборов Ф, ЛД [c.713]

Защита электрохимических установок от коротких замыканий. Защита электрохимических установок от коротких замыканий включает защиту электрода и детали от теплового разрушения в результате воздействия технологического тока и защиту источника питания от сверхтоков и перенапряжений. [c.168]

При возникновении внутренних коротких замыканий в выпрямительном блоке или в нагрузке Токи в отдельных элементах выпрямителя могут достигать значительных величин, приводящих к тепловому разрушению этих элементов. Для селеновых выпрямителей, которые характеризуются относительно высокой теплостойкостью, защита от сверхтоков обычно осуществляется путем использования плавких предохранителей и электромагнитной коммутационной аппаратуры,. Для выпрямителей, собранных на кремниевых вентилях, характерна низкая теплостойкость, поэтому защитные элементы для этих выпрямителей должны обладать повышенной чувствительностью и высоким быстродействием. [c.168]

Предохранители служат для ограничения максимального тока в электрической цепи при коротком замыкании проводов, что предотвращает быстрый разряд аккумуляторной батареи, порчу амперметра, тепловое разрушение изоляции проводов и выключателей. В системе электрооборудования автопогрузчика имеется блок предохранителей из двух биметаллических предохранителей на 16 А в цепях питания наружного освещения и световой сигнализации, стеклоочистителей, плафона кабины, вентилятора, одного предохранителя на 8 А в цепях питания контрольно-измерительных приборов, звукового сигнала, стоп-сигнала, указателя приборов. [c.162]

При разрыве электрических цепей, обладающих индуктивностью, вследствие явления самоиндукции между контактами возникает электрическая дуга, приводящая к тепловому разрушению контактов. Для [c.114]

Температура теплового разрушения в °С. Водопоглощение за 24 часа при. толщине 7180 >180 90 >180 >180 [c.27]

На рис. 2.16, а показана картина полос интерференции для плоской модели меридионального сечения массивной шины при осадке на 8%. Напряжения по сечению шины распределены неравномерно. На нижнем крае по концам поверхности скрепления шины со ступицей возникает концентрация напряжений (/Нтах>4,0). Несколько меньшая концентрация напряжений возникает по концам поверхности контакта шины с опорой (верхний край). Высокие наибольшие касательные напряжения Ттах возникают в середине массива шины, где т 1ах=4,5. При качении шины эти напряжения изменяются циклически, что приводит к периодическому деформированию шины и выделению теплоты. В этом одна из основны.х причин усталостного и теплового разрушения массивных шин. Зона разрушения, наблюдаемая в натурных шинах (зона А на рис 2.16, б), со1Впадает с зоной действия наибольших касательных напряжений. [c.41]

Критическая плотность теплового потока. По установившимся представлениям кризис в каналах вызывается уменьшением контакта жидкости с поверхностью нагрева. Кризис может произойти в результате 1) гидродинамического и теплового разрушения пристенного парожидкостного слоя и образования паровой пленки, что характерно для области недогретой жидкости и малого паросо-держания 2) испарения (высыхания) жидкой пленки, текущей вдоль стенки (дисперсно-кольцевой режим). Высыхание пленки связано с процессами испарения, механического уноса жидкости и выпадения капель из ядра парожидкостного потока. Эти два вида кризиса получили название кризисов I и II рода. В зарубежной литературе этому соответствуют термины пережог (burnout) и высыхание (dryout). [c.68]

Низкая диэлектрическая проницаемость и значение тангенса угла диэлектрических потерь, высокое удельное объемное сопротивление и электрическая прочность, ничтожное влагопоглощение, отличная гибкость при низких температурах, высокая температура теплового разрушения, стойкость к действию концентрированных кислот, щелочей и растворителей. Нетокси -чен. Легко сваривается. Под действием ультрафиолетовых лучей склонен к старению, что может быть предотвращено стабилизацией. Применяют для изоляции, в виде напыленных покрытий — для защиты от коррозии. Для изготовления бесшумных зубчатых колес, работающих с малой нагрузкой в интервале температур от —60 до +80 С, а также в условиях тропического климата [c.12]

Кризис проявляется в двух случаях. В первом происходит гидродинамическое и тепловое разрушение парожидкостного слоя у стенки, образуется экранирующая паровая пленка и наступает кризис I рода,характерный для недогретой жидкости с небольшим паро-содержанием. Во втором случае происходит выпаривание и срыв пленки жидкости со стенки, что характерно для дисперно-кольцевого режима течения жидкости при достаточно больших паросодержа-ниях. Это явление называют кризисом II рода. [c.145]

М. т. по сравнению с гомогенным течением существенно сложнее. Так, при взаимодействии твёрдых или жидких частиц с газом возможно их ускорение или замедление, нагрев или охлаждение, что приводит к аэроди-намич. дроблению, испарению, слиянию (коагуляции) жидких частиц, что в свою очередь оказывает воздействие на параметры газовой фазы. Эти же эффекты могут приводить к сепарации частиц разл. размеров, к повышенной концентрации их в разных областях течения и, наоборот, к полному отсутствию в других. Твёрдые частицы при взаимодействии могут упруго и неупруго сталкиваться, дробиться и т. д. В потоках газа с твёрдыми и жидкими частицами, а также в парожидкостных потоках, движущихся в каналах, трубах и соплах реактивных двигателей и аэродинамич. труб, при М. т. возможны образование плёнок на стенках, срыв и осаждение капель и частиц на них, теплообмен между паром, каплями и плёнкой. Твёрдые или жидкие частицы могут попадать на стенки, осаждаться на них либо отражаться и вновь попадать в поток. При взаимодействии частиц со стенками возможны динамич. и тепловые разрушения последних (эрозия). [c.164]

В простейшем варианте пучок непрерывного лазера пропускается через кристалл ВаТЮз, в котором он испытывает сильное ослабление в результате светоиндуцированного рассеяния ( 2.2). Достижение нужной степени ослабления осуществляется управлением усиления за проход при изменении угла падения пучка на кристалл. Пучок легко ослабляется в десятки раз. Допустимые пределы интенсивности 1 I 100 Вт/см . Нижний предел определяется темновой проводимостью ( 2.1), верхний — тепловым разрушением сегнетоэлектрической фазы (для ВаТЮз точка Кюри равна Т 120 °С). Свет, выводимый из пучка, не поглощается, а только изменяет направление своего распространения. Необходимые потери связаны лишь с записью решеток. Естественно, что некогерентный свет в указанном процессе не участвует. При необходимости эффективного использования всего излучения (в том числе и выводимого из падающего пучка) выгоднее использовать двухпучковые схемы, а также все схемы саКюнакачиваю-щихся лазеров на четырехволновом смешении. В эксперименте пучок Аг -лазера (488 нм, 12 мВт) фокусировался на кристалле ВаТЮз. прозрачность которого через 120 мс выходила на стационарное значение 2 % в схеме с рассеянным светом и 5 % в схеме с ФРК-лазером с полулинейным резонатором (отметим более эффективное ослабление пучка в отсутствие лазерной генерации). Описанный нелинейный ограничитель мощности лазерных пучков обладает рядом достоинств [14] работа во всем видимом и ближнем ИК диапазонах, возможность одновременного ослабления нескольких пучков с различными углами падения и/или длинами волн (в том числе с малыми длинами когерентности), многократное использование одного кристалла путем стирания наведенных решеток и др. [c.238]

Ничтожное влагопо-глощение, гибкость при низких температурах, высокая температура теплового разрушения, стойкость к действию концентрированных кислот, щелочей, масел и растворителей. [c.741]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...