Волны при наклонном дне частота

Тот факт, что амплитуда волны является функцией переменной t — z/vg, означает, что волновой пакет распространяется со скоростью vg без изменения формы. Эта скорость называется групповой скоростью импульса, а ее величина в соответствии с (8.103) определяется наклоном кривой зависимости а к) в точке (О = соо- Обратившись к выражению (8.102), заметим, что несущая волна импульса распространяется со скоростью v=a)o/ko, т. е. с фазовой скоростью непрерывной волны на частоте со=соо-Заметим также, что в общем случае дисперсионного уравнения, представленного на рис. 8.11, а, фазовая скорость несущей волны отличается, вообще говоря, от групповой скорости. Посмотрим теперь, что происходит, когда в среде распространяются два импульса, имеющих ширины спектральных линий соответственно Д(01 и Д(02 с центрами при oi и иг (рис. 8.11,6). Если наклоны дисперсионной кривой на этих двух частотах имеют разные значения, то оба волновых пакета распространяются с различными групповыми скоростями Ug, и ugj. Таким образом, если максимумы обоих импульсов входят в среду одновременно, то после прохождения ими в среде расстояния L они становятся разделенными во времени на величину задержки [c.516]

На контур спектральной линии влияют также величина апертуры и аберрации объектива коллиматора, угловое увеличение призмы, наклон щели относительно преломляющего ребра призмы или штрихов дифракционной решетки, высота щели, величина апертуры и аберрации осветительной системы и другие факторы. Влияние прибора на контур спектральной линии принято характеризовать его аппаратной функцией А (х), которая выражает распределение лучистого потока в фокальной плоскости объектива камеры или выходного коллиматора при освещении щели монохроматическим излучением определенной длины волны X (частоты v). Если истинное распределение интенсивности по контуру спектральной линии равно (р (х), то наблюдаемое распределение составляет [c.382]

Акустические рупоры для обнаружения самолетов были длиной 1,2 м и отстояли друг от друга на расстоянии 2,3 м, соответствующем половине длины волны на частоте 80 Гц. Таким образом, если цель находилась в направлении, совпадающем с максимумом характеристики направленности, то в обоих рупорах сигналы частотой 80 Гц полностью взаимно уничтожались. Дополнительно к рупорам, закрепленным в горизонтальной плоскости, устанавливали два рупора по вертикали. Они позволяли определить угол наклона приходящего сигнала. [c.12]

В стыковых сварных швах толщиной несколько миллиметров,, которые часто сваривают только с одной стороны, обычно бывает достаточно установить, проварен шов или нет. Обычным, наклонным искателем с углом 45° для поперечных волн на частоте 4 МГц надежно выявляют остающиеся кромки даже на-глубине в несколько десятых долей миллиметра. [c.543]

УЗК листов нормальными и сдвиговыми волнами выполняют вручную эхо-методом. Упругие колебания вводят в металл через призму из органического стекла. Для ввода сдвиговых волн используют стандартные наклонные преобразователи с углом призмы 40° и частотой 2,5 МГц. [c.308]

Ультразвуковой контроль подшипниковых шеек валов можно осуществлять, применяя серийные дефектоскопы на частоте 2,5 МГц наклонным совмещенным преобразователем поверхностных волн. Для уменьшения износа призмы преобразователя и лучшего контакта с поверхностью рекомендуется применять насадки к преобразователям, аналогичные описанным ранее. Чтобы было удобнее контролировать рекомендуется удлинить соединительный кабель (от преобразователя до дефектоскопа) до 2—2,5 м. [c.117]

При изучении распространения вибраций по инженерным конструкциям определенное место занимают задачи о прохождении вибраций из пластины в пластину через различные препятствия. Таким препятствием можно считать ребро жесткости, жестко укрепленное на пластине. Виброизоляция ребра жесткости при нормальном падении изгибной волны на него рассматривалась в работах [1, 2]. Виброизолирующие свойства ребра жесткости для наклонного падения волны изучались в работе [3] в диапазоне частот, когда высота ребра много меньше длины изгибной волны. Ниже рассматривается виброизоляция одиночного ребра жесткости, имеющего форму тонкой полосы, при наклонном падении плоской изгибной волны в широком диапазоне частот. [c.9]

На применяемые для контроля наклонные искатели должны быть указаны следующие сведения номинальное значение частоты ультразвуковых колебаний угол падения волны (угол [c.507]

Исследование частотной модуляции сигнального и холостого импульсов проводилось методом динамической интерферометрии. На рис. 4.18 приведены динамические интерферограммы на выходе волоконного световода (а) и на выходе параметрического усилителя (б — сигнальный импульс, в — холостой). Область свободной дисперсии интерферометра Майкельсона составляла 555 см Ч Измеряя наклон полос, можно вычислить скорости изменения частоты со временем а , (. и х- Знак наклона полос обусловлен знаком частотной модуляции. Как видно из рисунка, полосы на частотах С0(, и со наклонены в разные стороны, т. е. фазовые характеристики сигнальной и холостой волн являются сопряженными, что непосредственно следует из уравнений параметрического усиления, записанных в приближении заданного поля накачки ( 3.3). При компрессии параметрически усиленных частотно-модулированных импульсов получено сжатие до 280 фс, пиковая мощность сжатых импульсов достигала 10 Вт. [c.194]

Излучение за зоной неустойчивости связано как с образованием вихрей на препятствии, так и с появлением ударных волн. В зоне, где возможно появление колебаний большой амплитуды, частота увеличивается с ростом давления, причем угол наклона а несколько меняется для различных излучателей. С повышением давления возникший плоский скачок постепенно перемещается к резонатору и гасит колебания, нарушая механизм вытекания воздуха. То же можно заключить из рассмотрения кривой / = F(l) (рис. 23) при Ро, соответствующем работе в режиме до появления плоских волн в струе. Здесь подъем кривой происходит значительно быстрее, чем для /= F P(,). В интервале нестабильности частота падает с увеличением I сравнительно медленно, зато за этой зоной кривая быстро спадает. [c.38]

Образец СО-1 (рис. 4.10) предназначен для определения условной чувствительности дефектоскопа с преобразователем (преобразователь в положении А), а также для определения погрешности глубиномера (преобразователь в положении Б) и проверки разрешающей способности при работе прямым или наклонным преобразователем. Условная чувствительность Ку дефектоскопа с преобразователем, измеренная по образцу СО-1, выражается максимальной глубиной расположения (в миллиметрах) цилиндрического отражателя, уверено фиксируемого индикаторами дефектоскопа. Глубина расположения отражателя показана цифрами на обргоце. Согласно ГОСТ 14782 исходный и выпускаемые государственные стандартные образцы изготавливают из органического стекла с единым значением коэффициента затухания продольной волны при частоте 2,5 МГц 10%, лежащим в пределах 0,26...0,34 мм . [c.205]

Условие (12.2.18) следует из того, что на расстоянии х = д кр наклоны прямой О А и кривой sin(w/iy) в точке н = 0 становятся одинаковыми. Если формально продолжать построение для х> л кр, то и оказывается неоднозначной функцией времени, что физически абсурдно. На самом деле, волна в точке разрыва х = имеет скачок напряжения, т. е. является ударной волной. Этот разрыв с определенной скоростью распространяется вдоль системы. Постепенно ударная волна принимает треугольную форму, однако ее амплитуда убывает по мере увеличения х. Искажение формы волны связано с перекачкой энергии из колебания с основной частотой в гармоники. Можно показать, что в начале образуется вторая гармоника, а затем в результате нелинейного взаимодействия появляются волны комбинационных частот. Необходимо отметить, что любая волна независимо от формы, которую она имеет в начале линии х = 0), на определенном расстоянии принимает треугольную форму. Затухание ударной волны можно объяснить, если предположить, что последовательно с нелинейной емкостью имеется погонное сопротивление г. Затухание каждого из бесконечного числа компонент ударной волны в этом случае будет определяться выражением ехр ( — блшл ). Отсюда следует, что при г-)-О (б- О) для компонент высоких частот (п- -со) будет характерно конечное затухание, что и приводит к убыли амплитуды ударной волны на расстояниях х>х р. Основная диссипация энергии происходит в области разрыва, причем наличие активного сопротивления г ограничивает крутизну переднего фронта ударной волны. Крутизна изменения напряжения вблизи х = Хкр тем меньше, чем больше т. [c.379]

Для определения пределов перемещения искательной головки и глубины расположения обнаруженных дефектов необходимо знать точное значение угла ввода а-луча в изделие. В процессе контроля возможны некоторые отклонения угла ввода от истинного значения из-за наклона призмы, приводящего к непараллельности ее рабочей поверхности и поверхности изделия, а также из-за изменения температуры призмы искателя и изделия, так как с изменением температуры скорость ультразвуковых волн меняется. На рис. 81 приведена температурная зависимость скорости продольных ультразвуковых волн с частотой 2200г—1—г—I————— 0>84 МГц для полиэтилена [45]. [c.170]

Для многих жидкостей справедлива линейная зависимость (204) относительных потерь акустической энергии на длине волны от частоты со (во всяком случае, когда эти потери остаются малыми, как здесь предполагалось, но не настолько, чтобы их невозможно было измерить ). Для таких жидкостей измеренный наклон кривой этой зависимости определяет величину б, так чтО можно предполагать, что формула (200) служит хорошей аппроксимацией в рассматриваемом интервале частот. Такой способ определения б может оказаться практически более полезным, чем любая теория, учитываюш,ая вклады в б от эффектов вязкости, теплопроводности и запаздывания при установлении термодинамического равновесия, в частности потому, что эффекты запаздывания не легко оценить количественно посредством иных измерений. Тем не менее мы изложим теорию в обш,их чертах для частного случая совершенного газа в основном для того, чтобы показать, каким образом можно отделить эффекты вязкости и теплопроводности от эффектов запаздывания, и понять, почему для некоторых газов диссипация энергии на длине волны нмеет более сложную зависимость от со с резонансными никами . [c.105]

По методу АРД (глава 19) используют АРД-диаграммы или АРД-приставные шкалы. Такие шкалы (рис. 19.16) могут быть эдолучены для некоторых наклонных искателей и позволяют непосредственно указывать превышение амплитуды эхо-импульса над некоторым настраиваемым порогом регистрации. Так как прн работе с поперечными волнами нельзя пренебрегать затуханием звука, в шкалах учтено среднее значение коэффициента затухания — 60 дБ/м для поперечных волн с частотой 4 МГц и 8 дБ/м для частоты 2 МГц. При широко используемых в на- стоящее время мелкозернистых сталях эти значения завышены примерно в 2 раза. В таких случаях работают с нормальными АРД-диаграммами и отдельно учитывают затухание. [c.532]

В иммерсионном варианте достигается еще более благоприятное прохождение звука, чем в случае контроля металлов, т. е. получаются меньшие потери на отражение и меньшее отклонение и расщепление луча на искривленных поверхностях. При контроле образцов работают также с наклонно падающими продольными волнами, потому что поперечные волны, как правило, сильно затухают. Так, например, тефлоновые трубы под водой можно контролировать на наличие пузырьков в стенках продольными волнами на частоте 1 МГц, которые излучаются в материал сфокусированно при помощи плексигласовой линзы, поставленной перед преобразователем. Трубу перемещают м им6 искателя, одновременно вращая ее. [c.619]

Кансе [407, 2604] указывает, что если две плоские звуковые волны одинаковой частоты падают снизу наклонно на поверхность жидкости, то в той области, где эти волны интерферируют друг с другом, образуется комбинационная стоячая волна, под действием которой благодаря наличию давления излучения поверхность жидкости принимает неизменную во времени волнообразную форму. Измеряя расстояние между гребнями этой стоячей волны, которая может быть оптически воспроизведена в увеличенном масштабе, можно определить длину волны комбинационного колебания и, зная углы падения первичных волн,—скорость распространения звука в жидкости. [c.136]

Локальный резонансный метод широко применялся в толщинометрии [31]. В стейке изделия с помощью преобразователя возбуждают ультразвуковые волны (рис. 21, е). Частоту колебаний модулируют и фиксируют частоты, на которых возникают резонансы, т. е. когда по толщине стенки изделия укладывается целое число полуволн ультразвука. По резонансным частотам определяют толщину стенки дефекты фиксируют по резкому изменению толщины или пропаданию резонансов (когда дефект наклонный). В настоящее время этот метод используется редко. [c.203]

ВОЛНЫ, возбуждаемой в контролируемом объекте 3 посредством дополнительной пьезопластины 12, установленной в призме 10 наклонного преобразователя параллельно контактной поверхности таким образом, что площади ввода в изделие 3 пучков УЗ-колебаний, излучаемых этой и основной пьезопластиной 11, совпадают. При его реализации максимальная точность оценки акустического контакта достигается, если частоты /о и /оп УЗ-колебаний, излучаемых соответственно основной и дополнительной пьезопластинами, связаны полученным в НИИ мостов ЛИИЖТа соотношением [c.186]

НИИ ДОННОГО сигнала трещиной, расположенной вдоль акустической оси преобразователя. Показано, что амплитуда сигнала уменьшается вследствие образования по берегам трещины головных и боковых волн, уносящих энергию донного сигнала. На рис. 5.36 приведены зависимости амплитуды Лдов донного сигнала от высоты вертикальной полубесконечной трещины (эксперименты проводили на образце, в котором паз переменной высоты с последующим горячим обжатием образца выполнен такии образом, чтобы края паза сомкнулись). Параметрами кривых являются диаметр Оцр преобразователя, частота f и угол наклона трещины За ноль децибел принята амплитуда донного сигнала при отсутствии трещины. Из анализа кривых следует, что чем больше высота трещины, тем на большем оасстоянии существует головная волна, тем больше энергии донного сигнала переиз-лучается в боковую поперечную волну и, следовательно, тем меньше энергии возвращается на преобразователь. [c.264]

На основании анализа результатов расчетов теоретических спектров моделей дефектов выявлены следующие закономерности. Для объемных дефектов типа сферы и цилиндра характерны монотонные зависимости без осцилляций (криврле J, 2 на рис. 5.42). У плоскостных дефектов, ориентированных перпендикулярно оси преобразователя, наблюдается более быстрый рост амплитуды с повышением частоты (кривые 3, 4). Резкая немонотонность спектра возникает при обнаружении плоскостных дефектов, ориентированных под углом к оси преобразователя. В этом случае основное влияние на результирующий сигнал оказывают дифракционные краевые волны, которые, интерферируя между собой, дают периодически следующие минимумы. Их период зависит от размера и угла наклона дефекта. [c.274]

Наиболее простой способ обнаружения коррозии состоит в сравнении амплитуд сигналов, прошедших один и тот же путь в изделии и двух образцах — пораженном и не пораженном коррозией. Коэффициент коррозии принимают равным отношению амплитуд в корродированном и некорродированном объекте контроля. Контроль ведут на частотах 1. .. 10 МГц, подбирая такое значение, при котором влияние коррозии наибольшее. В зависимости от условий контроля могут быть использованы продольные волны с применением совмещенного или РС-преобра-зователя либо поперечные волны, излучаемые и принимаемые двумя встречно расположенными наклонными преобразователями. При небольшой толщине изделия используют волны Лэмба или квазирелеевские волны. [c.420]

Так, на рис. 119 показано, что при М (t) = onst колебательный процесс совершается с постоянной частотой и, если не учитывать затухания вследствие внутреннего трения, максимум каждой волны одинаковый по своей величине. При М (i) изменяющейся по наклонной прямой, происходит смещение оси колебаний по закону изменения М (i) (рис. 120). При малых периодах колебаний системы значения М в первой волне для всех значений Л1 (t) почти одинаковы. На основании этого можно сделать вывод, что динамические нагрузки, воспринимаемые механизмом обгона высокочастотных систем, почти не зависят от характера изменения избыточного пускового момента, а следовательно, и от типа привода и определяется главным образом начальным значением пускового момента Мо- [c.215]

К типовым конструктивным погрешностям обработкисвойственным станкам с ЧПУ, относят 1) скоростную погрешность следящего привода 2) погрешность, возникающую в связи с неравенством и непостоянством коэффициентов усиления приводов подач по разным координатам перемещения станка, а также изменением их при изменении подачи такие явления имеют место, например, при нелинейности (несимметричности, синусоидальности) статической характеристики фазового дискриминатора в рабочей зоне 3) погрешность вследствие зазоров в кинематических цепях станка, не охваченных обратной связью 4) погрешность в результате колебательности приводов, которая приводит к ухудшению качества обработки в основном из-за появления неравномерной волны на обрабатываемой поверхности, шаг которой зависит от скорости подачи, так как частота колебаний привода сохраняется примерно постоянной 5) погрешность вследствие периодической внутришаго-вой погрешности датчиков обратной связи, главным образом фазовых эта погрешность сказывается в появлении волны на обрабатываемой поверхности, шаг которой зависит от цены оборота фазы приводов и от угла наклона обрабатываемого контура детали к направлениям перемещений рабочих органов по координатам станка. [c.575]

При распространении звука в жидкостях и газах влияние дисперсии чаще всего не существенно и все коллиееарио распространяющиеся волны оказываются в резонансе. Если же дисперсия скорости звука существенна, как, напр., в жидкости с пузырьками газа или в нек-рых твёрдых телах, то для определения условий резонансного взаимодействия пользуются м е-тодом дисперсионнных диаграмм. В простейшем случае коллинеарного взаимодействия волн для каждой из них строится дисперсионная характеристика Шг( 1) (где I = 1, 2, 3), к-рая представляет кривую (рис. 5) (или прямую — при отсутствии дисперсии). Наклон вектора, проведённого из начала координат О в точку, лежащую на дисперсионной характеристике, определяет фазовую скорость волны с данной частотой. Каждой из взаимодействующих волн ставится в соответствие [c.290]

При разработке ОР для высокостабильных по частоте квантовых генераторов и создании современных спектральных приборов главным образом используются отражательные дифракционные решетки — эшелетты, работающие в автоколлимационном режиме. Добротность подобного резонатора будет тем больше, чем больше коэффициент отражения поля от эше-летта на автоколлимируюш,ей гармонике. Поскольку решетки часто применяются на длинах волн, сравнимых с периодом структуры, коэффициент отражения зависит от поляризации падаюш,его излучения. В настояш,ем параграфе приводятся результаты исследования спектрального распределения интенсивности поляризованного излучения при дифракции плоских волн на идеально проводящем эшелетте с углом при вершине зубцов 90°. Энергетические характеристики эшелеттов рассчитаны на основе математически строго обоснованного решения данной задачи [25, 58]. Наличие высокоэффективного численного алгоритма позволило поставить и решить задачу детального изучения зависимостей энергетических величин первых четырех автоколлимирующих гармоник от длины волны и угла наклона граней зубцов эшелетта [24, 82, 83, 28П. [c.182]

Такая совокупность двух переходящих друг в друга при отражении от стенок волн, частота и углы наклона которых связаны условием (oj/ ) osa L = qir, или oj(l — а /2) = qir IL (полагаем а малым), называется волноводной волной. Она распространяется по плоскому волноводу с идеально проводящими (отражающими) стенками на любые расстояния без затухания. Волны, для которых указанное условие не выполняется, по волноводу распространяться не могут (если запустить их в волновод, они быстро распадаются на волноводные). [c.100]

Распределение комплексных амплитуд, создаваемое в плоскости Рг опорным пучком с постоянной амплитудой Го, который падает на эту плоскость под углом 0 к объектному пучку, лмеет вид U = =Лоехр(—Йлажз), где a=sin 0/ — пространственная частота, связанная с наклонным падением опорной волны в предположении, что опорная волна образует угол 0 с осью в плоскости Pj. [c.555]

R j) осуществляется, как правило, дифракционной решеткой (рис. 4.11), вместе с зеркалом 3 образующей резонатор.лазера. Для перестройки лазера с одного вращательного подуровня на другой изменяют ее угол наклона а. Подстройка частоты излучения в пределах данного вращательного подуровня ведется изменением длины резонатора с помощью пьезокорректора 4. Изменение длины резонатора на половину длины волны приводит к изменению частоты на [c.176]

Плоская сигнальная волна частотой со (рис. 197) распространяется в положительном направлении оси Z, перпендикулярно которой в плоскости X У расположена фотопластинка. Опорная волна образуется делением волнового фронта и с помощью призмы П направляется на фотопластинку, перекрываясь на ней с сигнальной волной, также возникающей при делении волнового фронта Угол наклона опорной волны с осью Z обозначш 0. [c.250]

Найдем еще декремент затухания сдвиговой волны по определению (111.44), что дает -= а с h — 2л. Таким образом, декремент затухания вязкой сдвиговой волны (определяющий логарифм отношения соседних амплитуд) не зависит от частоты и равен по-сгоянном, весьма большому числу, показывающему, что сдвиговая волна в жидкости практически затухает на расстоянии, равном длине одной волны. Поэтому можно говорить лишь о вязких напряжениях, существующих вблизи поверхности тангенциально колеблющегося ИСТОЧНИК и рассасывающихся в тонком пограничном слое жидкости. Эти напряжения могут проявляться в реакции на источник, в передаче сдвиговой волны упругими телами через тонкий слой жидкости, в образовании вихревых потоков в пристеночном слое жидкости, в дополнигельных потерях на отражение продольной волны в вязкой среде при наклонном падении волны на твердую границу [15] и в других подобных эффектах, когда возникновение вязких напряжений должно быть принято в расчет. [c.64]

Смотреть страницы где упоминается термин Волны при наклонном дне частота : [c.136] [c.191] [c.82] [c.47] [c.200] [c.109] [c.245] [c.53] [c.308] [c.571] [c.427] [c.481] [c.34] [c.518] [c.134] [c.431] [c.280] [c.80] [c.167] [c.289]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...