Коэффициент г- коррозии

Однако при концентрациях 0,01-0,05 г/л коэффициент торможения коррозии стали имеет почти такое же значение, как и в кислоте без сероводорода. При концентрации 0,5-1 г/л и температурах 50-90° эффективность ДММ выше, чем КПИ-2 ДММ защищает сталь на 99,8-99,95%. При всех исследованных температурах наблюдается линей- [c.83]

Повышение температуры от О до 20 С приводит к существенному возрастанию скорости коррозии алюминия в 3-н. соляной кислоте, однако с дальнейшим ростом температуры величина температурного коэффициента скорости коррозии снижается. Предполагается, что при 40—50 °С в 3-н. соляной кислоте на поверхности металла отсутствует защитная пленка. В связи с этим скорость растворения алюминия в этих условиях велика и контролируется диффузионными факторами, что должно сопровождаться малой величиной температурного коэффициента коррозии [94]. Данные о скорости коррозии алюминия г соляной и других кислотах приведены в табл. 12. [c.48]

Напомним, что ранее (см.табл. 2.5) коэффициент bj был равен +0.0049 и имел положительный знак, но не вошел в число значимых. Иными словами, изменение температуры сточной воды в диапазоне от 30 до 40 С не оказывает существенного влияния на увеличение скорости коррозии стали. Максимальное значение скорости коррозии при температуре 50 с равно 2.95 г/(м .ч ). Очевидно, эта температура является критической для сточных вод данного состава. [c.24]

Такая скорость коррозии соответствует проникновению ее в глубь металла на 1,12 х 10 = 11,2 мм/год, цифра 1,12 - коэффициент пересчета для стали при скорости коррозии 1 г/(м ч). [c.126]

При наличии в соляной кислоте сероводорода эффективность мочевины падает особенно с увеличением температуры (рис., 15). Если при 20-50° и концентрации мочевины 1 г/л коэффициент торможения составляет 1,5-2, то при 90° он не превышает 1,1, т.е. практически при 90 она не тормозит сероводородную коррозию стали ОМ Можно предположить, что в присутствии сероводорода адсорбция мочевины на стали уменьшается по сравнению со средой, не содержащей сероводород. [c.83]

Определим корродирующую поверхность как ламинарный слой толщиной. г, смежный с настоящей поверхностью, через которую свежие продукты коррозии Fe(0H)2 должны диффундировать к ядру турбулентного потока. Обозначим скорость коррозии на единицу поверхности в единицу времени через R и коэффициент диффузии через D. Скорость реакции свежих продуктов коррозии в определенном слое есть M = k-M, где М — масса свежих продуктов коррозии в слое на единицу поверхности и k—постоянная скорости реакции первого порядка превращения свежих продуктов коррозии в полностью сформированные продукты коррозии, предположительно магнетит. Тогда [c.262]

Магний — пластичный металл блестящего серебристо-белого цвета. Плотность литого магния 1,737 г см и уплотненного 1,739 г/сл . Температура плавления 651 С, кипения 1107° С, скрытая теплота плавления 70 кал/г. Теплопроводность 0,37 кал см-сек удельная теплоемкость в кал г-°0. 0,241 при 0° С 0,248 при 20° 0,254 при 100 С, и 0,312 при 650° С. Коэффициент линейного расширения 25-10 +0,0188 ° (в пределах от О до 550° С). Удельное электросопротивление при 18° С 0,047 ом-мм Ы. Стандартный электродный потенциал 2,34 в. Электрохимический эквивалент 0,454 г/а ч. Магний неустойчив против коррозии, образующаяся поверхностная окисная пленка не защищает массу металла. При повышении температуры, особенно, если [c.82]

Из уравнения (16) следует, что в одном из наиболее простых частных случаев ингибирования коррозии влияние органических веществ на кинетику процесса может осуществляться через изменение констант скоростей, соответствующих частным реакциям, их стехиометрии, относительных площадей катодных и анодных участков, тафелевских коэффициентов наклона, доли активной поверхности, величины -потенциала. Довольно часто можно пренебречь изменением величин bk и Ьа , считать, что Qj = 2 = 1 и не зависит от присутствия ингибиторов и что г = гме. Тогда уравнение (16) упрощается до [c.137]

Конструкции плоских донышек, показанные на рис. 7-23,в, г и д, менее надежны, хотя и проще с точки зрения технологии изготовления. У донышек типов, показанных на рис. 7-23,в и г, неизбежен непровар в корне шва. В узкой щели между донышком и корпусом создаются благоприятные условия для протекания электрохимической коррозии. То же самое будет происходить в донышках типа, показанного на рис. 7-23,д, если шов со стороны внутренней полости камеры окажется неплотным. Проверить его плотность современными методами дефектоскопического контроля невозможно. В зоне сварных швов донышек этих типов действуют высокие напряжения от изгиба. Вследствие этого в эксплуатации возможно внезапное хрупкое разрушение. Применение донышек типов, показанных на рис. 7-23,в, г и д, нежелательно. При расчете их на прочность коэффициент т) принимают равным 0,6. [c.423]

Помимо обычных мер защиты от коррозии — применения коррозионно стойких материалов или покрытий при установке конденсационных поверхностных и контактно-поверхностных экономайзеров в паровых котельных — проблема антикоррозионной защиты, в принципе, может быть частично или полностью решена с помощью подачи в эти теплообменники продувочной воды котлов после ее использования в расширителе и теплообменнике. Этот метод известен, он описан в работах [103, 104]. Для определения эффективности такого метода снижения или устранения кислотной коррозии автором выполнены расчеты исходя из рекомендаций [105, 46] о максимально приемлемом проценте продувки (10%)- Приведенные ниже расчеты выполнены для паропроизводительности котла 1 т/ч. Соответствующий расход газа составляет 80 м ч, что при коэффициенте избытка воздуха в газах 1,25 соответствует количеству дымовых газов 1040 м ч, влагосодержанию их 120 г/кг сухих газов и количеству сухих газов 1150 кг/ч. В связи с наличием байпасного газохода, пропускающего даже при закрытой заслонке не менее 15% газов, количество газов, поступающих в теплообменник, [c.139]

Рассмотрев основные побочные явления, связанные с малыми избытками воздуха, перейдем к изложению достигаемых при этом преимуществ. Для выяснения эффективности режимов с пониженными избытками воздуха ОРГРЭС совместно с одной из станций Башкирэнерго в 1962 г. были проведены длительные наблюдения на котле ТП-10. Предварительно котел был отремонтирован и уплотнен. С целью удержания перегрева пара холодная воронка была закрыта подом, выключившим ее из сферы теплопередачи. После наладки на котле установили режим горения с коэффициентом избытка воздуха 1,03. Ввиду того что автоматика процесса горения оказалась неработоспособной, режим вели вручную, ориентируясь по гидравлическим и аэродинамическим характеристикам (см. гл. 11)- Необходимую корректировку осуществляли по ежечасно измеряемым избыткам воздуха и температуре точки росы. Несмотря на то, что химическая неполнота сгорания достигла 0,3%, к. п. д. котла вырос почти на 1% против своего обычного значения. Выходящий из трубы дым имел легкую сероватую окраску. Видимый факел заполнял около 50% объема топки. Скорость коррозии, измеренная при 100° С, составляла 0,4 г м ч. Исследуемые образцы наблюдались в течение 25—30 ч, что, как известно, дает завышенные результаты по сравнению с более длительными наблюдениями. Поэтому есть все основания считать, что эксплуатационная скорость коррозии была в несколько раз ниже наблюдаемой при обычных избытках воздуха. [c.261]

При умножении величины увеличения массы образца на коэффициент С получают значение условного уменьшения массы, по которому определяют толщину слоя металла, подвергшегося коррозии /г = ( Ag ) / / ( р 100) (где р - плотность металла). [c.20]

Ингибитор Скорость коррозии, г/(м2-ч) Коэффициент торможения Ингибитор Скорость коррозии, г(М2-Ч) Коэффициен торможения [c.64]

Ингибитор, концентрация, % 1 Скорость 1 коррозии, 5 г/(м2.ч) Коэффициент торможения [c.64]

ТАБЛИЦА 25. ВЛИЯНИЕ ИНГИБИТОРА ФОИ-1 (0.1 Г/Л) НА СКОРОСТЬ КОРРОЗИИ р, Г/(М -Ч), И КОЭФФИЦИЕНТ ТОРМОЖЕНИЯ У НАПРЯЖЕННОЙ И НЕНАПРЯЖЕННОЙ СТАЛИ 08 КП В 0,5 М H SOi [c.65]

ТАБЛИЦА 104. КОЭФФИЦИЕНТ ТОРМОЖЕНИЯ V КОРРОЗИИ СТАЛИ 10 В КИСЛОТАХ (2М РАСТВОРЫ) ИНГИБИТОРОМ ЭК (3 Г/Л) ПРИ 80 С [98, С. 80] [c.161]

Ясно, что добавки Ni, Fe, Mn и С благоприятны в качестве стабилизаторов состояния со структурой г.ц.к. Напротив, и это следует подчеркнуть, Сг и W, основные легирующие элементы, призванные обеспечить, соответственно, сопротивление коррозии и прочность, являются сильными стабилизаторами т.п. структуры. Первые стеллиты не содержали значительных добавок легирующих элементов - стабилизаторов г.ц.к. структуры случилось, что такие материалы были успешно применены в деталях, работающих в условиях износа. Это - следствие легкости деформации материала с г.п. структурой, где коэффициент трения по плоскостям базиса составляет менее половины такового у фазы с г.ц.к. [c.182]

При газовой коррозии наиболее важен процесс окисления, в результате которого на поверхности образуются пленки окислов. Защитные свойства окисных пленок зависят о г их сплошности, прочности, плотности, коэффициента теплового расширения и адгезионных свойств. Условие образования сплошных окисных пленок — соотношение объемов окисла (Гд5[ ,0) и исходного металла (Гмг) если [c.250]

Патент США, № 3979704, 1976 г. Электрические переключатели содержат большое количество элементов, таких как оси, пружины, поддерживающие шпильки, контакты, различные соединения и т.д. В основном эти детали изготовлены из стали. Многие из них соприкасаются друг с другом с определенными допусками. Некоторые части покрыты оловом. Это покрытие обеспечивает защиту от коррозии, хорошую пайку, не притягивает пыль, а также изменяет коэффициент трения стали. Покрытие применяется в ответственных деталях, работающих в среде трансформаторного масла. Однако это покрытие дорогостоящее. [c.122]

Если исходить из обычных представлений химической кинетики, то можно было бы по температурному коэффициенту судить о том, какая из стадий (кинетическая зди диффузионная) определяет скорость коррозии. Одним из основных критериев, отличающих диффузионный процесс от химического, является температурный коэффициент для процессов, определяемых скоростью химической реакции, он равен 7 ч- 10% на Г, а для процессов, определяемых диффузией,— 1- -3% на 1°. [c.224]

Для конструкций зданий, в которых воздушная атмосфера очень агрессивна (категория Г), рекомендуется применять сечения элементов с коэффициентом устойчивости против коррозии р 2, поскольку сечения из уголков дают такую толщину, которая выходит за пределы обычно применяемых. Для уменьшения сечения элементов стропильных ферм в зданиях категории В и Г также рекомендуется применять медистые и низколегированные стали, обладающие повышенной стойкостью, а также алюминиевые сплавы АМг и АВ. [c.428]

Помимо использования весового и объемного методов, газовую коррозию можно изучать по изменению электросопротивления образцов Г, 86]. Схема одного из приборов [1] для проведения таких испытаний приведена на рис. 37. Образец представляет собой проволочную спираль /, помещаемую в кварцевую трубку 2, проходящую через печь 3. Крышка 4 трубки тоже из кварца на шлифе концы проволоки проходят через трубки и защищены цементом, выдерживающим некоторый нагрев. Можно пользоваться менее термостойкой замазкой, если удлинить трубки 5 и если испытуемый материал не слишком теплопроводен. Через кран 6 газ подводится, а через 7 выводится из трубки 2. Опыты ведут либо с закрытыми кранами (постоянный объем), либо при медленном токе газа. В связи с тем что изменение сопротивления образца происходит не только за счет газовой коррозии, но и за счет температурного коэффициента, опыт ведут следующим путем определяют сопротивление при комнатной температуре, затем поднимают температуру и выдерживают образец определенное время, охлаждают до комнатной температуры и вновь измеряют [c.91]

Из формул (fe) — (51) следует, что скорость кфрозии и глубина коррозионных разрушений на стенке йодземных трубопроводов, и следовательно, фактический срок службы их, будут зависеть от произведений Ди и ДР. Эти произведения являются обобщенными характеристиками коррозионной активности грунтов. Введем для них как для некоторых параметров грунта самостоятельные обозначения Ди = /Са ЛР = Ку. Кя — коэффициент начального действия, г/(м год) Ку — коэффициент затухания коррозии во времени, м /(А-год). Графики зависимости скорости коррозии К и глубины коррозионных повреждений 4 на внешней поверхности подземного трубопровода с диаметром [c.48]

Кдс фаз — скорости коррозии металла в условно чистой атмосфере под адсорбционной и фазовой пленками, г/(м -ч) " адс и Тфаз — время увлажнения адсорбционной и фазовой пленками, ч а я Ь — коэффициенты ускорения коррозии, обусловленные агрессивными примесями под адсорбционной и фазовой пленками, г/(и -ч) на единицу концентрации примеси [c.119]

В некоторых публикациях сообщается еще об одном варианте комбинированных ингибиторов, состоящих из органического соединения (или органических соединений) и соли постороннего металла [81 124 201 236 237 248]. Ряд металлов (в первую очередь алюминий) удается эффективно защищать от коррозии в растворах щелочей, в том числе и концентрированных, используя смесь соответствующего органического вещества и соли щелочноземельного металла. Эффективность каждого из компонентов значительно меньше, чем коэффициент тормож ния их комбинации. Так, например, большинство из исследованных органических веществ (пиридин, пиперидин, гримин, дибензилдисульфид) не только не защищают, а даже облегчают растворение А1 ( 99%) в растворе NaOH (степень защиты <0) [236 237]. Введение примерно 8 10 г/л Са обеспечивает 60% защиты, в смеси с различными органическими соединениями она повышается еще на 10—20%. Заслуживают внимания данные тех же авторов и других [252], согласно которым положительный эффект ионов исчезает при переходе от щелочных к кислым средам. [c.89]

Одна из первых математических моделей атмосферной коррозии была разработана Томашовым Н. Д., Бе-рукштис Г. К. и Кларк Г. Б. [67]. Эта модель построена на допущении, что наблюдаемые коррозионные эффекты следует относить ко времени, когда на поверхности металла существуют капельно-жидкие пленки влаги. Несмотря на простоту, модель не получила статистической проверки, что и ограничило ее практическое использование. Из литературы известно много частных выражений, связывающих атмосферную коррозию с метеорологическими параметрами. Однако коэффициенты таких эмпирических уравнений не являются постоянными, их величины зависят от характера климата в местах проведения испытаний. Так, ежемесячная коррозия стали в Токио описывается выражением М = (—1,63 -Ь 0,028Я-Ю,066 + 0,0835) т. [c.82]

Магний — пластичный металл блестящего серебристо-белого цвета. Плотность литого магния 1,737 г/см и уплотненного 1,739 г/см . Температура плавления 65ГС, кипения — 1107° С. Скрытая теплота плавления 70 кал/г. Теплопроводность 0,376 кал/(см-с-°С). Удельная теплоемкость, кал/(г-°С 0,241 — при 0° С 0,248 — при 20° С 0,254 — при 100 С и 0,312 — при 650° С. Коэффициент линейного расширения 25 10 +0,0188 г° (в пределах О—550° С). Удельное электрическое сопротивление при 18° С 0,047 Ом/(мм /м). Стандартный электродный потенциал 2,34 В. Электрохимический эквивалент 0,454 г/(А-ч). Магний неустойчив против коррозии, образующаяся поверхностная окисная пленка не защищает массу металла. Магний горюч, порошок или тонкая лента из него сгорают в воздухе с ярким ослепительным пламенем. Используется в магние-термии, в качестве твердого топлива — в реактивной технике. При повышения температуры возможно самовоспламененпе магниевого порошка или стружки. Магний устойчив против щелочей, фтористых солей, плавиковой кислоты и т. д. Чистый магний в качестве конструкционного материала почти не ис-по.льзуется, но является основой эффективных магниевых сплавов. Применяется в производстве стали, высокопрочного (магниевого) чугуна, для катодной защиты стали. [c.145]

Отсутствие взаимодействия этих теплоносителей с углеродистой сталью установлено лабораторными испытаниями. Пластины из углеродистой стали весом по 4 г подвергались испытаниям продолжительностью 72 ч. В парах ДКМ пластина увеличилась в весе всего лишь на 0,001 г, в кипящей жидкости ДКМ и того меньше — на 0,0003 г. В парах ДТМ вес пластины увеличился на 0,0026 г, в кипящей жидкости ДТМ он практически не изменился. По данным [Л. 9] степень коррозии определяется в 0,025 мм в год при температуре 425° С и является обычной для большинства конструкционных материалов, находящихся под воздействием полифенилов. По характеру ивменення теплоемкости и коэффициента теплопроводности углеводороды р.е стличаются от других органических жидкостей, например даутерма. [c.182]

ТАБЛИЦА 8. КОЭФФИЦИЕНТ ТОРМОЖЕНИЯ V КОРРОЗИИ СТАЛИ 10 в 2 М HjSO, СМЕСЯМИ ДИЭТИЛДИТИОКАРБАМАТА (ТСН), СЕРОУГЛЕРОДА И АЗОТСОДЕРЖАЩИМИ ИНГИБИТОРАМИ (КОНЦЕНТРАЦИЯ. Г/Л ТСН 0,3 Sj 0,22 ПКУ-М и ЧМ 3,0) [c.40]

ТАВЛИЦА 33. ВЛИЯНИЕ ИНГИБИТОРОВ (2 Г/Л НА ЧИСЛО ЦИКЛОВ ДО РАЗРУШЕНИЯ Л/ СТАЛИ 20 В 5 М НС1, КОЭФФИЦИЕНТЫ ТОРМОЖЕНИЯ УСТАЛОСТНОГО РАЗРУШЕНИЯ а И КОРРОЗИИ у [131] [c.78]

ТАБЛИЦА 87. ВЛИЯНИЕ КОМПОНЕНТОВ ПНГПБПТОРА ОР-2К НА СКОРОСТЬ КОРРОЗИИ р, Г/(1Л Ч), И КОЭФФИЦИЕНТ ТОРМОЖЕНИЯ V СтЗ В РАСТВОРАХ КИСЛОТ С21о1 [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...