Теория больших пластических

Рассмотрение на базе теории больших пластических деформаций статической стороны задачи об определении напряжений и деформаций в толстостенной трубе, находящейся под действием равномер- [c.197]

Теория больших пластических де формаций 434. [c.491]

Вместе с тем установлено, что в реальных конструкциях в зоне примыкания патрубка пластические деформации возникают при весьма низких номинальных напряжениях, составляющих примерно 0,2от- Поэтому для определения фактических внутренних усилий в этой зоне необходимо проведение испытаний крупномасштабных моделей, выполненных из натурного материала и нагруженных в упругопластической области. Кроме того, как отмечалось выше (см. гл. 1, 2, 3), для уточненных расчетов малоцикловой прочности необходимо учитывать кинетику деформированного состояния расчетных сечений при повторном нагружении. Для неосесимметричных задач теории оболочек перераспределение упругопластических деформаций на каждом цикле нагружения может быть изучено в настоящее время преимущественно экспериментальным путем. Проведение таких экспериментальных исследований сопряжено с измерением полей упругопластических деформаций, характеризующихся значительным градиентом при этом возникает необходимость измерения и регистрации больших пластических деформаций в процессе циклов нагружения и малых упругих деформаций при разгрузке. Из известных методов измерения полей упругопластических деформаций на плоскости обычно используются методы оптически активных покрытий, муаровых полос и малобазные тензорезисторы. [c.139]

В этих трудах отражены и физическое и механическое направления теории о пластическом деформировании металлов, и значение их для дальнейшего развития теории и практики трудно переоценить. В последующих изданиях научно-технической литературы, посвященной анализу отдельных операций обработки давлением, а также в разработке соответствующих технологических процессов, значительно повысился научный уровень технологические рекомендации даны с большим научным обоснованием, а для определения напряженно-деформированного состояния, технологических, силовых и других параметров процессов приведены более точные уравнения. [c.201]

Ко второму виду относят теорию пластического течения, которая справедлива не только при простом нагружении, когда она совпадает с деформационной теорией, но и в определенных рамках сложного нагружения, а также при конечных деформациях. Поэтому эта теория находит применение в технологической практике (прокатка, волочение и т. д.), где исследуются большие пластические деформации. [c.220]

В теории пластичности получили некоторое развитие методы оценки устойчивости упругопластического равновесия элементов конструкций, основанные главным образом на критериях устойчивости, хорошо зарекомендовавших себя в упругой области. Однако применение этих критериев при решении технологических задач обычно сопряжено с большими-математическими трудностями, обусловленными тем, что при обработке металлов давлением и резанием возникают большие деформации и перемещения. В связи с этим получила распространение инженерная теория устойчивости пластического деформирования, исходящая из приближенных критериев. [c.104]

В теории упругости- большое значение имеют энергетические методы, основанные на использовании принципа минимума потенциальной энергии и принципа Кастильяно. В настоящем параграфе устанавливаются аналогичные теоремы в теории упруго-пластических деформаций. [c.64]

Выпучивание пластин и оболочек подробно изучено А. А. Ильюшиным [ ] на основе теории упруго-пластических деформаций и классического представления о том, что потеря устойчивости происходит при неизменных внешних силах. При этом выпучивание сопровождается появлением областей разгрузки, что существенно усложняет анализ. При использовании теории пластического течения и того же критерия большая часть трудностей сохраняется ). [c.290]

Современные конструкции и приборы находятся часто в весьма сложных условиях, характеризуемых высокими или очень низкими температурами, большими пластическими деформациями, высокими скоростями деформирования, наличием проникающих радиоактивных облучений и агрессивных сред, большими давлениями и т. д. В связи с этим наука о сопротивлении материалов, будучи разделом механики твердого деформированного тела, нуждается во все более обширных сведениях о деформируемости и прочности материалов, чтобы иметь возможность формулировать общие принципы для построения соотношений между физико-механическими параметрами, характеризующими поведение материалов под нагрузками, и строить теорию расчета, правильно отражающую реальные условия работы конструкций. [c.5]

Использование полимеров, высокопрочных сплавов и резины потребовало развития нелинейной теории упругости. Так называемая физически нелинейная теория упругости, т. е. такая теория, где нелинеен лишь закон, связывающий напряжения и деформации, практически тождественна теории упруго-пластических деформаций при нагружении. Поэтому мы не будем рассматривать ее отдельно от последней и обратимся к развитию так называемой нелинейной теории упругости, в которой учитываются нелинейные эффекты, связанные с большими перемещениями и деформациями. Интерес к этой теории, возникший в связи с работами Ламе и Кирхгофа, потом надолго угас и возродился лишь в 20-х годах. В работах Н. В. Зволинского и П. М. Риза развивается квадратичная теория упругости, в которой во всех соотношениях удерживались члены второй степени относительно деформаций. При решении задач нелинейной теории упругости наиболее эффективен метод последовательных приближений, который позволяет свести их к решению линейных задач. В развитии этого метода большую роль сыграли [c.260]

HRR-сингулярность не учитывает эффекты больших пластических деформаций и пластическое притупление вершины трещины. Это приводит к неограниченности напряжений у вершины трещины при г 0. Расчет поля напряжений у вершины трещины методом конечных элементов в рамках теории больших деформаций и конечных [c.77]

Относительно самих решений следует указать на один их общий недостаток. Деформации в пластической зоне являются очень большими, порядка 100% для мягкой стали. Таким образом, здесь можно воспользоваться теорией пластичности больших деформаций и вращений, либо же учесть изменения геометрии, выписав граничные условия на деформированной границе. Можно также оперировать уравнениями линейной теории упругости совместно с уравнениями теории малых пластических деформаций, что приводит к игнорированию нелинейно-геометрического характера задачи. [c.23]

Если материал колец или деталей, выполняющих их функцию, оказался недостаточно прочным, например имеет слишком тонкий поверхностно-упрочненный слой, то в результате нагружения подшипника могут возникнуть большие пластические деформации, приводящие его в негодность. В этом случае анализ напряженного состояния с целью определения предельно допустимой нагрузки или необходимой толщины поверхностно-упроч-ненного слоя проводится методами теории пластичности с использованием модели идеального жесткопластического материала. Следует отметить, что методы теории пластичности могут применяться и в предыдущем случае, когда пластические деформации невелики. [c.345]

В случае больших пластических деформаций получены специальные зависимости для определения деформаций при кручении круглого стержня на основе теории конечных деформаций. [c.143]

Свойства деформируемого тела особенно сильно изменяются при больших пластических деформациях, характерных для технических процессов обработки металлов давлением. В связи с этим развитие теории обработки металлов давлением, являющейся прикладной теорией пластичности, невозможно без развития физического и физико-химического направлений. [c.13]

Примем, что остаточные деформации при деформировании материала из так называемого естественного состояния появляются лишь после того, как вектор деформации превысит по модулю некоторое характерное для данного материала значение К/С, где К — пластическая постоянная (предел пластичности). При этом модуль вектора X окажется больше пластической постоянной К, что совпадает с формулировкой условия начала пластических деформаций в теории пластичности Генки-Ильюшина [230, 24]. [c.307]

Несмотря на возрастающее сомнение [7, 9, 10, 151 в возможности построения хорошей физической теории пластичности для больших пластических деформаций путем изучения свойств индивидуальных дефектов, генетическая связь закономерностей структурообразования с этими свойствами для различных ОЦК металлов и сплавов на их основе несомненна. Так, ряд отличий в структурообразовании ОЦК по сравнению, например с ГЦК металлами, обусловлен существованием резкой температурной зависимости критического сопротивления сдвигу, приводящей к повышению плотности дислокаций с понижением температуры при одинаковых степенях деформаций или проявлению деформационного двойникования. [c.197]

Если учесть также мгновенную деформацию, определяемую согласна теории упруго-пластических сред, и считать В некоторыми функциями Oij i ij — sfp то из (2.1) получится наиболее широко распространенный вариант теории ползучести металлов еР. — мгновенные деформации). В основу этой теории положено допущение о существовании потенциала скоростей ползучести. Исследования по теории ползучести получили большой размах в работах Н. X. Арутюняна, Л. М. Качанова, Ю. Н. Работнова, М. И. Розовского и др. ). [c.370]

По данным измерений, подсчитывались логарифмические деформации (относительные удлинения) е, называемые также натуральными [10]. Напряжения по деформациям определялись с использованием результатов Г. А. Смирнова-Аляева и В. М. Розенберг [15], следуя которым возможно для области больших пластических деформаций применить зависимости, полученные в теории малых пластических деформаций [8]. [c.235]

Взрывные и ударные воздействия находят все большее при менение в таких технологических процессах, как обработка металлов давлением, формовка листов, сварка, упрочнение и резание металлических заготовок. Взрывная техника широко применяется при добыче полезных ископаемых, создании котлованов и полостей в грунтах, возведении земляных насыпей и плотин, уплотнении грунтов и проходке скважин. Многие возникающие здесь технические проблемы связаны с теорией распространения пластических волн, которая быстро развивается после опубликования классической работы X. А. Рахматулина [103]. Ряд достижений в этой области нашли отражение в предлагаемой книге польского ученого Войцеха Новацкого. [c.5]

Общая теория распространения пластических волн в произвольной (анизотропной) среде дана в работах [147—149]. В этих заботах учитывается также влияние температуры. В работе 147] исследован случай разрыва порядка, большего 2, и рассмотрен случай ударных волн. [c.60]

С учетом упрочнения материала по теории течения эта задача решена в работе [173, а по теории упруго-пластических деформаций в статье [8]. Большие деформации при пластическом изгибе полосы по теории течения без учета упрочнения рассмотрены в статье [61, а с учетом упрочнения в работе [7]. Пластический изгиб листа и полосы из ортотропного материала при больших деформациях исследован в статьях [18], [191. [c.166]

При высоких нагрузках пластические зоны выходят из-под катящегося тела на свободную поверхность, так что большие пластические деформации реальны. В этих условиях можно проводить анализ, пренебрегая упругими деформациями и пользуясь теорией жестко-идеально-пластического тела. Общая картина нагружения катящегося тела приложенными в центре нормальной Р и тангенциальной Q нагрузками, а также моментом Мо показана на рис. 9.8. Ведущее колесо имеет положительный момент Мо, отрицательную силу Q , у ведомого колеса момент отрицательный, а сила положительная при свободном качении д = 0. Мода пластической деформации зависит от величины и знака приложенных сил. [c.337]

Предположим дополнительно, что гидростатическое давление (первый инвариант тензора напряжений) не влияет на зависимость между девиаторами напряжений и деформаций. Строго говоря, эта гипотеза неверна, но для многих металлов и сплавов она выполняется с достаточно большой точностью, введение же этой гипотезы позволяет намного упростить построение теории. Пусть, для простоты, отличны от нуля два компонента девиаторов. Тогда процесс нагружения в фиксированной точке тела будет изображаться кривой на плоскости а°, а°, процесс деформирования — кривой на плоскости е , Упомянутая выше зависимость связи напряжений с деформациями от истории нагружения означает, что деформированное состояние в данной точке тела зависит от всей кривой на плоскости а°, (т . Математически этот факт эквивалентен тому, что соотношения между напряжениями и деформациями в пластической области, вообще говоря, будут либо дифференциальными неинтегрируемыми, либо операторными зависимостями. Теории, использующие дифференциальные неинтегрируемые соотношения, известны как теории течения они, как правило, строятся с использованием введенного выше понятия поверхности текучести. Рассмотрим простейший класс операторных теорий, которые применяются только для специального вида процессов нагружения. [c.267]

При проведении расчетов по двум критериям (с целью определения Р , h) необходимо иметь в виду следующее. При расчете по с уменьшением длины трещины критическая нагрузка неограниченно возрастает, и это обстоятельство обусловливает применение теории только в области достаточно больших длин трещин и малых уровней критических напряжений по сравнению с Оо,2 (что обеспечивает малые размеры пластической зоны). При расчете по бс даже в области малых длин трещин напряжение может стать близким к пределу текучести или к пре- [c.131]

Стремление наиболее полно использовать несущую способность современных конструкционных материалов, а также выяснить истинную несущую способность конструкций и их элементов потребовало изучения работы систем не только в упругой, но и в упруго-пластической стадии. Переход к расчету конструкций с учетом пластических деформаций повлек за собой использование аппарата теории пластичности — одного из разделов строительной механики, отличающегося, как правило, от методов теории упругости существенно большей громоздкостью. [c.172]

Полное отсутствие системы в экспериментальных результатах для больших пластических деформаций обескураживало как экспериментаторов, так и теоретиков. Однако, в 1864 г. некоторый порядок был наведен благодаря удивительно оригинальной работе одного лишь человека, Анри Эдуарда Треска (Tres a [1864, 1]). В предыдущем, 1863, году Треска начал дело, которому в последующие восемь лет предстояло воплотиться в необычайно большом числе экспериментов по пластическому деформированию множества твердых тел,— от свинца и меди до льда, парафина и керамической пасты. Он продемонстрировал, что существуют измеримые и воспроизводимые коэффициенты течения, которые могли создать основу для теории больших пластических деформаций в твердых телах. Большую часть опытов он выполнил со свинцом. Был проведен ряд экспериментов различного типа, результаты которых он сравнил, чтобы узнать, существуют ли закономерности для коэффициентов течения. Он выбивал из листов цилиндрические элементы при помощи закаленного стального стержня (пуансона) меньшего диаметра он выдавливал цилиндрические образцы через круглые, треугольные и прямоугольные сквозные отверстия и тупиковые углубления он сжимал круглые цилиндрические образцы, помещенные между закаленными плитами он исследовал обратную экструзию сплошных цилиндров различной толщины при наличии и отсутствии бокового стеснения и т. п. Для того чтобы наблюдать течение, он создал образцы в виде пакета отдельных пластин. [c.15]

Поведение пластинок и оболочек за пределами упругости, их несущая способность представляют значительный интерес для многих областей техники. Расчету пластинок и оболочек по предельному равновесию посвящена довольно обширная литература. Необходимо отметить, что фундаментальные теоремы теории предельного равновесия — статическая и кинематическая были впервые сформулированы и применены к расчету пластинок в Советском Союзе (работы А. А. Гвоздева [23]). В дальнейшем ряд задач о несущей способности пластинок был рассмотрен В. В. Соколовским [155], А. А. Ильюшиным [69], С. М. Фейнбергом [167], А. Р. Ржаницыным [141], Гопкинсом и Прагером [28] и другими авторами. Несущая способность цилиндрической оболочки при нагружении кольцевой нагрузкой была исследована впервые А. А. Ильюшиным [69]. Большое значение в развитии теории упруго-пластических оболочек имели труды Ю. Н. Работнова [133], Г. С. Шапиро, В. И. Ро-зенблюма, М. И. Ерхова. Обстоятельные обзоры работ отечественных и зарубежных авторов, посвященных проблеме упруго-пластического состояния оболочек, даны в статье Г. С. Шапиро [183] и в монографии Ходжа [203]. [c.174]

В середине XVIII в. была поставлена задача определения, помимо сопротивления деформации материала, также сопротивления разрушению с учетом предельных деформаций. Однако из-за отсутствия необходимой испытательной техники ее удалось решить только в середине XIX в., когда была разработана аппаратура для измерения остаточных деформаций до 10 . Накопление экспериментальных данных поставило под сомнение существование предела упругости материала и обнаружило при растяжении кристаллических твердых тел отсутствие какой-либо их воспроизводимости в области больших пластических деформаций. Однако в 1864 г. Треска установил, что существуют измеримые и воспроизводимые коэффициенты пластического течения, которые могут быть положены в основу теории пластичности. Треска был удостоен премии фонда Монти по механике за установление следующих закономерностей [c.131]

В заключение заметим, что приведенные энергетические теоремы в теории упруго-пластических деформаций даны в работах соответствующие уравнения для неравномерно нагретого тела изложены в 1" . Важный для строительной механики случай конечного числа обобщенных координат изучен А. И. Лурье 1 ]. В статье Филиппса ( J минимальные принципы обобщены на случай больших пластических деформаций. [c.78]

Некоторые исследователи выражают результаты ударных опытов на растяжение в терминах скоростей деформирования. Можно показать сразу же с помощью теории распространения пластических волн, что такой подход несостоя телен. В опытах такого рода скорость деформирования во всех частях образца меняется не однородно от сравнительно малого значения до почти бесконечно большого. По этим же соображениям нельзя преобразовывать диаграмму сила — время, полученную на любом конце образца в ударных опытах, в диаграмму напряжение — деформация. Эту трудность можно обойти, только избавившись от влияния распространения волн в опыте. Это условие требует проведения опыта совершенно другого рода ( lark and Wood [1950, 1], стр. 48). [c.217]

Нестабильность материала в виде переменности отношений компонентов приращений в ступеньках Савара — Массона и переходов второго порядка наблюдалась в отношении обоих факторов при сложном нагружении для полностью отожженного алюминия, диаграмма нагружения которого задана уравнениями (4.78) на основании деформационной теории, и при сложном нагружении образцов из полностью отожженных меди и алюминия в том случае, когда экспериментальные результаты хорошо согласуются с предсказываемыми на основании модифицированных уравнений состояния теории течения, также основанных на уравнениях (4.74) и (4.75). Появление подобной нестабильности при простом нагружении и к тому же наблюдения Эриса Филлипса за поведением алюминиевых образцов (Phillips [1957, 1], [1960, 1]), (Phillips and Gray [1961, 1]), приведенные в разделе 4.33, подчеркивают необходимость более подробных исследований нестабильности в твердых телах i). Таким образом, я рассматриваю эту независимость компонентов деформации, которая зачастую имеет место в ступенях Савара — Массона, как дающую важный ключ к пониманию природы местной неоднородности деформаций, которая по опытным данным сопровождает большие пластические деформации в отожженных кристаллах (см. раздел 4.32). [c.354]

HRR-сингулярность не учитывает эффекты больших пластических деформаций и пластическое притупление вершины треш,ины, следствием этого является неограниченность напряжений у вершины треш,ины при г 0. Расчет поля напряжений у вершины треш,ины методом конечных элементов в рамках теории больших деформаций и конечных геометрических изменений формы вершины треш,ины в результате пластического притупления выявляет пик напряжений при x tq/J 1 (рис. 2.44). Это расстояние соответствует удвоенному [c.140]

Также на две стадии можно разделить процесс разрушения при больших пластических деформациях. По мере развития деформации растут зародыши трещин, начинают все сильнее действовать эффекты концентрации напряжений. До некоторых пор трещина остается устойчивой и для ее дальнейшего развития необходимы дополнительные пластические деформации. Вторая стадия начинается с некоторого момента, когда трещина достигнет критического размера и потеряет устойчивость. Вопросы самопроизвольного развития трещин рассматривались Гриффитцом, Орованом, Ирвином, Баренблаттом, Качановым, Друккером и др. После достижения критического размера достаточно небольшой пластической деформации, чтобы трещина резко увеличила свои размеры. Несколько трещин объединяются, образуя поверхность разрушения. Степени деформации элементарного объема в начале и в конце второй стадии отличаются незначительно и теория разрушения, на наш взгляд, может рассматривать лишь первую стадию. [c.34]

На поведение тел и конструкций большое влияние оказывают пластические деформации. Во многих случаях инженерной практики их роль является решающей. Примером этого являются задачи о несущей способности конструкций при статическом характере воздействия нагрузок, причем удовлетворительное решение для практики эти задачи получают лишь в рамках учета пластических деформаций, т. е. согласно соотношениям теории пластичности, в частности теории идеально пластического тела. Пластические деформации качественно отличаются от упругих и являются признаком качественного изменения свойств материала в процессе деформации конструкций. Тем не менее учет новых качественных свойств материала (относительно упругих свойств) в задачах о несущей способности конструкций приводит в конечном счете к количественной поправке к представлениям согласно теории упругости о максимально допустимой нагрузке. Правда, такая количественная поправка бывает столь существенной, что при этом в корне меняет представление о возможностях конструкции, благодаря чему решение задач о воздействии статической нагрузки на конструкции из яшстко-пластического материала приобретает большое практическое значение. Решение этих задач дает ответы и па другие вопросы, интересующие практику — о распределении напряжений в телах, о характере пластического деформирования их. [c.26]

Основные соотношения. Расчет упрочняющихся пластип по теории пластического течения требует большой вычислительной работы. Поэтому, как правило, используют уравнения теории упруго-пластических деформаций. Для упрощения задачи принимают условие несжимаемости. Уравнения изгиба пластин при общей зависимости между ннтексивкостями напряжений и деформаций приведены в работе 4]. Эта зависимости существенно упрощаются для случая степеяного закона [c.621]

Заключительные замечания. Приведенные энергетические теоремы деформационной теории даны в работе соответствующие уравнения для неравномерно нагретого тела изложены в [1 ]. Важный для строительной механики случай конечного числа обобщенных координат изучен А. И. Лурье В статье Филиппса минимальные принципы обобщены на случай больших пластических деформаций. В работе Хилла [1 ] показано, что для действительного состояния достигается абсолютный минимум полной энергии и дополнительной работы. [c.323]

В приведенной формулировке, сказано несколько больше, чем в предварительных рассуждениях. Дело в том, что напряженное состо- яние в теле может меняться и при этом может происходить поворот главных осей. Суммарная деформация элемента состоит из той части, которая вызвана напряжениями <т, и <т показанными на рис. 108, и из предварительной деформации, связанной с теми напряженными состояниями, которые возникли в теле ранее. Основная разница. между упругостью и пластическим течением состоит в том, что упругая деформация полностью определяется действующими иапря- i жениями, в теории же пластического течения накопленная деформа- ция необратима и задание мгновенного распределения напряжений [c.162]

При очень большом числе циклов нагоужения (порядка 10 -1 (г), характерном для транспортных ГТУ (судовых, авиационных), и температурах, при которых ползучесть металла в пределах полотна диска не играет существенной роли, представляется наиболее обоснованным требование практически полного отсутствия пластических деформаций во всех циклах (за исключением разве некоторого, относительно небольшого, количества первых циклов). Этому требованию проще всего удовлетворить при проектировании с использованием расчетов, основанных на теории приспособляемости. Поэтому такой подход в последнее время кладется в основу нормирования запасов прочности для циклических режимов (с учетом температурных напряжений), соответствующих наиболее часто встречающимся в эксплуатации маневрам ГТУ. При этом следует отметить, что в тех случаях, когда в пределах полотна диска имеют место значительные концентраторы напряжений (на ободе, у отверстий для крепления и т.д.), обычный его упругий расчет (лежащий в основе расчета дисков по теории приспособляемости) необходимо дополнять расчетом его по схеме плоской задачи или пространственной осесимметричной задачи теории упругости (например, методом конечных элементов) с тем, чтобы при нахождении условий приспособляемости учесть фактические значения напряжений в районе концентраторов. В тех случаях, когда диск ГТД работает при таких температурах, при которых уже нельзя пренебречь ползучестью его материала, расчет диска по теории приспособляемости (даже если в рамках этого расчета вместо предела текучести используется какая-либо другая характеристика материала, связанная с ползучестью, например предел ползучести сгл на соответствующей базе и циклический предел упругости в условиях ползучести Sт), представляется недостаточным и его желательно дополнять расчетом стабилизированного цикла [71] и деформаций ползучести, накапливаемых в каждом таком цикле. Применительно к переменным режимам аварийного типа Например, пуск из холодного состояния с последующим мгновенным или просто очень быстрым набором перегрузочной мощности), в процессе которых могут возникать относительно большие пластические деформации (и, может быть, ползучесть), но зато известно, что число таких циклов нагружения за весь срок службы двигателя невелико (например, несколько десятков) описанный выше подход уже не является целесообразным. Для оценки запасов прочности применительно к таким режимам (определяемых как отношение числа циклов до разрушения или появления макроскопической трещины к фактическому числу циклов) необходим расчет, как минимум, параметров стабилизированного цикла или полный расчет кинетики нагружения - цикл за циклом, а также знание соответствующих критериев разрушения, учитывающих накопление повреждений от необратимых деформаций любого типа. аяя [c.483]

Еще недавно считали, что процесс пластической деформации заключается в одаовремен-ном сдвиге кристаллических плоскостей одной относительно другой. Это представление не вяжется с большой величиной усилий, необходимых для преодоления атомных связей на плоскостях скольжения. Сейчас общепрязнана теория, согласно которой сдвиг происходит не сразу, а последовательными этапами (эстафетно). [c.171]

В трудах советских ученых А. А. Ильюшина [34], [35], В. В. Соколовского [78] и зарубежных исследователей получили решение многие актуальные и интересные задачи, однако наряду с более или менее строгими решениями в теории пластичности находят приложение и прикладные инженерные методы, успешно разрабатываемые А. А. Гвоздевым [26], А. Р. Ржаницыным [74], А. А. Чирасом [85] и др. Большой вклад в развитие приближенных решений внесен Н. И. Безуховым. Одна из первых его работ [9] по расчету конструкций из материалов, не следующих закону Гука, по глубине обобщений и по достигнутым результатам стала классическим исследованием, наложившим существенный отпечаток на развитие прикладных методов теории пластичности. Большой интерес представляет также и работа [10], в которой был предложен эффективный прием определения деформаций стержней при упруго-пластическом изгибе. [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...