Упруго-пластическая оболочка

Подставив в систему (2.13) моменты и деформации (2.11), (2.12), получим нелинейные уравнения упруго-пластических оболочек [c.305]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКАЯ ОБОЛОЧКА [c.170]

А. Предельные нагрузки для многослойных упруго-пластических оболочек с трещинами расслаивания не зависят от пути нагружения, если можно пренебречь вторичными эффектами типа эффекта Баушингера. [c.278]

Здесь 0 и то — интенсивности соответствующим образом определенных безразмерных усилий и моментов. С другой стороны, В. И. Розенблюмом ранее было получено приближенное условие предельного состояния для упруго-пластической оболочки в виде [c.137]

Задача динамической устойчивости для упруго-пластической оболочки с начальными несовершенствами решалась А. К. Перцевым (1964). Автором рассмотрен процесс потери устойчивости круговой цилиндрической оболочки, находящейся под действием внешнего гидростатического давления, к боковой поверхности которой приложена динамическая нагрузка. Считалось, что в пластических зонах компоненты напряжения остаются постоянными. Далее вводилась функция напряжений для прогибов и начальной погиби. Влияние жидкости на изгибное движение оболочки учитывалось приближенным коэффициентом. В результате ряда допущений оказалось, что уравнение неразрывности может быть проинтегрировано точно, а уравнение движения — методом Бубнова — Галеркина. В итоге-автор проанализировал поведение коэффициента перегрузки, определяющего превышение критической динамической нагрузки над соответствующей статической. С увеличением длительности действия нагрузки коэффициент перегрузки уменьшается, а при значениях длительности, равных или больших трех периодов собственных колебаний, становится практически равным единице. [c.322]

Исследование конструктивной прочности рулонированных тонкостенных и толстостенных оболочек типа газопроводных труб и корпусов атомных реакторов Здесь имеются в виду как разработка теории расчета таких систем, так и экспериментальное исследование их напряженно-деформированного состояния (в том числе в упруго-пластической области) и разрушения под действием силовых нагрузок и теплосмен при неравномерном нагреве, а также малоцикловой усталости. Цель — установить их предельное состояние и разработать метод расчета таких объектов на прочность применительно к тем или иным условиям их эксплуатации. [c.664]

Работа оболочек в упруго-пластической и предельной стадиях [c.179]

Следует отметить, что в упругой стадии полка в зоне пересечения ребер сжата по всей толщине. В упруго-пластической стадии в рассматриваемой зоне оболочки происходит перераспределение усилий (рис. 3.33). При нагрузке, равной 5000 Н, нижняя и верхняя грани полки у пересечения ребер сжаты, при нагрузке 17 000 Н (рис. 3.33) нижняя грань полки почти по всему сечению растянута. Перераспределение усилий в оболочке в зоне у пересечения ребер характеризуется работой датчиков, размешенных на нижней и верхней ее поверхностях. В частности, датчики, наклеенные на нижнюю поверхность, зафиксировали изменения знака деформаций с ростом нагрузки. [c.246]

Пример 2. Расчет напряжений в оболочках вращения при упруго-пластической деформации на машине <Стрела (осесимметричная задача). Программа позволяет определять напряжения в оболочках вращения произвольной формы. Предполагается, что изучаемое сечение поделено на 20 интервалов по направлению образующей и на 7 слоев по толщине (фиг. 41, а). Форма оболочки при расчете на машине задается расстоянием границ интервалов по образующей [c.613]

Уравнения оболочек по теории малых упруго-пластических деформаций. Теория течения [c.303]

Сорокин В. В. Об учете сжимаемости материала в задачах устойчивости упруго-пластических пластинок и оболочек. Инж. журнал. Механ. тверд, тела, 1966, № 1, стр. 131—133. [c.353]

На основе вариационного подхода рассмотрен способ приведения конструктивно-анизотропных, в частности ребристых, оболочек, к задачам теории неоднородных анизотропных оболочек [0.2, П.1, П.2]. Обобщение распространено и на учет приобретенной анизотропии, которая создается даже в изотропных оболочках при работе в упруго-пластической стадии [П.З]. Благодаря такому обобщению формулировки гл. 4 распространяются на оболочки с конструктивной и приобретенной анизотропией. [c.217]

Выпучивание пластин и оболочек подробно изучено А. А. Ильюшиным [ ] на основе теории упруго-пластических деформаций и классического представления о том, что потеря устойчивости происходит при неизменных внешних силах. При этом выпучивание сопровождается появлением областей разгрузки, что существенно усложняет анализ. При использовании теории пластического течения и того же критерия большая часть трудностей сохраняется ). [c.290]

Книга включает исследования по устойчивости стержней, пластинок, цилиндрических оболочек и пространственных тел для упругих, пластических, линейно-вязких, нелинейно-вязких (ползущих) и наследственных сред. Исходным материалом для ее написания послужили лекции по устойчивости деформируемых систем, читаемые автором на механико-математическом факультете Московского университета. [c.5]

Параметры Атпрь тпр1 компонент корректирующего тензора находим в результате решения уравнений (1.3.70) для упруго-пластической оболочки, деформации считаем малыми. Коэффициенты Ру и свободные члены Lp уравнений вычисляем по формулам [c.436]

Поведение пластинок и оболочек за пределами упругости, их несущая способность представляют значительный интерес для многих областей техники. Расчету пластинок и оболочек по предельному равновесию посвящена довольно обширная литература. Необходимо отметить, что фундаментальные теоремы теории предельного равновесия — статическая и кинематическая были впервые сформулированы и применены к расчету пластинок в Советском Союзе (работы А. А. Гвоздева [23]). В дальнейшем ряд задач о несущей способности пластинок был рассмотрен В. В. Соколовским [155], А. А. Ильюшиным [69], С. М. Фейнбергом [167], А. Р. Ржаницыным [141], Гопкинсом и Прагером [28] и другими авторами. Несущая способность цилиндрической оболочки при нагружении кольцевой нагрузкой была исследована впервые А. А. Ильюшиным [69]. Большое значение в развитии теории упруго-пластических оболочек имели труды Ю. Н. Работнова [133], Г. С. Шапиро, В. И. Ро-зенблюма, М. И. Ерхова. Обстоятельные обзоры работ отечественных и зарубежных авторов, посвященных проблеме упруго-пластического состояния оболочек, даны в статье Г. С. Шапиро [183] и в монографии Ходжа [203]. [c.174]

Р. А. Межлумян. Прикладная теория упруго-пластических оболочек и ее применение к расчету конструкций. Инженерный сб., вып., 10, 1951. [c.46]

Для расчета упруго-пластической оболочки предложен ряд методов, которые можно рмзделить на две группы а) точные (численные) методы, позволяющие, в принципе, при достаточной затрате труда получать практически точное решение полной нелинейной системы уравнений статики упруго-пластической оболочки (см. выше) б) приближенные методы, основанные на замене полных определяющих уравнений (1) некоторой аппроксимирующей системой более простых уравнений. Решение при этом существенно упрощается и часто может быть получено в замкнутом виде, однако этот подход вносит неустранимую погрешность, которая, по-видимому, в большинстве случаев оказывается нез1 ачительной. [c.98]

Бураго Н, Г., Кукуджаиов В. Н. Численный метод решения геометрически нелинейных осесимметрических задач для упруго-пластических оболочек вращения.—Стронтельная механика и расчет сооружений, 1976, № 5, с. 44—49. [c.237]

Книга соответствует программе для строительных вузов. В ней рассматриваются основные уравнения теории упругости и методы их решения вопросы изгиба и устойчивости пластинок вариационные методы прикладной теории упругости основы расчета оболочек по моментной и безмоментной теориям основные уравнения теории малых упруго-пластических деформаций и методы их решения. Каждый метод по воаможности иллюстрируется примером. [c.2]

Результаты исследований в области теории малых упруго-пластических деформаций, а также обобщение теорем о работе сил упруго-пластических деформирующихся систем позволили рассмотреть предельные состояния конструкций и их элементов по критерию допустимых перемещений и допустимых нагрузок. Применение метода переменных параметров упругости и итерации для составления и решения соответствующих уравнений в ряде случаев в интегральной форме дало возможность решить большой круг конкретных задач расчета по предельным состояниям для брусьев, пластинок, дисков, оболочек, толстостенных резервуаров. Тем самым была найдена возможность использования резервов несущей способности детален и конструкций, связанных с уируго-нластическим нерераспределением напряжений и параметрами диаграммы деформирования материала. [c.41]

При постоянной во времени нагрузке и пластичном материале такого-рода краевые эффекты не представляют опасности. Малые (порядка упругих) пластические деформации, возникающие при возрастании нагрузки, приводят к выравниванию напряжений, и потому на несущую способность оболочки краевой эффект практически не влйяет, [c.173]

Такой характер зависимости числа циклов до разрушения от амплитуды упруго-пластической деформации дает возможность использования результатов, полученных на плоских образцах, для оценки коррозионно-усталостной долговечности реальных гофрированных оболочек, как это было показано для малоцикловой усталости в работах А.П. Гусенкова, Б.Ю. Лукина, Г.В. Москви-тина и др. [26, 27, 28, 29, 66, 86]. [c.103]

Но не только стержни могут потерять устойчивость. В теории устойчивости рассматриваются многие сложные задачи об устойчивости целых конструкций и отдельных их элементов — арок, рам, оболочек, пластин и т. п. Особый интерес представляют задачи об устойчивости подобных конструкций и их элементов при действии на них динамических нагрузок ), а также исследования устойчивости в процессе упруго-пластического деформирования и при упруго-вязкой деформации (см. главу XXXII). [c.487]

При одноосном напряженном роетоянии (стержни) расчеты на устойчивость можно производить, пользуясь тем или иным критерием и диаграммой растяжения материала. При двухосном напряженном состоянии (пластины, оболочки) этого оказывается недостаточно. В этом случае необходимо иметь зависимость между напряжениями и деформациями за пределом упругости. Эти зависимости определяются теориями пластичности. Все известные теории пластичности относятся или к деформационным теориям или к теориям течения. В деформационных теориях устанавливаются связи непосредственно между напряжениями и деформациями, а в теориях течения — между малыми приращениями деформаций и напряжений и напряжениями. Из дефор. мационных теорий наибольшее распространение получила теория малых упруго-пластических деформаций, развитая Генки [c.303]

Толоконников Л. А. О влиянии сжимаемости материалов на упруго-пластическую устойчивость пластин и оболочек. Вести. Моск. ун-та. Сер. физ.-матем. и естеств. наук, вып. 4, 1949, № 6, стр. 35—44. [c.354]

Демьянушко И. В., Темис Ю. М. Повторное неизотермическое упруго-пластическое деформирование при изгибе и растяжении пологих оболочек вращения. — В кн. Труды X Всесоюзной конференции по теории оболочек и пластин. Тбилиси, Мецниереба , 1975, с. 383—395. [c.242]

Линеаризованные физически нелинейные задачи для гладких и ребристых оболочек. Учет приобретенной анизотропии на примере линеарнзапни физически нелинейных задач теории малых упруго-пластических деформаций при использовании метода переменных параметров упругости рассмотрен в [П. 3]. В этом случае связь между компонентами усилий и деформаций для гладких и ребристых оболочек можно представить в форме (I 20) гл. 4 Д.ЧЯ неоднородных анизотропных оболочек. В этих уравнениях коэффициенты упругости являются функциями напряженно-деформированного состояния. Прн решении данной нелинейной задачи методом переменных параметров упругости физические соотношения на каждом шаге линеаризации сохраняют форму (1.20) с постоянными коэффициентами упругости. Часть коэффициентов в эти.х соотношениях обращается в нуль, а вид других зависит от интегральных физических характеристик сечения (например, [П. 6]). Уравнения равновесия и геометрические завнснмостн, естественно, остаются одинаковыми для теории малых упруго-пластических деформаций н линейной теории неоднородных анизотропных оболочек. [c.219]

Енджиевский Л. В., Абовский Н. П. К расчету пологих ребристых оболочек и их систем в упруго-пластической стадии.— В кн. Метод конечных элементов в строительной механике. — Горький ГГУ 1975. [c.281]

П. 6. Енджиевский Л. В., Ларионов А. А. Уравнения МКР для ребристых оболочек при упруго-пластических деформациях.— В кн. Пространственные конструкции в Красноярском крае, вып. VI, Красноярск Красноярский политех, ин-т, 1973. [c.283]

Заключение. Заметим, что предельные нагрузки для изгибаемых пластин рассмотрены в работах А. А. Гвоздева [ ], А. С. Григорьева [ ], А. А. Ильюшина [ ], Гопкинса и Прагера р ] и др. Упруго-пластический изгиб круглых пластин исследован В. В. Соколовским [ ]. Пластическая деформация оболочек в общем случае изучена А. А. Ильюшиным [ ]. [c.251]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...