Диски Расчет

Недостатком распределенного управления является меньшая плавность. Изменение мощности происходит дискретными порциями через I—2 %. В системе МАРТ используют мини-ЭВМ типа СМ-4. В функции ЭВМ входят формирование сигналов программы по исходным данным, хранящимся на магнитном диске, расчет отклонений температуры от программы для каждого канала, сравнение отклонений с заданными допусками, идентификация аварийной ситуации и программный выход из нее, расчет величины управляющих сигналов по каждому каналу. [c.62]

Турбомашины радиальные — Диски Расчет 234, 238 [c.648]

При определении напряженного состояния диска расчет можно закончить, когда напряжения двух последующих приближений будут практически одинаковыми. Для этого обычно бывает достаточно двух-трех приближений. Для правильного подсчета радиального зазора между рабочими лопатками и корпусом и определения посадки диска на вал в рабочем состоянии или для сравнения возникающих пластических деформаций с допустимыми для данного материала нужно будет найти деформированное состояние диска. В этом случае расчет следует закончить, когда, кроме напряжений, будут практически одинаковыми величины Е двух последующих приближений в каждой точке диска. [c.246]

Диски со значительными осевыми размерами применяют на последних ступенях мощных турбин, и учитывая, что они обычно имеют очень высокие напряжения, следует признать необходимость выполнения для таких дисков расчетов по пространственной теории. [c.228]

Следует отметить, что невзирая на применение ЭЦВМ для проведения этого расчета, он все же остается весьма трудоемким. Так, для сложных контуров диска расчет на ЭЦВМ Урал-4 занимает 8—10 ч. [c.228]

Критериями оценки конструкций дисков являются коэффициенты запасов по различным параметрам, определяющим их напряженность, деформативность, несущую способность и долговечность. Важной характеристикой является долговечность диска-Повышение ресурсов работы приводит к резкому увеличению как длительности действия нагрузок, так и числа повторений (циклов) нагружений для некоторых машин. Накопление длительных статических и малоцикловых повреждений в материале может привести к преждевременному разрушению дисков. Расчет долговечности должен быть основан на точной оценке напряжений и деформаций, учете концентрации напряжений, знании свойств материала в аналогичных условиях нагружения и использовании современных представлений о накоплении повреждений. [c.6]

Исследуемой частью диска при этом оказывается полотно. На рис. 3.17 дана схема нагружения диска и приспособления для испы тания его на усталость. Ободную часть диска насаживают на кольцевой выступ опорной плиты, закрепленной на траверсе машины. Осевая нагрузка передается на ступичную часть (или полотно), вызывая в полотне плоский изгиб. Деформации в полотне измеряют тензорезисторами различной базы в зависимости от конструктивных особенностей диска. Расчет напряжений в диске проводят для [c.122]

Метод С. Д. Пономарева [12]. Поверочный расчет диска. Расчет производится графическим способом. В любой точке каждой г-й ступени диска, имеющей постоянную толщину и упругие характеристики , опре- [c.248]

Т ар а б асов Н. Д., Определение напряжений в станинах и пластинах с круглым отверстием, вблизи которого расположены запрессованные диски. Расчеты на прочность, жесткость, устойчивость и колебания , Машгиз, 1955, [c.266]

Для вала с одним диском расчет критических частот вращения производится в соответствии с выражениями (4.3), (4.4), в которых инерционный коэффициент, зависящий от моментов инерции диска, полагается равным Jз d=Jo , знак плюс соответствует прямой прецессии, знак минус — обратной. [c.72]

Проектировочный расчет муфты с торообразной резиновой оболочкой производится по методу допускаемых напряжений. Учитывая, что в большинстве случаев муфта выбирается из условия передачи заданного вращающего момента, в основу проектировочного расчета можно положить зависимость (5.2). Так же, как и для муфт с упругим диском, расчет ведется по величине максимальных, а не номинальных напряжений. Ввиду того что напряжения от зажима бурта и действия центробежных сил при таком подходе не учитываются, рекомендуется величину допускаемых напряжений принять более низкой, чем для упругих дисков (см. п. 4.6), и положить [c.122]

Условные графические обозначения на кинематических схемах в ортогональных проекциях установлены ГОСТ 2.770—68 (СТ СЭВ 2519—80). Наглядные пояснения основных из них были даны на рис. 230. Другие обозначения, часто встречающиеся в кинематических схемах, поясняются в этом стандарте. Применяют также наглядные (в аксонометрических проекциях) схемы (рис. 233, сведения, необходимые для кинематических расчетов, не приведены). Преимущества таких схем очевидны более наглядно показана передача с помощью цилиндрических зубчатых колес 7, конических 6, 8 червячные передачи 2, 12 реечная передача с сектором 3 кулисно-рычажная система с диском 5. [c.277]

В псевдоожиженном слое крупных частиц практически обоснованно предполагать, что температурный перепад между поверхностью теплообмена и ядром слоя сосредоточен в основном на первом от поверхности ряде частиц. Можно также считать, что от поверхности к частице тепло передается теплопроводностью через газовую линзу, образованную поверхностями, теплообмена и частицы и условно ограниченную цилиндрической поверхностью диаметром, равным с1ц (для упрощения расчетов, как и ранее, частицу принимаем в виде цилиндра диаметром йц, а газовую прослойку — в виде диска того же диаметра и по объему, равному линзе), т. е. рассматривается задача по прогреву пакета из двух пластин (газ и частица) толщиной б и R = d соответственно с одинаковой начальной температурой to поверхность одной стороны пакета мгновенно приобретает температуру /ст, которая поддерживается постоянной, температура поверхности противоположной стороны также постоянна в про- [c.95]

Используя разработанный метод [см. формулы (5.12)], был проведен расчет реактивных напряжений, вызванных сваркой штуцеров различных диаметров в диск толщиной h = 40 мм [ 2 = 60 мм, 3 — = 25 мм (рис. 5.14,а)]. Начальные деформации рассчитывали по зависимостям (5.3). Их значения составили еее = —0,0017, 6°/- = —0,015. Необходимая информация для расчета по этим формулам была получена из ранее проведенного расчета соответствующей термодеформационной [c.303]

При расчете развития усталостной трещины, производившемся в осесимметричной постановке, учитывалось перераспределение ОСН, происходящее в процессе нагружения образца до образования трещины. Траектория распространения трещины и ОСН после сварки и нескольких циклов нагружения (система ОН отвечает условию приспособляемости) показаны на рис. 5.12. Расчет КИН и долговечности проводили до момента, когда глубина трещины соответствовала 0,7 ее толЩ Ины (рис. 5.31), так как при испытаниях такого рода характерно развитие трещин не только с растянутой стороны, но и со сжатой внутренней стороны и объединение их наступает на расстоянии приблизительно 0,3 толщины диска относительно сжатой стороны. [c.325]

На следующем этапе (эскизное проектирование) выполняются проектировочные расчеты, позволяющие приближенно определить размеры основных деталей (шестерен, валов, муфт и др.) и сделать эскизный чертеж проектируемого устройства. Размеры некоторых элементов деталей (например, обода, диска, ступицы зубчатого колеса, литого или сварного корпуса и т. д.) можно определить по рекомендациям, составленным на основе опыта проектирования подобных конструкций. На параметры многих деталей машин (подшипники, муфты, смазочные устройства и др.) имеются ГОСТы, ознакомление с которыми и применение — одна из важных задач курсового проектирования. [c.6]

Вместе с тем формальный расчет прессовых соединений, основанный на предположении постоянства сечений по длине деталей и игнорирующий концевые условия, не выявляет истинной величины напряжений. Фактическая несущая способность и прочность соединения сильно зависят от формы охватывающей и охватываемой деталей. Неравномерная жесткость деталей (ступенчатые валы, ступицы с дисками и т. д.) обусловливает [c.485]

РАСЧЕТ ТОЛСТОСТЕННЫХ ЦИЛИНДРОВ И ВРАЩАЮЩИХСЯ ДИСКОВ [c.443]

РАСЧЕТ ВРАЩАЮЩИХСЯ ДИСКОВ [c.460]

Как и в рассмотренном уже случае расчета толстостенного цилиндра, вырежем мысленно элемент диска двумя меридиональными плоскостями, угол между которыми в срединной плоскости равен (IQ, и двумя цилиндрическими поверхностями радиусов г h г + dr (рис. 458). [c.461]

Второй перелом на акустограмме (см. рис. 9.26) отражает момент достижения трещиной длины около 4 мм. С этого момента происходит интенсивное нарастание скосов от пластической деформации по поверхности диска. Расчет числа усталостных бороздок для интервала длины 1-4 мм показал, что их число составляет около 2500 штук. Это практически полностью соответствует числу циклов нагружения диска в интервале длительности испытаний между первым и вторым изменением характера накопления сигналов АЭ на акустограмме (см. рис. 9.26). [c.493]

Для валов, на которых закреплено несколько дисков, расчет критической угловой скорости ведется по формуле Дункерлея [c.174]

На рис. 20.28 показана принципиальная схема многодисковой фрикционной муфты. При передаче вр ицающего момента шлицы испытывают значительные напряжения смятия, особенно шлицы в ита, где окружные силы намного больше сил, действующих на шлицы внешних дисков. При конструировании ([)рикционньгх муфт шлицы обязательно проверяют расчетом на смятие. [c.321]

Рассмотрим уравнение (15.11) в приложении к колебаниям вала для простейшего случая (рис. 15.8). Здесь па валу, вращающемся с угловой скоростью ojg, закреплен диск массой т с эксцеитриснте-том е. Собственную массу вала считаем малой по сравнению с т и п расчет не принимаем (упругая система а одной степенью свободы). На вал действует центробежная сила [c.268]

При выборе формы (а также при расчете) нажимного рычага 6 следует учитывать его упругие деформации. Желательно, чтобы рычаг обладал пружинящей способностью. В этом случае износ диско не вызовет резкое iuix enne силы нажатия Срок очередной регулировки муфт увеличится. Регулировку выполняют с помощью гаек 4. [c.323]

Определить катет сварных швов прикрепления диска сварного зубчатого колеса к ступице (см. рис. 4.18). Основное допускаемое напряжение на растяжение для материала диска (сталь Ст. 3) (а]р = 160 Мн м . Сварка выполнена вручную электродами Э42А. Колесо передает мощность N = 180 тп при п = 115 о61мин й ,, = 830 мм = 225 мм-, d — 140 мм = 730 мм. При расчете принять, что момент, передаваемый колесом, изменяется по пульсирующему циклу. [c.52]

В качестве объекта исследования для определения ОСН было выбрано соединение подкрепления отверстия, представляющее собой сплошной цилиндр диаметром 180 мм и высотой 150 мм, вваренный в отверстие в диске из стали 12ХНЗМД толщиной 40 мм и диаметром 600 мм [201]. Шов заваривался вручную аустенитными электродами за 22 прохода (11 проходов с одной стороны, затем 11 проходов с другой) расчет ОСН, механические и теплофизические свойства в этом случае были идентичны принятым ранее при исследовании соединений подкрепления отверстия. [c.294]

Микро-ЭВМ Искра-226 ориентирована на обработку научной информации, выполнение инженерных расчетов и автоматизацию проектных работ. Для этих целей в состав внешних устройств включены графический дисплей на 256 x 512 графических точек, графопостроитель, устройство ввода графической информации, а также накопители на мвгнитных лентах и магнитных дисках. Благодаря наличию интерфейса для связи с другими ЭВМ Искра-226 может использоваться в качестве интеллектуального терминала в распределенных КТС САПР. [c.335]

Создание и широкое внедрение 32-разрядных микро-ЭВМ и персональных компьютеров, увеличение емкости их оперативной памяти, расширение номенклатуры и емкости накопителей на магнитных дисках, появление более эффективных специализированных операционных систем способствуют широкому их использованию в составе КТС САПР и ИАСУ. Однако при проектировании ТО САПР необходимы детальные расчеты системных характеристик применения микро-ЭВМ в составе КТС, с тем чтобы обеспечить достаточно эффективное их использование. Создаваемые КТС САПР и ИАСУ должны обеспечивать эффективное использование устройств сбора и передачи информации, гарантированные характеристики надежности КТС, возможность гибкого изменения структуры, номенклатуры и количества технических средств, обеспечивающих поэтапный ввод в действие компонентов КТС и его модернизацию. [c.339]

Для выбранной муфты необходимо выголнить проверку удельных нагрузок между дисками и произвести расчет механизма ее включения. Удельная нагрузка [c.193]

Определенное расчетом z округляют до целого (четного) числа и затем принимают количество ведущих дисков zi = 0,5z и ведомых дисков 22 = 0,5z+l. Общее число дисков в муфте не должно превышать 25...30 из-за постепенного уменьшения давления на диски, что приводит на практике к уменьшению величины передаваемого крутящего момента по сравнению с расчетным и ухудшает расцепляе-мость дисков. В таких случаях муфту следует пересчитать, увеличивая диаметры дисков D и D, если это совместимо с конструкцией, или принять другие фрикционные материалы на дисках, обеспечивающие повышение коэффициента трения. [c.392]

Расчет равнопрочных быстроизнашивающихся дисков сложен, так как в ряде случаев приходится учитывать тепловые Напряжения, возникающие от неравномерности температурного поля диска. Во многих случаях картина осложняется явлением Теплового удара, вызывае.мого на некоторых режимах работЬг неустаНовившими ся потоками тепла от периферии к центру или наоборот. [c.111]

При насадных деталях е большим наружным диаметром (типа дисков) длина шлицевого соединения определяется преимущественно условием продольной уетойчивоети детали. Независимо от результатов расчета длину шлицев рекомендуется делать не менее (0,5 —0,8)0, лучше (1 —1,2)0 (где О — диаметр вала). Увеличивать длину соединения свыше (1,5 —2)0 нет смысла, так как при этом снижается точность изготовления и фактическая площадь соприкосновения шлицев уменьшается. [c.270]

Ес, ш не предусматривается специальный тепловой расчет, при бо п.ллих скоростях ь (измеряемых на середине ширины поверхности трения) и при больП ,) числе включений в час следует давление несколько снижать, особенно для муфт со зн.зчиге Ь. чы.ч чис.юм дисков для последних при t) = 5 м/с на 15% при и=10 м/с — на 30%, ,-. 5 м/с — на 35%. [c.446]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...