Величины Нагрузки поверхностные

Если внешние силы являются результатом непосредственного, контактного взаимодействия данного тела с другими телами, то они приложены только к точкам поверхности тела в месте контакта и называются поверхностными силами. Поверхностные силы могут быть непрерывно распределены по всей поверхности тела или ее части например давление пара в котле, ветровая и снеговая нагрузки, давление газа в цилиндре двигателя. Величина нагрузки, приходящаяся на единицу площади, называется интенсивностью нагрузки. Ее обозначают обычно р и измеряют в паскалях (Па) или кратных ему единицах (кПа, МПа, ГПа). Часто нагрузку, распределенную по поверхности (рис. 36, а), приводят к главной плоскости (рис. 36, б), в результате чего получается нагрузка, распределенная по линии, или погонная нагрузка. Интен- [c.42]

Характер и интенсивность изнашивания поверхностей трения деталей машин, работающих в условиях схватывания первого рода, при различных условиях трения различные и зависят в основном от физических, химических и механических свойств поверхностных слоев металла (вязкости, пластичности, прочности, хрупкости, окисления), скорости и характера относительного перемещения трущихся поверхностей (равномерно-вращательного, возвратно-посту-пательного, микроперемещения), величины нагрузки, характера приложения нагрузки (статической, динамической, вибрационной) и т. п. [c.10]

В полевых условиях при проведении испытаний используются жесткие металлические штампы диаметром 300 и 716 мм, через которые осуществляется нагружение покрытия домкратами грузоподъемностью 25 т. Величина нагрузки определяется электронными датчиками, а для контроля — образцовыми манометрами. С точки зрения организации работ на аэродроме самым сложным оказывается привлечение и применение необходимого нагрузочного устройства, в которое для передачи нагрузки через штамп на покрытие упирается домкрат. Это должна быть тяжелая мобильная установка, легко перемещаемая по аэродрому, так как штамповые испытания проводятся в нескольких точках. Так, например, только на одной взлетно-посадочной полосе таких точек может быть более двадцати. Их число определяется состоянием покрытий, их изношенностью, наличием явных поверхностных разрушений и другими факторами, влияющими на несущую способность покрытий. Поэтому выбор средства, служащего в качестве упора для домкрата, нагружающего покрытие, — важный момент при проведении испытаний. Часто в качестве нагрузочного устройства (упора) используется трейлер, загруженный несколькими плитами ПАГ (рис. 12.3). Расположение приборов при проведении штамповых испытаний показано на рис. 12.4. В настоящее время, как правило, в ходе штамповых испытаний применяется система высокоточного нивелирования, включающая [c.460]

Стали. Стальные зубчатые колеса и червяки подвергают отжигу, закалке (сквозной или поверхностной), цементации илн азотированию, в зависимости от величины нагрузки. Чем больше нагрузка на зубья, тем большей должна быть их поверхностная твердость. При применении незакаленных сталей шестерня должна иметь предел прочности на 10— 15 кГ/мм выше, чем сопряженное колесо. [c.379]

Устойчивость земляного полотна зависит от многочисленных факторов, которые следует знать каждому работнику пути, начиная от бригадира. К числу таких факторов относятся геологическое строение участка трассы минералогический состав и структура пород физико-механические свойства грунтов, из которых возведено земляное полотно, и их состояние величины нагрузки на основную площадку земляного полотна количество и режим грунтовых и поверхностных вод количество и интенсивность выпадания осадков и условия снеготаяния характер колебаний температуры наружного воздуха и грунтов растительность [c.117]

В наиболее практической ситуации величина нагрузки задана, тогда уравнение (10.33) служит для определения минимальной толщины пленки Ао. Для эффективной гидродинамической смазки ко должно быть не меньше высоты поверхностных шероховатостей. Из уравнения (10.33) видно, что несущая способность пленки определяется условиями качения, которые характеризуются суммой скоростей 1/1 4- У2- Если цилиндры вращаются с одинаковыми окружными скоростями в противоположных направлениях, то У + Уг равно нулю, давление отсутствует и пленка распадается. [c.376]

Приращение поверхностной энергии бГ — величина положительная она характеризует увеличение внутренней энергии тела, в то время как приращение потенциальной энергии деформации — величина отрицательная, так как эта часть энергии выделяется телом (благодаря релаксации напряжений в связи с появлением новых, свободных от нагрузки поверхностей тела). Подставляя (25.4) в (25.3), получим [c.730]

Разберем это определение на примере деформации стержня, нагруженного через серьгу силой Р (рис. 1.14, а). Прочностной расчет стержня следует начать с замены действия на него серьги системой сил, распределенной по поверхности контакта, след которой АА, образующейся в результате их взаимной деформации. На рис. 1.14,6 схематически показана такая замена. Значение поверхностной интенсивности в каждой точке поверхности контакта может быть получено только методами теории упругости как результат решения сложной математической задачи. Такую задачу следует решать, если представляют интерес напряженное и деформированное состояния в заштрихованной области стержня. Для их определения за пределами этой области следует заменить распределенную нагрузку равнодействующей (рис. 1.14, в), величина которой элементарно находится из условия равновесия серьги (рис. 1.14, г). По принципу Сен-Венана, деформированное и напряженное состояние бруса за пределами заштрихованных областей в схемах нагружения бив будут практически одинаковы. [c.22]

Поломка зубьев — наиболее опасный вид разрушения (рис. 16.1, а). Она происходит вследствие возникающих в зубьях повторно-переменных напряжений при деформации изгиба. Поломка зубьев происходит также в результате больших перегрузок ударного и даже статического действия, а также усталостного разрушения от действия переменных напряжений в течение длительного срока службы. Трещины усталости возникают у основания зуба из-за неучтенных расчетом перегрузок. Перенапряжение зубьев может вызывать концентрацию нагрузки по длине зуба вследствие неправильного монтажа (чаще всего непараллельности валов), а также из-за грубой обработки поверхности впадин зубьев, заклинивания зубьев при нагреве передачи и недостаточной величины боковых зазоров. Практика показывает, что чаще всего наблюдаются отколы углов зубьев, связанные с концентрацией нагрузки. Важные меры повышения работоспособности — увеличение модуля, повышение твердости, поверхностное упрочнение, уменьшение нагрузок по краям зуба, применение жестких валов, бочкообразные зубья и др. [c.296]

На кривой интенсивности изнашивания деталей, работающих в паре трения (рис. 6.1), можно выделить три стадии 1 — приработка, 2—установившееся изнашивание, 3 — ускоренное изнашивание. Первая стадия характеризуется ростом интенсивности изнашивания, что объясняется малой площадью контакта поверхности из-за макро-и микронеровностей и большими контактными нагрузками вследствие этого. В конце стадии приработки устанавливается равновесная, стабильная шероховатость поверхности. Одновременно происходят структурные превращения в поверхностном слое с образованием вторичных структур. В стадии установившегося изнашивания интенсивность изнашивания невелика и постоянна по величине. При ухудшении условий работы может наблюдаться третья стадия — ускоренное изнашивание. В реальных условиях эксплуатации какая-либо из стадий может отсутствовать. [c.92]

Внешнее трение обычно характеризуется тремя периодами теплового режима повышением температуры от комнатной до величины, соответствующей условиям нагружения наступлением периода насыщения, характеризующегося установившимися условиями трения охлаждением поверхностных слоев до комнатной температуры после снятия нагрузки. [c.18]

Установление на основе анализа ряда исследований этой особенности распределения остаточных напряжений позволило И. В. Кудрявцеву предложить следующую схему перераспределения напряжений при образовании усталостной трещины (рис. 10), объясняющую остановку развития усталостной трещины в этом случае. Если представить эпюру распределения остаточных напряжений в поверхностно наклепанной детали с концентратором напряжений кривой 1 (рис. 10, а), а эпюру распределения растягивающих напрял<ений от внешней нагрузки — кривой 2, то эпюра суммарных напряжений изобразится кривой 3. Суммарные напряжения в этом случае имеют максимум у вершины концентратора. Возникновение усталостной трещины при таком характере распределения суммарных напряжений и распространение ее на глубину h вызовут перераспределение напряжений (рис. 10,6). Эпюра остаточных напряжений (кривая /) останется без изменения, так как появившаяся трещина, полностью лежащая в области сжимающих напряжений, не вызовет разгрузки прилегающей к ней зоны. Растягивающие напряжения от внешней нагрузки будут сняты на всей глубине /г трещины, а максимум их переместится к вершине трещины (кривая 2). Перераспределение суммарных напряжений (кривая 3) приводит к тому, что их величина у вершины трещины оказывается существенно более низкой, чем соответствующее суммарное напряжение у вершины концентратора до появления трещины. Иными словами, напряженное состояние в опасной зоне с образованием трещины становится более благоприятным, чем до ее образования. [c.25]

Остаточная деформация. При трении благодаря совместному действию нормальных и касательных напряжений поверхностные слои контактирующих материалов находятся в сложном напряженном состоянии. В этих условиях пластические деформации могут достигать предельных значений и даже хрупкие тела проявляют высокую пластичность [16]. Вследствие значительных величин фактических давлений остаточные деформации могут возникать в местах реальных контактов при ничтожно малых поминальных нагрузках. [c.7]

Более низкие механические характеристики поверхностных слоев проявляются и в меньших по сравнению с объемом значениях микротвердости. В работе [67] исследовалось влияние подготовки поверхности образца и времени между подготовкой поверхности и измерением на микротвердость металлов. Несмотря на то что оба эти фактора оказывают существенное влияние на величину Яц, характер зависимости микротвердости от нагрузки для различных металлов (армко-железо, алюминий, медь) одинаков при нагрузках на индентор 2—5 гс значение всегда меньше, чем при больших нагрузках (рис. 5). [c.25]

Закаленная сталь изнашивалась в условиях трения со смазкой при упругом контакте по схеме кольцевой цилиндр — плоскость. Зависимость макронапряжений от пути трения приведена на рис. 9. Величина макронапряжений колеблется вокруг определенного уровня, который определяется, как и твердость, внешними условиями, в частности нагрузкой. При меньших нагрузках остаточные напряжения и твердость меньше. Спад макронапряжений авторы объясняют разрушением материала. Зависимость объемного износа от пути трения (рис. 10) имеет две точки перегиба. Участок ОА — интенсивный износ в результате соударения высоких неровностей с контртелом и их отделения АВ — период приработки, во время которого происходит упрочнение и увеличение фактической плош ади контакта. Усталостный износ начинается в точке В. Влияние нагрузки на путь трения до начала усталостного износа представлено на рис. И. Если перейти от большей нагрузки к меньшей, то до наступления усталостного износа требуется инкубационный период. При переходе от меньшей нагрузки к большей этого периода нет. Поскольку такое поведение износа аналогично характеру распространения усталостной трещины при изменении напряжения, авторы считают, что износ происходит в результате усталостного разрушения поверхностного слоя. [c.29]

Таким образом, наличие обратимой составляющей ширины дифракционных линий может быть обусловлено только микроразрушением поверхностного слоя, образованием микротрещин. Это подтверждается циклическим характером изменения относительной упругой деформации решетки от нагрузки при монотонном-уменьшении величины блоков (рис. 25). Периодический характер зависимости ширины линий (110) и (220) a-Fe свидетельствует о том, что при разных нагрузках одно и то же число воздействий индентора соответствует разному состоянию поверхности — различной степени ее упрочнения или разрушения. [c.51]

Влияние нормальной нагрузки. Из результатов, приведенных на рис. 29, следует, что разрушение поверхностного слоя происходит при небольшом числе воздействий индентора, поэтому может рассматриваться с позиций малоцикловой усталости. В области малоцикловой усталости разрушение металлов и сплавов описывается уравнением, связывающим величину действуюш ей деформации с числом циклов до разрушения. Зависимость установив- [c.60]

Из приведенного описания процесса деформирования элементов неровностей гюверхностей становится понятным, что площадь фактического контакта зависит от микро- и макрогеометрии поверхностей, волнистости, физико-механических свойств поверхностного слоя и величины нагрузки. При небольшой нагрузке повышение ее вызывает увеличение размеров пло1цадок контакта. С дальнейшим ростом нагрузки увеличивается число площадок контакта при сохранении их размеров почти неизменн1,1ми. [c.63]

В литературе можно встретить другие, выходящие из употребления, названия зтой величины удельная поверхностная нагрузка или ваттная нагрузка. Справочные значения Р даются как ориентировочные на основании данных по определению перепада температуры между нагревателями и рабочим печным пространством в наиболее распространенных типах печей с нагревателями открытого (незкранированного) типа. [c.132]

Кроме того, в данной работе впервые проведена оценка активационных параметров в области деформации ниже макроскопического порога хрупкости Si. При этом полученные значения этих параметров, в частности, низкое критическое напряжение сдвига, малая величина энергии активации, большая величина активащюнного объема и более высокая подвижность дислокаций, свидетельствуют об аномальности механических свойств в приповерхностном слое Si [307- 314]. Обращает на себя внимание тот факт, что аномальность механических свойств проявляется именно в тонком поверхностном слое кристалла [рис. 101], глубина которого согласуется с данными работ по тонкой абразивной обработке полупроводников [96, 97 и их статическому нагружению инденторами различной формы [98- 100, 105]. Особая деформационная способность приповерхностного слоя по сравнению с объемом кристалла находит подтверждение в работах по абразивной обработке полупроводников [96, 97, 102, 553, 554], в которых показано, что при переходе к определенной степени дисперсности абразива (для Si порядка 0,25 мкм [96, 97]) можно полностью избежать хрупких трещин и получить чистые единичные дислокации. При более крупных частицах абразива, как правило, наблюдается хрупкое разрушение [96, 97, 102, 553, 554]. Аналогичная закономерность проявляется и при статическом нагружении полупроводниковых кристаллов, когда лишь при строго определенной величине нагрузки может протекать чисто пластическая деформация [98—100, 105], а при большей величине нагрузки, которая вовлекает в пластическую деформацию соответственно более глубокие слои приповерхностного слоя, наряду с образованием дислокаций наблюдается процесс хрупкого разрушения[102,554]. Кроме того, следует отметить, что именно в приповерхностных слоях кристаллов (порядка 2—5 мкм для S1 и Ge) проявляются обычно фотомеханический, электромеханический и концентрационный эффекты [423, 430, 431]. При объяснении природы этих эффектов в работах [430, 431] предполагалось понижение барьеров Пайерлса под действием тех или других внешних факторов (электрическое поле, освещение и т.п.). Поскольку в данной работе указанные внешние факторы отсутствовали, на основании полученных результатов можно 178 [c.178]

Численный расчет здесь проводится для защемленной по контуру пластины, слои которой набраны из материалов Д16Т-фторопласт-Д16Т. Соответствующие механические характеристики материалов приведены в таблицах 1.1, 1.3. Величина интенсивности поверхностной нагрузки принималась равной qq = = 3 10 Па. Геометрические параметры пластины отнесены к ее радиусу Го, относительные толщины слоев следующие h = h2 = = 0,04, /13 - 0,4. [c.315]

Напряжения в лопасти гидротурбины Волжской ГЭС им. В. И. Ленина от реальной неравномерной нагрузки. Поверхностная нагрузка на лопасть от действия потока воды и величины напряжений в отдельных зонах лопасти (см. раздел 34) были определены по измеренным на работающей турбине величинам давлений для различных эксплуатационных режимов. Результаты этих натурных измерений показывают, что наибольшей величины напряжения в лопасти достигают при работе гидроагрегата с нагрузкой 25— 30 мгвт, причем наиболее напряженная зона лопасти так же, как и при равномерной распределенной нагрузке, лежит в области сопряжения лопасти с фланцем. При нагрузке 50—100 мгвт в наиболее напряженной зоне лопасти напряжения мало меняются по величине, оставаясь примерно на 10% ниже напряжений, получаемых при нагрузке 25—30 мгвт. [c.458]

Установлено также, что при ударе длина боковых трещин пропорциональна длине медианных. Использование этого факта позволяет построить модели поверхностного растрескивания хрупких материалов при соударении. Образующиеся при ударе радиальные трещины также значительно больше возникающих при статическом нагружении с эквивалентным размером площадки контакта радиальных трещин. Тем не менее, при построении приближенных динамических моделей можно использовать некоторые положения статических методов решения. Например, А. Рафф и С. Видерхорн [16] предположили, что размер трещины связан с величиной нагрузки так же, как и при статическом нагружении, и получили соотношение [c.634]

Механизм изнашивания. При контактировании твердых тел с шероховатыми поверхностями происходит внедрение более жестких микронеровностей в менее жесткое контртело. Относительное скольжение микронеровностей сопровождается интенсив-ны.м деформированием поверхностных слоев. Деформации самих микронеровностей при этом в несколько раз меньше, поэтому ими можно пренебречь. На величину деформации поверхностных слоев существенное влияние оказывает напряженное состояние в зоне касания, зависящее от геометрического очертания микро-неровностей, приложенной к ним нормальной нагрузки и механических свойств взаимодействующих тел. Выше было показано, что с достаточной точностью микронеровности можно моделировать в виде набора шаровых сегменто1В постоянного радиуса. ., [c.36]

Трение несмазанных или недостаточно смазанных поверхностей вызывает износ. Он заключается в разрушении поверхностного слоя и отделении частиц материала это может быть результатом непосредственного зацепления шероховатостей, сопровождающегося отрывом металла, а также процарапывания поверхности менее твердого металла более твердым, результатом абразивного действия твердых частиц, следствием процесса микросваривания, коррозии трущихся частей и др. Механизм износа (разрушения) зависит от вида и свойств трущихся материалов, а также от условий трения — величины нагрузки и способа нагружения, температуры, скорости перемещения, окружающей среды и т. п. Различают разрушения в условиях одно- и многократного воздействия, при которых материал заметно изменяет свои свойства. [c.118]

Заметив, что стандартное отклонение а случайно-шероховатой поверхности представляет собой величину, сравнимую с амплитудой Д регулярно-волнистой поверхности, мы видим, что уравнения (13.46) и (13.47) включают одинаковые безразмерные параметры. В то время как регулярная поверхность деформируется так, что реальная область контакта растет пропорционально, нагрузке в степени 2/3, область контакта случайно-шероховатых поверхностей растет прямо пропорционально величине нагрузки. Это заключение находится в согласии с законом трения Амонтона. Силы трения должны развиваться в точках реального контакта и можно ожидать, следовательно, что полная сила трения должна быть пропорциональна действительной площади контакта, которая, как было показано, прямо пропор-црюнальна нагрузке. Дальнейшее экспериментальное подтверждение высказанного заключения было получено путем проведения измерений термического и электрического сопротивления между телами, проводящими через поверхностные шероховатости. Проводимость единичной круговой площадки равна 2Ка, где К — объемная проводимость тел. Общая проводимость границы раздела равна, следовательно, 2К а = 2Кпа. Далее мы видели, что средний размер зоны контакта а сохраняется приблизительно постоянным, в то время как число пятен контакта п возрастает пропорционально нагрузке, тем самым подтверждая, что суммарная проводимость возрастает пропорционально [c.468]

Метод замеров твердости по Роквеллу из-за простоты и оперативности считается одним из самых распространенных. Сущность его состоит в том, что в испытуемую поверхность вдавливается алмазный конус или стальной шарик. Безразмерной единицей твердости является величина, соответствующая перемещению наконечника на глубину 2-10 мм. Перемещение фиксируется индикатором часового типа, а значения твердости считываются непосредственно на шкале твердомера. Если в качестве индентора используют алмазный конус, то отсчет ведется по шкалам А и С. При вдавливании закаленного шарика используют шкалу В. Диаметр шарика 1,5875 мм (1/16 дюйма), угол при вершине алмазного конуса 120 (2,1 рад). Для того чтобы исключить влияние вибрации и тонкого поверхностного слоя, производится предварительное нагружение усилием 100 Н (10 кгс). Затем, действует основная нагрузка для шкалы А — 490 Н (50 кгс), для шкалы В — 883 Н (90 кгс) и для шкалы С — 1472 Н (150 кгс). По разным шкалам отсчета числа твердости обозначаются НВА, ЛВВ, ЛВС. [c.25]

Сопротивление металлов или сплавов микропластической деформации принято характеризовать величиной предела упругости, т, е, напряжением, которое возникает от приложенной внешней нагрузки и вызывает минимальную относительную пластическую деформацию, В ряде случаев эта характеристика является более чувствительной к объемному или поверхностному структурному состоянию металлов или сплавов, чем другие механические характеристики, например предел текучести. Именно на ранних стадиях деформирования могут проявляться особенности строения микрообъ- [c.38]

Анализ излома лонжерона лопасти показал, что он имеет усталостный характер. Зона усталости расположена на нижней поверхности лонжерона и занимает около 40 % площади сечения разрушения (рис. 12.2). Очаг разрушения представляет собой повреждение наружной поверхности лонжерона глубиной от 0,05 до 0,6 мм. Очагом разрушения послужила одна из лунок от пескоструйной обработки поверхности лонжерона — сталь 40ХНМА. Рентгеноструктурный анализ материала в зоне зарождения трещины показал, что вместо создаваемых напряжений сжатия для компенсации растягивающих напряжений от внешней нагрузки в поверхностных слоях материала имели место остаточные напряжения растяжения величиной около 500 МПа. [c.631]

Вообще говоря, поле напряжений у вершины трещины в анизотропной пластине включает составляющие Ki п Ки- Однако в настоящее время испытания проводят, как правило, при ориентациях, исключающих одну из этих составляющих это прежде всего относится к ортотропным материалам, которые ориентируют таким образом, чтобы нагрузка была параллельна одной главной оси, а трещина—другой. В таких условиях значительная анизотропия, свойственная некоторым композитам, может привести к явлениям, не наблюдающимся у обычных металлов. Так, при растяжении образцов с направленным расположением упрочнителя часто наблюдают продольное расщепление (рис, 8). Его может и не быть, если поперечная и сдвиговая прочности достаточно высоки [5] тем не менее, этот возможный тип разрушения материалов необходимо учитывать. Кроме того, приложение одноосных растягивающих напряжений к образцу с поперечным расположением слоев приводит к появлению локальных межслоевых напряжений т,2у и нормальных напряжений Ozzt перпендикулярных плоскости образца [35], что показано на рис. 9. Ориентация и значения величин Он и Тгу зависят от порядка укладки слоев, упругих постоянных каждого слоя и величины продольной деформации. Значительные межслоевые растягивающие а г. и сдвиговые х у напряжения могут привести к расслаиванию [11, 35], которое опять-таки является особенностью анизотропных слоистых материалов. Последний пример относится к поведению материала с поверхностными трещинами. В изотропных материалах трещина распространяется, как правило, в своей исходной плоскости (рис. 10, а). У слоистых материалов прочность связи между слоями обычно мала, и они обнаруживают тенденцию к расслаиванию по глубинным плоскостям (рис. 10,6). Три этих простых примера приведены здесь, чтобы проиллюстрировать некоторые из различий между гомогенными изотропными материала- [c.276]

И ЭТО может обусловить увеличение поверхностной энергии [13]. Точные измерения действительной величины поверхности отсутствуют, так что вклад данного эффекта количественно не оценивал ся. Вряд ли, однако, он может быть определяющим в отношении вязкости разрушения. В металлах поле напряжений перед трещи-. ной приводит к локальному пластическому течению. Форма этой-так называемой пластической зоны изображена на рис. 14, а. В ор--тотропном материале, главная ось которого перпендикулярна тре- щине (например, в ориентированных волокнистых композитах), зона пластической деформации, соответствующая этому полю напряжений, более сжата, как показано на рис. 14,6. Олстер [30]i проверил это экспериментально, нанеся на композит бор алюми-ний до приложения нагрузки фотоупругое покрытие. Оказалось, что в этом композите волокна ведут себя вплоть до разрушения упруго, а матрица— упругопластически. Следовательно, матрица, [c.283]

Измерение микротвердости и микроструктуры в де-формированном поверхностном слое образца показало резкую неравномерность ее распределения и различную степень пластической деформации. Формирование структуры рабочего слоя в процессе удара определяется исходной структурой материала, продолжительностью времени контакта, контактной температурой, скоростью приложения нагрузки. При и = 3,2 м/с и W== ,2 Дж максимальная микротвердость на поверхности удара составляет 12 000 МПа, минимальная — 4200 МПа. Измерение микротвердости по поверхности и по глубине образца после удара показало, что распределение микротвердости в зоне удара неравномерное. Неравномерно распределяется и температурное поле. Динамический характер пластического деформирования, во время которого теплообмен в зоне контакта практически отсутствует, вызывает на пятнах фактической площади контакта мгновенные скачки температуры, т. е. температурные вспышки, величина которых при тяжелых режимах намного превышает среднкно температуру. Несмотря на то, что глубина действия температурных вспышек при ударе локализуется в слое толщиной несколько микрометров, они способствуют структурным превращениям и изменению микротвердости. В некоторых случаях удалось наблюдать полоски вторичной закалки. Их микротвердость составила 12 880 МПа. Микротвердость подстилающего слоя на расстоянии 0,01 мм от поверхности меньше мик-ротвердости металлической основы и составляет 3300 МПа, что соответствует приблизительно температуре 400 500° С. Следовательно, при единичном ударе в зоне контакта в отдельных микрообъемах возникают температурные скачки, упрочняющие эти участки. Под ними и вблизи них находятся участки, микротвердость которых ниже исходной, а температура достигает лишь температуры отпуска. Наблюдаемые температурные изменения связаны с изменениями структуры и прочностных свойств соударяющихся материалов. [c.146]

Накол производили иглой из сплава ВК-8 при постоянной нагрузке 23,5 Н. Глубину погружения индентора регистрировали индикатором часового типа с ценой деления 2 мкм. Твердость поверхностного слоя металла определяли при помощи тарировочного графика, полученного следующим образом определяли числа твердости на приборе типа Виккерса с нагрузкой 50 Н для набора десяти стандартных эталонных образцов с различной твердостью и затем глубину погружения в них иглы из твердого сплава на установке (глубина погружения алмазной пирамиды прибора типа Виккерса при нагрузке 50 Н и твердосплавной иглы в условиях опыта имели величину одного порядка в пределах 20—70 мкм). [c.133]

Исследовались также образцы с поверхностным наклепом. Наклеп создавался обкаткой алмазной пирамидкой при нагрузках 10, 20 и 30 кГ. Изменение компоненты ui, упругой компоненты комплексной магнитной проницаемости, в зависимости от частоты показано на рисунке б. Из кривых следует, что, начиная примерно со 100 Гц, ii для недеформировашюгс образца все больше отличается по величине от jij для деформированных образцов. При этом значения .ii для образцов, деформированных с разной степенью обкатки, незначительно различаются, что можно объяснить небольшим различием величин остаточных напряжений в них. [c.104]

Выявленное методом рентгеновского анализа и измерения электросопротивления существование интегральной характеристики поверхностного слоя в каждый момент времени обусловило необходимость выбора нагрузки на пирамиду, при которой отпечаток характеризует среднеагрегатное состояние исследуемого сплава. В противном случае разброс значений, связанный с раздельным измерением микротвердости феррита и перлита, делает невозможным анализ закономерностей структурных изменений методом микротвердости. Известно, что твердость феррита по Бри-неллю в зависимости от величины зерна колеблется в пределах 65—130 кгс/мм в то время как твердость перлита (также в зависимости от величины зерна) составляет 160—250 кгс/мм при средней твердости стали 45 160—180 кгс/мм [ИЗ]. Опробование нагрузок на пирамиду от 10 до 200 го показало, что минимальной нагрузкой, характеризующей среднеагрегатную твердость стали-45, является Р = 50 гс, при этом глубина отпечатка составляет 3—4 мкм. Результаты измерения микротвердости представлены на рис. 32. Условия трения аналогичны тем, при которых проводились исследования методом рентгеновского анализа и измерения электросопротивления. Из приведенных результатов следует, что изменение микротвердости аналогично изменению ширины дифракционной линии (220)a-Fe и электросопротивления. С увеличением нагрузки число циклов до разрушения уменьшается, а среднее максимальное значение микротвердости, пропорциональное величине действующей деформации, увеличивается (рис. 33). Количественная оценка числа циклов до разрушения по результатам измерения микротвердости совпадает со значениями, полученными двумя предыдущими методами (рис. 34). [c.59]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...