Модель зонного источника

Центральные температуры для модели зонного источника (при истощенной сердцевине звезды) [c.415]

На рис. 13-13 представлены модель зоны, занятой грунтовым потоком, выполненная на пластинке из электропроводящего материала (рис. 13-13, а) и схема присоединения к пластинке источника тока и измерительных приборов (рис. 13-13,6). На шинах Ш, присоединенных к источнику тока, поддерживается разность потенциалов, соответствующая разности напоров верхнего и нижнего бьефов сооружения. [c.347]

Условия подобия являются основой научно поставленного эксперимента. Они позволяют моделировать процесс или явление, т. е. проводить опыт не с натуральным объектом — активной зоной ядерного реактора, а с его геометрической моделью с тепловыделяющими элементами, нагреваемыми другими источниками энергии. [c.47]

Таким образом, нами рассмотрено распределение потоков нейтронов в гомогенной модели реактора, позволяющее характеризовать как источник излучения активную зону в целом, и распределение в элементарной ячейке, позволяющее характеризовать тонкую структуру распределений интенсивности источников по активной зоне. [c.45]

В случае плоской волны (бесконечно удаленный источник) площадь зоны Френеля равняется лfk, где f — расстояние до глаза наблюдателя, а радиус зоны = Таким образом, для равенства числа зон Френеля надо выбрать расстояние f таким, чтобы х1г = х1У к, где х — размер отверстия, имело одно и то же значение. Таково условие подобия дифракционных картин. Как видно, при двух подобных объектах размером х и х можно наблюдать подобные дифракционные картины, выбрав расстояние до места наблюдения Д и /2 таким образом,, чтобы / //а = х 1х1. Так, в опытах В. К. Аркадьева на моделях (рис. 8.18) можно было моделировать картину дифракции от руки, держащей тарелку, на экране, расположенном на расстоянии 11 км, с легко осуществимого расстояния 40 м, заменив руку и тарелку вырезанной из жести моделью в масштабе, уменьшенном в ]/П 000/40 = 16,5 раз. [c.166]

Исследования [138, 58, 141, 142 и др.] образования трещин при коррозионно-механическом разрушении металла содержат вывод об анодном состоянии вершины трещины, причем при микроскопически малых размерах анодной зоны в вершине трещины плотность анодного тока достигает, например, в определенных условиях единиц и десятков ампер с одного квадратного сантиметра. Поэтому можно полагать, что в вершине трещины сосредоточенным источником генерируется анодный ток определенной мощности q, и найти из соотношения (261) распределение линейной плотности катодного тока по стенкам трещины на модели капилляра ограниченной длины I, нагруженного точечным источником в точке X = 1 [c.202]

Контуры раскроя переносятся на наборное поле электроинтегратора, а места разрезов сшиваются электрически, т. е. соединяются системой проводников. Валы и шестерни моделируются в виде одномерных цепочек сопротивлений, которые в соответствующих местах присоединяются к модели развернутой корпусной детали. Выделяются зоны расположения тепловых источников (подшипники, шестерни). [c.417]

При сверлении, так же как и при резании, свойства обрабаты-ваемого материала существенно влияют на параметры лазера, необходимые для выполнения операции. Сверление осуществляют импульсными лазерами, работающими как в режиме свободной генерации с длительностью импульсов порядка 1 мкс, так и в режиме с модулированной добротностью с длительностью в несколько десятков наносекунд. В обоих случаях происходит тепловое воздействие на материал, его плавление и испарение из зоны воздействия по модели, аналогичной процессу лазерной резки с неподвижным тепловым источником [см. формулу (103)]. [c.127]

При исследовании нестационарного перемешивания теплоносителя в пучке витых труб использовался метод диффузии от системы линейных источников тепла, впервые примененный для исследования стационарного перемешивания в таких пучках [9]. Этот метод заключается в исследовании процесса диффузии тепла от группы нагретых труб вниз по потоку. Для экспериментальных установок и участков различного масштаба обычно нагревались группы из 7 и 37 витых труб [39]. При исследовании нестационарного тепломассопереноса на пучках с 127 трубами нагревалась центральная зона из 37 витых труб. Нагрев труб осуществлялся благодаря их омическому сопротивлению при пропускании электрического тока. Создаваемая при этом неравномерность тепловыделения по радиусу пучка формирует неравномерность полей температуры теплоносителя, в качестве которого использовался воздух. Неравномерность температур частично выравнивается благодаря межканальному поперечному перемешиванию теплоносителя. Этот процесс характеризуется эффективным коэффициентом диффузии который определяется путем сопоставления экспериментально измеренных и теоретически рассчитанных полей температур в рамках принятой модели течения гомогенизированной среды, которая заменяет течение теплоносителя в реальном пучке витых труб. [c.56]

Сплошной кривой показано распределение скорости за направляющим аппаратом в зоне взаимодействия потоков, полученное расчетом по формулам (VII.8) и (VII.19). Коэффициент трения А, определялся по источнику [21 ]. Опыты проводились в одноступенчатой воздушной экспериментальной турбине на модели при М = 0,3 и Re 5-10 (модель I). Высота проточной части 1 = = = 75 мм, выходные углы на среднем радиусе = 20°, Ра = 26°, [c.243]

Процессу оптимизации параметров теплоэнергетических установок свойственны определенные погрешности. В [19] рассмотрены погрешность метода решения задачи оптимизации и вычислительная погрешность, а также дан анализ источников их появления. В то же время мало исследован весьма важный вопрос о соотношении между погрешностями определения функции цели и решения задачи. Положения работ [2, 19] позволяют определить погрешность нахождения функции цели АЗ. Это очень важный показатель качества решения задачи. Вторым не менее важным показателем является погрешность решения задачи АХ, т. е. разница между значениями параметров теплоэнергетической установки, полученными в результате решения задачи, и действительно оптимальными значениями параметров. Вопрос о количественной оценке погрешности решения задачи АХ разработан мало. Практически для ее нахождения используются знания о величине погрешности определения функции цели и характере поведения функции цели в зоне оптимальных значений параметров. Последнее, как правило, определяется в результате расчетных исследований на ЭЦВМ с использованием математических моделей. [c.12]

В табл. 11 приведены модели Z для общей и типовой компоновок силовых установок с ДВС (двигатель расположен в середине и в начале системы). Эти модели представляют собой систему нелинейных дис еренциальных уравнений движения силовой установки в пусковых резонансных зонах, записанную в стандартной форме метода усреднения. Именно в этих режимах существенно проявляется динамическое взаимодействие двигателя, как ограниченного по мощности источника энергии с колебательной системой установки. [c.374]

Закономерности динамического поведения силовой установки с ДВС в пуско-зых резонансных зонах определяются путем численного интегрирования соответствующей модели 2. Предварительное суждение о характере аспекта Зоммерфельда в пусковых резонансных зонах составляется на основе мажорантного критерия 0 v, выражения для которого, а также условия некритического характера эффекта Зоммерфельда приведены в табл. 11. По величине критерия выбирают расчетные модели минимальной допустимой сложности для оценки пусковых динамических характеристик силовых установок с ДВС. Практика динамических расчетов показывает, что при >2- -3 указанная оценка может выполняться по упрощенной методике, представляющей ДВС в виде идеального источника энергии и рассматривающей запуск двигателя и прохождение им пускового скоростного диапазона с равномерной угловой скоростью [10 . [c.377]

Далее, серьезным источником погрешности определения напряжений по кинематике деформирования, в особенности при определении граничных условий из интегральных уравнений равновесия, является начальная неоднородность исследуемых тел, от которой не всегда удается избавиться даже при тщательной термической обработке. При определении интенсивности напряжений измерением твердости эти ошибки значительно ниже. Если начальная неоднородность вызвана пластическим деформированием (скажем,-при изготовлении модели), она по понятным причинам вообще не приводит к ошибкам определения напряжений. Если же она обусловлена термической обработкой, то уменьшение, например, предела текучести в некоторой зоне приводит и к аналогичному снижению твердости, тем самым связь между твердостью и интенсивностью напряжений не очень искажается. [c.88]

Будем полагать, что площадь отверстий в корпусе невелика и лучистым теплообменом между нагретой зоной и окружающей аппарат средой можно пренебречь. Тепловые модели на рис. 4-9 и 4-7, а соответствуют друг другу, поэтому для расчета средних поверхностных температур нагретой зоны и корпуса возможно применить формулы (4-62). Будем считать, что суммарная мощность Р источников тепла, действующих в нагретой зоне, расход 0 и температура 4х подводимого воздуха, все геометрические и физические параметры аппарата, а также физические свойства и состояние окружающей среды заданы. [c.123]

Для определения структуры тепловых коэффициентов и сопротивлений необходимо остановиться на более простой модели, которую можно реализовать математически. Тепловая модель аппарата группы А представлена на рис. 5-1, б. Переход к тепловой модели основан на нескольких допущениях, которые в дальнейшем будут подробно обсуждаться. Здесь укажем только на основное допущение 1) система разнородных тел с дискретными источниками энергии в нагретой зоне заменяется анизотропным однородным телом, имеющим форму параллелепипеда, с равномерно распределенными источниками энергии. [c.138]

Так как знание тепловых сопротивлений и позволяет найти среднюю поверхностную температуру нагретой зоны по формуле (5-17), то можно в дальнейшем не рассматривать процессы переноса тепла через зазор и от корпуса к среде и перейти к следующей тепловой модели однородный параллелепипед имеет равномерное температурное поле на поверхности и равномерно распределенный по объему внутренний источник тепла. Допущение о равномерном распределении температуры на поверхности однородного параллелепипеда может быть обосновано на основании принципа местного влияния сложный характер температурного поля на периферии тела окажет слабое влияние на температуры его центральных областей. [c.141]

Наконец, если воспользоваться приведенным в 2-6 методом замены нагретой зоны однородным телом, то можно перейти к модели р 1с. 5-2, г анизотропному пористому параллелепипеду с равномерно распределенными источниками и стоками тепла. Стоками тепла являются конвективные сквозные потоки воздуха в каналах между отдельными платами. [c.150]

Представим обобщенную модель калориметрической системы в следующем виде (рис. 2). Выделим из совокупности тел, представляющих калориметрическую систему, одно тело, обозначенное индексом 1, и предположим, что оно находится в теплообмене только с тремя телами 2,. 3 4, каждое из которых, как и тело 1, имеет источник (или сток) теплоты хю, термоприемник Т, а температура отдельного тела описывается уравнением ( /, Ро), где V — некоторая функция, зависящая от условий теплообмена с окружающими телами, от теплофизических свойств и от геометрической формы тела Ро — критерий Фурье (обобщенное время). Соответствующие тепловые потоки обозначены индексом Q. Функция 01 ( /1, Р01) определяется значением тепловых потоков 12, Qlз, Qu, а суммарный теплообмен тел 2, 3 и 4, в свою очередь, зависит также от результирующих потоков Ргл-, Qз v и Q4, характеризующих взаимодействия с остальными элементами системы, которые обозначены зоной, ограниченной штриховой линией. Естественно, что граничные условия теплообмена тел I—2, 1—3, 1—4, а также 2—3, 3—4 и 4—2 определяются механизмом теплопередачи на соответствующих контактных границах. Такая обобщенная модель калориметрической системы может быть описана системой дифференциальных уравнений, которые Б принципе включают также зависимость теплофизических свойств от температуры и переменные условия теплообмена, но это в конечном итоге приводит к некоторой совокупности нелинейных уравнений, решение которых найти не [c.22]

Как видно из табл. 20, более холодные гигантские звезды в соответствии со стандартной моделью имеют слишком низкие центральные температуры, при которых не могут протекать ни реакции между нротона.ми, ни углеродный цикл. В связи с этим были разработаны звездные модели, предусматривающие достаточно высокие центральные температуры даже для холодных гигантских звезд. Согласно стандартной модели, энергия генерируется (в соответствии с локальной температурой) во всем объеме звезды. Модель точечного источника , согласно которой вся энергия генерируется только в центре звезды, дает более высокую центральную температуру. Несколько меньшие температуры дают различные варианты модели зонного источника , согласно которым предполагается, что энергия генерируется в зоне, расположенной за пределами некоторой инертной оболочки. Выполнены расчеты, относящиеся к конвективным моделям и частично вырожденным звездным моделям, в которых предполагается, что центральное ядро истощило запасы [c.413]

В табл. 25 представлены данные, относящиеся к модели зонного источника для звезд с истощенной, сжимающейся под действием гравитационных сил сердцевиной. Такой вариант модели был выдвинут Сэндейджем и Шварцшильдом [67] для интерпретации свойств ярких звезд в шаровых скоплениях, которые обладают гигантскими размерами и умеренными массами, так что обычная модель зонного или точечного источника дает для них слишком низкие центральные температуры. Несмотря на умеренные массы, они могут иметь высокие центральные температуры. Особенно это относится к звездам, расположенным в последних строках таблицы, которые имеют низкие эффективные температуры и, следовательно, гигантские размеры. В последней по времени работе [69], посвященной этому вопросу, Шварцшильд склоняется в пользу более низких температур для этой модели. [c.414]

Рис. 121. Образец-свидетель для уточнения скорости развития коррозионных повреждений элементов ротора, а — образец из металла эксплуатировавшегося ротора, содержащий коррозионные повреждения 6 — образец, моделирующий соединение хвостика лопатки с диском ротора в — образец, моделирующий шпоночное соединение диска с валом. 5 — датчик повреждения, 6 — образец-свидетель 7 — дефект 8 — перфорированный кожух 9 — съемный установочный шток, закрепленный в корпусе 10, 11 — захваты 12, 13 — выступы на образце 14, 15 — распорные стойки 16, 17 — электроды и провода для контроля за развитием дефекта методом электропотенциала, соединенные с источником тока и потенциометром 20 — модель хвостика лопатки 21 — модель зоны посадки шпопки в вал ротора 22 — модель шпонки

Первое требование связано с отмеченным выше принципом единообразия визуальной характеристики системы параллельных плоскостей, одинаково расположенных относительно источника света. В этом отношании данный метод ничем не отличается от предыдущего. Основное отличие данной графической модели заключается в способе тональной характеристики плоскости. Ранее ее идентификация осуществлялась за счет равномерной штриховки, закраски или забрызгивания всей области, ограниченной контуром. В данном случае различные линии контура оказываются неравноценными. Штриховка плоскости начинается в той граничной зоне, которая наиболее выступает к зрителю. В пределах контура тон будет неравномерным, его интенсивность падает с отходом карандаша от выступающей границы контура, Те части плоскости, которые расположены в глубине подразумеваемого пространства, остаются совершенно не-заштрихованными (по крайней мере, на данном этапе идентификации пространственной ориентации плоскостей). [c.59]

Более точной является двухгрупповая диффузионная модель реактора. Она позволяет приближенно учесть различие пространственного распределения нейтронов разных энергий. В этой модели плотность потока быстрых и надтепловых нейтронов Фо (г) описывается с помощью одного диффузионного уравнения, а поток тепловых нейтронов Фо(г) —с помощью другого уравнения. Рещения этих уравнений в каждой области (активная зона, отражатель, зона воспроизводства и др.) сщиваются > с соответствующими рещениями в прилегающих областях при подходящих граничных условиях для каждой группы с учетом требований, налагаемых на решения в центре и на внешней границе реактора. Интенсивность источников тепловых нейтронов в каждой области пропорциональна плотности потока быстрых нейтронов, а в областях, содержащих делящийся материал, интенсивность источников группы быстрых нейтронов пропорциональна плотности потока тепловых нейтронов. [c.40]

Разные стадии проектирования защиты различаются также степенью учета специфических особенностей каждой задачи. На начальных стадиях можно рассматривать гомогенные модели активной зоны, даже одномерные, и использовать различные упрощающие предположения, например считать распределение источников равномерным. На последующих стадиях проектирования необходимо учитывать неодномерность задачи и неравномерность распределения источников как по активной зоне в шелом, так и внутри элементарных ячеек активной зоны. При этом необходимо также учитывать наличие различных неоднородностей, пустот, каналов и щелей как в активной зоне, так и в защите реактора (см. гл. ХИ). [c.48]

При использовании модели сечений выведения (и длины релаксации) возможно приближенное рассмотрение поля быстрых нейтронов (или первичных у-квантов) и для других геометрических конфигураций активной зоны и защиты. В этом случае можно применять аналитические формулы и таблицы, полученные для различных объемных источников с равномерной плотностью излучения (см. гл. VI). Например, для плоского полубесконеч-ного пространства в качестве модели активной зоны [c.53]

Плотно заселенные зоны диаграммы Герцшпрунга — Рассела — главная последовательность и последовательности красных гигантов и белых карликов — соответствуют наиболее длительным стадиям эволюции звезд. Действительно, при случайной выборке звезд вероятность занести на диаграмму Герцшпрунга — Рассела звезду, находящуюся в состоянии, переходном от одной длительной стадии к другой, является, очевидно, очень малой. Мы приходим к выводу о том, что в эволюции звезд следует различать во всяком случае три стадии главная последовательность, красный гигант, белый карлик. Отождествление источников энергии звезд с экзотермическими ядерными реакциями и теоретическая разработка звездных моделей позволили решить нетривиальный вопрос о направле- НИИ звездной эволюции. Оказалось, что средняя звезда начинает свой видимый жизненный путь как звезда главной последовательности, проходит стадию красного гиганта и завершает жизнь белым карликом. [c.601]

Рассмотрим эквивалентную динамическую модель составного машинного агрегата, компонуемого по схеме двигатель — рабочая машина (см. рис. 74). Эта модель описывает поведение машинного агрегата в нормальных координатах составляющих подсистем (см. гл. III). Известно, что двигатель и машина, удовлетворяющие порознь всем техническим требованиям, часто образуют в результате их соединения неработоспособный или неудовлетворительный по долговечности силовой цепи машинный агрегат [21, 28, 62]. Наиболее активные динамические процессы, существенно влияющие на эксплуатационные характеристики машинного агрегата, развиваются, как правило, в резонансных скоростных зонах, определяемых спектром регулярных возмущающих сил и собственным спектрол машинного агрегата. Источниками регулярных возмущений являются двигатель, рабочая машина или оба этих агрегата одновременно, причем обычно нельзя существенно повлиять на характеристики возмущающих сил. [c.279]

При проектировании и размещении энергетических предприятий необходимо оценивать тепловую нагрузку на водоемы, используемые в качестве источников и приемников охлаждающей воды. Теоретическая оценка распространения теплых сбросных вод электростанций должна учитывать физические процессы теплопередачи в большом объеме воды, а также многообразие внешних факторов, влияющих на эти процессы. Для прогнозирования распространения тепла в районе сброса охлаждающей воды конденсаторов турбин применяют математические модели поверхностных струйных потоков. Рассматривают наиболее типичные условия сброса теплых вод поверхностный сброс в глубокий водоем, сброс в мелководную зону, вдольбереговой сброс. Выпускным устройством служит поверхностный сбросной канал прямоугольного сечения с геометрическим соотношением ho/bo l. При расчете распространения тепловых потоков определяют глубину проникновения и площадь распространения теплых вод, поля температур и скоростей течения потока, площади зон с различной степенью перегрева. В математических моделях учитывают теплоотдачу со свободной поверхности, скорость и направление течений, а также влияние дна и береговой линии. [c.157]

Математически постановка задачи является общей для этих процессов. Конкретности ради рассмотрим задачу по определению температурного поля при горении твердого вещества. При этом в целях простоты отдельные зоны рассматривать не будем. Приводимая ниже формулировка задачи о теплопроводности в теле с подвижными границами отличается, например, от формулировки задачи Стефана [Л. 50] в силу некоторых специфических условий, связанных с решением предлагаемой системы уравнений на электрических моделях. При этом мощности внутренних источников теплоты q-v и поверхностних источнйкдв jj считаются заданными Щ [c.86]

Изменение параметров технического состояния машин в ряде случаев сопровождается увеличением уровня колебательной энергии (Ниже, когда иет необходимости различать механизм, машину и агрегат, для простоты их будем называть машиной). Для машин, уровень шума которых имеет существенное значение, превышение определенного уровня вибрации или излучаемой акустической энергии можно считать отказом по виброакустическим показателям В этом случае первой задачей вибро-акустической диагностики машин является локализация источников повышенной виброактивности. Она позволяет определить относительную роль каждого источника в создании общей вибрации. На ее основе строят математическую модель механизма и устанавливают особенности кинематики рабочего узла или протекающего в нем процесса, приводящ,ие к возникновению повышенной вибрации Источник вибрации может быть протяженным (например, многоопорныи ротор) Тогда возникает необходимость дополнительного исследования пространственного распределения динамических сил и кинематических возбуждений, возникающих в данном узле. Наиболее распространенными способами выявления и локализации источииков является сравнение вибрационных образов (во временной и частотной областях) машины в целом и отдельных ее узлов Когда виброакустические образы нескольких источников подобны, полезно анализировать потоки колебательной энергии через различные сечения механизмов, динамические силы, действующие в различных сочленениях, а также статистические характеристики процессов (функции корреляции, взаимные спектры, модуляционные характеристики и т д,). В связи с тем. что силовые и кинематические возбуждения в узлах н вибрация машины в целом зависят не только от интеисивности рабочих процессов, но и от динамических характеристик конструкций, для выявления причин повышенной вибрации следует измерять механический импеданс и подвижность различных узлов — статорных и опорных узлов механизмов, машин, агрегатов, а также фундаментных конструкций Способы выявления источников повышенной виброактивности механизмов. Наиболее распространенный способ выявления — сопоставление частот дискретных составляющих измеренного спектра вибрации с расчетными частотами возбуждений, действующих в рабочих узлах механизмов В табл. 1 пре ставлены сводные формулы частот дискретных составляющих вибрации и возбуждающих сил некото рых механизмов. Спектры вибрации измеряют на нескольких скоростных режимах работы механизма, что позволяет более надежно сопоставить расчетные частоты с реальным частотным спектром вибрации Кривые зависимости уровней конкретных дискретных составляющих вибрации от режима работы механизма дают возможность выявить резонансные зоны. [c.413]

Из рис. 68, б видно, что и в данной модели источники в поверхностной области могут способствовать предпочтительной деформации по сравнению с внутренними источниками даже при действии более низких Hanp h жений. Дислокации, генерируемые поверхностными источниками, могут преодолевать препятствия более легко, чем внутри кристалла, и скользить на большее расстояние от источника по сравнению с дислокациями от внутренних объемных источников благодаря тому, что эффективные толкающие напряжения скользящих дислокаций более высокие в поверхностной области. Это обстоятельство приводит к росту плотности активных источников в поверхностной зоне и снижению расстояния между активными плоскостями скольжения. [c.121]

Применительно к модолпровапию геофизических явлений, таких как смерчи и тайфуны, осевые источники можно рассматривать как идеализацию узкой приосевой зоны — ядра смерча, где вращательное движение близко к твердотельному. Силу в модели Серрина можно интерпретировать как силу тяжести или плавучести, действующую па это ядро. Если вещество ядра тяжелее окружающей среды, например состоит из более холодного воздуха пли [c.121]

На рис. 2-4, г изображена тепловая модель второй группы для аппарата, изображение которого приведено на рис. 2-4, а. Нагретая зона аппарата представляет собой совокупность многих тел с дискретными источниками тепловой энергии. В тепловой модели нагретая зона — однородное анизотропное тело с распределенным по объему источником энергии. Ин( юрмационные возможности такой тепловой модели весьма велики, так как ее исследование позволяет получить аналитическое выражение для поля температур нагретой зоны. [c.33]

Средняя температура нагретой зоны такой модели может быть определена по методике, изложенной в [14]. Исходными данными для расчета являются следующие величины 1) геометрические параметры корпуса н 1.2 — длина и ширина основания, м Н — высота, м 2) геометрические пара.метры нагретой зоны, определяемые конструкцией аппарата — размер шассн в направлении воздушного потока (.и) — размер шасси в направлении, перпендикулярном направлению воздушного потока (,м), Р — суммарная мощность источников тепла, действующих в аппарате, вт 4) -7 те.мпература корпуса, °С 5) — приведенная стенень черноты нагретой [c.235]

Электроискровая обработка открыта в 1943 г. советскими учеными Б. Р. Лазаренко и Н. И. Лазаренко [52, 85]. Источником искровых разрядов является конденсатор, обеспечивающий высокую частоту следования разрядов — до сотни тысяч в секунду. Инструмент-электрод, связанный с отрицательным полюсом источника тока, перемещается вдоль своей оси. Межэлектродный промежуток в пределах 5—100 мк поддерживается с помощью следящей системы. Недостатки способа искровые разряды следуют друг за другом с большими интервалами (продолжительность паузы между разрядами в 8—10 раз превышает продолжительность самого разряда), большую часть времени станок работает как бы вхолостую, что ведет к снижению энергии, подводимой в зону обработки, и не позволяет получить высокую производительность. Кроме того, очень высокая температура искрового разряда вызывает сильный износ инструмента (до 50—100%). Этот способ применяется для обработки небольших поверхностей и сквозных отверстий, а также для чистовой и прецизионной обработки. Выпущено несколько типов и моделей электроискровых станков 4Б721, ЛКЗ-18, 4722 и др. Например, настольный универсальный электроискровой станок мод.4Б721 предназначен для обработки отверстий диаметром 0,15—5 мм и наибольшей глубиной 20 мм. Производительность (по стали) 30 мм 1мин, потреб- [c.353]

Аналитическое решение уравнения (7.35) затруднено из-за сложного характера распределения функции (т, р, /), которая зависит от геометрии индукционной системы, частоты тока, электрофизических свойств материала загрузки. Поэтому задача оптимального управления для линейного цилиндра конечной длины решалась также численным методом с помощью цифровой модели. Если рассматривать нагрев цилиндра конечной длины в однородном магнитном поле, то зависит только от параметра т = = л/2 2/й, где б — глубина проникновения тока, т. е. от выраженности поверхностного эффекта. Проведенные расчеты показали, что на предельную достижимую точность нагрева (гр = Этах— 0ш1п) слабо влияет длина зоны равномерного распределения источников теплоты в средней части цилиндра. А это означает, что для цилиндров с длиной, превышающей диаметр, величина г 5 не зависит от длины цилиндра. Таким образом удается построить зависимость г от параметра в широком диапазоне изменения критерия В (рис. 7.6). Изменение мощности нагрева (Ро) оказывает слабое воздействие на г)з, особенно при небольшом уровне тепловых потерь (В1). При небольших резко снижается достижимая равномерность нагрева. Это объясняется тем, что распределение внутренних источников теплоты по длине становится почти равномерным и дополнительные тепловые потери с торцов заготовки не удается скомпенсировать за счет краевого эффекта цилиндра. Детальный анализ показал, что на величину яр характер распределения источников теплоты по радиусу оказывает пренебрежимо малое влияние по сравнению с распределением источников по длине. Поэтому графики рис. 7.6 могут быть перестроены относительно параметров ,1 (см. главу 5) или Кр [107], характеризующих неравномерность распределения источников теплоты по длине заготовки и однозначно связанных с параметрами т<г, при нагреве цилиндра в однородном поле. Значения коэффициентов, характеризующих такое распределение источников теплоты, которое обеспечивает высокое [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...