Кинематика деформирования

После того как полностью установлена кинематика деформирования кольцевого подкрепления, приступим к формулировке условий сопряжения. Для простоты вначале рассмотрим стыковку одного обо- [c.161]

На рис. 5.4 поясняется кинематика деформирования трехслойного пакета. Примем в качестве независимых переменных касатель- [c.218]

В статически определимых задачах краевые условия позволяют найти распределение напряжений и сетку линий скольжения в физической плоскости X, у независимо от кинематики деформирования, после чего при помощи уравнений Гейрингер (2.4.26) и соответствующих краевых условий можно найти распределение скоростей. [c.108]

При развитых пластических деформациях можно с достаточной точностью считать металлы несжимаемыми. Рассмотрим ограничения, накладываемые на кинематику деформирования несжимаемостью материала. [c.17]

Определение напряжений по кинематике деформирования [c.61]

Если при исследовании напряженного состояния при развитых пластических деформациях кинематика деформирования установлена, то по уравнениям пластического состояния рассчитывают компоненты девиатора напряжений, а гидростатическое-давление находят интегрированием дифференциальных уравнений равновесия. [c.61]

Установив измерением твердости распределение интенсивности напряжений, можно в ряде случаев определить напряженное состояние интегрированием дифференциальных уравнений равновесия. Весьма часто имеет смысл определять интенсивность напряжений по твердости и в случае определения напряженного состояния по кинематике деформирования. Целесообразность такого сочетания экспериментальных методов обусловлена следующим. [c.88]

Для определения интенсивности напряжений по кинематике-деформирования необходимо определить накопленную деформацию. Определение этой деформации, в особенности при нестационарном деформировании, оказывается весьма трудоемким. Так, если методом делительных сеток на основе теории пластического течения требуется определить напряженное состояние на некоторой стадии деформирования тела, то для определения приращений деформаций достаточно получить деформированную сетку на двух достаточно близких к рассматриваемой стадиях деформирования, а для определения накопленной деформации необходимо получить деформированную сетку на различных стадиях пластического деформирования, предшествовавших рассматриваемой (их число определяется главным образом кривизной траектории деформирования и во многих, случаях оказывается достаточно большим). [c.88]

Далее, серьезным источником погрешности определения напряжений по кинематике деформирования, в особенности при определении граничных условий из интегральных уравнений равновесия, является начальная неоднородность исследуемых тел, от которой не всегда удается избавиться даже при тщательной термической обработке. При определении интенсивности напряжений измерением твердости эти ошибки значительно ниже. Если начальная неоднородность вызвана пластическим деформированием (скажем,-при изготовлении модели), она по понятным причинам вообще не приводит к ошибкам определения напряжений. Если же она обусловлена термической обработкой, то уменьшение, например, предела текучести в некоторой зоне приводит и к аналогичному снижению твердости, тем самым связь между твердостью и интенсивностью напряжений не очень искажается. [c.88]

Рис. 1.7. Кинематика деформирования многослойной полосы при изгибе

Кинематику деформирования и соотношения упругости примем такими же, как и при решении задачи статики (пример 1.5) [c.58]

Кинематика деформирования и жесткостные характеристики [c.126]

Кинематику деформирования определим следующим образом [c.137]

Для описания кинематики деформирования примем линейное распределение перемещений по координате z (аналогично распределению перемещений, показанному на рис. 2.15), [c.141]

Рнс. 3.7. К определению кинематики деформирования тонкого цилиндрического полого стержня при изгибе [c.148]

Рассмотрим особенности формулировки задачи устойчивости для многослойного цилиндрического полого стержня. Кинематику деформирования определим аналогично (3.68), где под перемещением W и углом поворота 9 будем понимать дополнительные кинематические факторы, связанные с переходом в смежное равновесное состояние. [c.159]

N,0—начальное осевое погонное усилие. Воспользовавшись кинематикой деформирования, соответствующей (3.68). получим [c.159]

Полученная вариационно-матричным способом система диф ференциальных уравнений (5.9) в качестве неизвестных функ-. ций аргумента ai содержит компоненты вектор-столбцов обобщенных перемещений Х и обобщенных силовых факторов Соотношения (5.10) — (5.12) определяет алгоритм получения коэффициентов канонической системы. В качестве исходной информации выступают матрицы Bi , В2 (5.6), определяющие-кинематику деформирования матрица, (5.5), характеризующая приведенные жесткости многослойного пакета матрицы Сь Сг (5.7), устанавливающие связи между Х и Y вектор-столбец рге (5.12), определяющий-коэффициенты разложения в ряды Фурье внешних распределенных сил и моментов. Конкретное содержание исходной информации приводится в последую-щ х, разделах. [c.220]

Кинематика деформирования многослойной оболочки Соотношения между деформациями и перемещениями [c.39]

Кинематика деформирования определяется двумя функциями г(0, t), z Q, t), которые задают форму меридиана оболочки в момент времени t. Сдвиговые эффекты и инерция вращения сечения оболочки не учитываются. [c.70]

В отличие от существующих приближенных методик [22, 43, 74, 85, 205], базирующихся на аппроксимации цельного фланца сопряжением тонкостенной цилиндрической оболочки с кольцевой пластинкой, применение МКЭ к расчету фланцевых соединений позволяет отказаться от основных гипотез и упрощающих предположений физического характера и рассматривать конструкцию в рамках осесимметричной задачи. Достаточно точное описание геометрии соединения позволяет рассматривать расчетные модели, соответствующие натурным фланцам, адекватно отражать кинематику деформирования конструкции. [c.203]

Кинематика деформирования сплошной среды 210 Основные тензорные операции (210). Метод Лагранжа описания движения сплошной среды (212). [c.7]

Кинематика деформирования сплошной среды [c.210]

Для определения кинематики деформирования следует использовать условия изотропии и несжимаемости [c.302]

Напряженное состояние определено компонентами или значениями главных напряжений а и их ориентацией, определяемой направляющими косинусами 1 , т , п . Скорость деформации может быть определена компонентами гij или значениями главных компонент скорости деформации и направляющими косинусами aij. Тринадцать уравнений шесть уравнений (1.10.54), уравнение (1.10.58), шесть уравнений (1.10.60), (1.10.68) относительно тринадцати неизвестных е , X при известном напряженном состоянии полностью определяют кинематику деформирования. [c.118]

Перемещение и не оказывает влияния на кинематику передачи. Поэтому рассмотрим плоскую задачу, в которой учитываем только гг и у на краю цилиндра. Кроме того, в первом приближении не учитываем влияние толщины оболочки. Полагаем, что генератор обеспечивает деформирование края цилиндра по форме, для которой [c.190]

Как и следовало ожидать, получены прежние зависимости (10.2), но не по методу Виллиса, а по методу скоростей волнового деформирования. В дальнейшем этот метод позволит учесть еще и другие особенности кинематики волновых передач — см., например, 10.4. [c.192]

Применение точной штамповки требует общего повышения культуры производства с целью уменьшения угара металла, влияющего на точную весовую дозировку заготовки, следует нагрев вести в нейтральной среде токами высокой частоты более тщательно должны быть определены подготовительные операции на основании изучения кинематики пластического деформирования в штампе данной конструкции. Положительную роль играет также наличие прессов двойного действия и применение разъемных штампов. [c.216]

При известной кинематике деформирования не вызывает рсобых затруднений определение компонент девиатора напряжений и по более сложным уравнениям пластического состояния, если они разрешимы относительно компонент девиатора. В этом отношении экспериментальные методы представляют собой область, в которой могут найти приложение и те из теорий пластичности, перспективы применения которых в теоретических исследованиях вследствие их сложности остаются сомнительными, несмотря на возможности современной вычис- [c.65]

При плоской деформации несжимаемого материала невозможно определить 1на1пряжения непосредственно по кинематике деформирования. В этом случае гидростатическое давление определяют интегрированием дифференциальных уравнений равновесия, которые можно записать в виде [c.67]

В дальнейшем при получении основных соотношений, определяющих кинематику деформирования оболочек, будем пользоваться векторами, заданными своими проекциями на оси основного триедра. В качестве системы координатных линий 1, аг будем выбирать линии кривизны. Чтобы отметить тот факт, что вектор f задан проекциями на оси основного триедра, будем этот вектор обозначать строчными буквами. Для точки поверхности касательные векторы R,i, R,2, заданные проекциями на основной триедр, начало координат которого совмещено с точкой, обозначим Гь г,2, компонентами этих векторов будут выступать [c.68]

Рассмотрим деформирование тонкостенного многослойного стержня. Относительно малые размеры сечения позволяют еде--лать допущения об отсутствии деформаций контура сечения в своей плоскости [П]. В этом случае при описании кинематики деформирования можно воспользоваться следующими аппроксимациями перемещений [c.147]

Схема узла торможения АКБ-ЗМ приведена на рис. 3, а. Его конструктивное отличие от классической схемы РМСХ (рис. 3, б) вызывает изменение характера (кинематики) движения ролика и параметров напряженно-деформированного состояния контактирующих деталей. Действительно, в уже цитированной работе [1] показано, что в узле торможения АКБ-ЗМ в процессе перемещения ролика по вкладышу в исследованном диапазоне линейных скоростей (от 1,6 м/сек до 0) значения нормальных нагрузок для случаев качения (коэффициент трения /к=0,01) и скольжения (/ск=0,14) составляют соответственно Л/= 106500 и 52000 кГ (расчетный крутящий момент равен Л/= 5000 кГм). Для анализируемого варианта нагружения экспериментально зафиксирована нормальная нагрузка 86000 кГ (рис. 4) при Л1 = 4500 кГм. Сопоставление приведенных данных свидетельствует, что в рассматриваемом [c.165]

Процесс пластического деформирования поковки с самого начала обусловлен кинематикой машины, т. е. скоростью рабочего инструмента... Поэтому в теории обработки металлов давлением необходимо ставить вопрос, не какие силы, а какие движения рабочего органа вызывают деформации поковки. Не пользуясь законами движения рабочих органов машины, несуп(их рабочий инструмент, невозможно установить связь между силами и деформациями поковки при ее обработке.. . [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...