Амплитуда напряжений предельная

Предельная амплитуда напряжений в винтах а мало зависит от среднего напряжения, поэтому на схематизированной диаграмме предельная прямая прочности проведена под углом 45 параллельно биссектрисе координатного угла. [c.117]

Для построения диаграммы предельных амплитуд цикла по вертикальной оси откладывают амплитуду напряжений цикла, по горизонтальной оси — среднее напряжение цикла о (рис. ХП.7). [c.313]

Предельная амплитуда напряжений для детали, согласно сказанному выше, равна [c.319]

Учитывая влияние на предел выносливости при асимметричном цикле различных факторов, в том числе концентрации напряжений, абсолютных размеров сечения, состояния поверхности и т. д., исходят из экспериментально установленных закономерностей, заключающихся в том, что отношение предельных амплитуд напряжений гладкого образца и рассматриваемой детали остается постоянным независимо от величины среднего напряжения цикла. На основании этого можно построить схематизированную диаграмму предельных напряжений для детали (рис. 595). [c.676]

Это построение можно получить также, исходя из следующих аналитических представлений. В соответствии с выражением (22.19) предельная амплитуда напряжений образца выражается формулой [c.676]

Диаграмма предельных амплитуд напряжений [c.551]

Протяженность области квазистатического разрушения и крутизна перехода к усталостному разрушению при мягком нагружении зависят от типа стали. На рис. 5.4 приведены кривые 1 изменения амплитуд напряжения Ста и кривые 2 предельной односторонне накопленной деформации (в величинах сужения шейки ifi) для теплостойкой стали (а), алюминиевого сплава (б) и 82 [c.82]

При расчете на усталость деталей, работающих в таких условиях, когда разрушение обусловлено главным образом увеличением амплитуды напряжений при мало изменяющихся средних напряжениях (например, при работе в условиях, близких к резонансным), переход к предельному состоянию рассматривается как результат увеличения только амплитуды переменных напряжений, т. е. по линии СС" (см. рис. 6.14). В этом случае расчет осуществляется при неизменном (Тт и запас прочности (/г ) составляет [c.125]

При асимметричном цикле кривые предельных амплитуд напряжений наносятся по параметру как разрушающего числа циклов, так и разрушающей длительности нагружения с учетом приведенной выше частотной зависимости. [c.162]

При повышенной температуре Га проявляется эффект не только времени, но и числа циклов (1>рт>0), т. е. время до разрушения становится зависящим от частоты согласно соотношению (7.36). Кривые предельных амплитуд напряжений Ста наносятся по параметру частоты, приобретая при ат=0 значения пределов выносливости при симметричном цикле (a-i)r2 тем более вы- [c.163]

Общей зависимости, позволяющей определять, как с повышением среднего напряжения увеличивается предел усталости и уменьшается предельная амплитуда напряжений, нет. [c.353]

Циклы напряжений, представленные точками, лежащими внутри плоскости, ограниченной прямыми ОА, ОВ и кривой АВ, представляют безопасные циклы напряжений. Точки, лежащие на кривой АВ, представляют предельные циклы. Пусть циклы напряжений в детали представляется точкой D, т. е. среднее напряжение в детали равно а = бС к амплитуда напряжений равна a = D . Предельный цикл в этом случае будет представляться точкой Е пересечения луча 0D с кривой АВ в Р точке . Точка представляет [c.360]

Эта формула позволяет достаточно точно определить предельную амплитуду напряжений для данного среднего напряжения, когда известны a i и о . [c.364]

Предельная амплитуда цикла, МН/м (кгс/мм ), — амплитуда напряжений, соответствующая пределу выносливости. [c.13]

Влияние среднего напряжения цикла проявляется также в изменении критического радиуса надреза, обусловливающего-возникновение нераспространяющихся усталостных трещин. Как указывалось выше, критический радиус надреза при изгибе с вращением или растяжении-сжатии по симметричному циклу нагружения можно считать постоянным, не зависящим от глубины надреза и диаметра минимального сечения. Так как критический радиус надреза соответствует равенству предельных напряжений, необходимых для возникновения трещин и для полного разрушения образца (при этом возникновение трещины определяется главным образом амплитудой напряжения, а на распространение трещины влияет максимальное растягивающее напряжение), можно предположить, что критический радиус надреза Гкр должен зависеть от среднего напряжения От. Действительно, экспериментально определенный при осевом нагружении латуни критический радиус надреза Гкр зависит от среднего напряжения цикла. Так, для средних напряжений —50, [c.90]

Рис. 42. Зависимость предельных амплитуд напряжений разрушения /) и трещинообразования (II) прямоугольных образцов из стали 45 от среднего напряжения цикла

В результате испытаний на усталость для валов каждого режима упрочнения были определены предел выносливости по разрушению, соответствующий предельной амплитуде напряжений, не приводящей к разрушению вала на базе 10 циклов, и предел выносливости по трещинообразованию, соответствующий предельной амплитуде, не приводящей к образованию визуально видимой трещины в галтели вала при той же предельной базе испытаний. Обобщенная диаграмма изменения пределов выносливости исследованных валов в зависимости от режима обкатки галтели, полученная в результате экспериментов, показывает, что обкатка галтели приводит к изменению обоих пределов выносливости (рис. 58). Основное влияние на пределы выносливости оказывает усилие обкатки, а число проходов по обрабатываемой поверхности практически не изменяет пределов выносливости. Предел выносливости по трещинообразованию увеличивается только в области малых усилий обкатки, а затем, несмотря на существенный рост усилий обкатки, остается практически постоянным, а предел выносливости по разрушению увеличивается монотонно. Максимальное увеличение предела [c.142]

Наиболее интенсивное влияние усталости на 7 р отмечается на первых стадиях циклического нагружения [76, 78]. До 50% общего повышения критической температуры падает на первые 10—30% ресурса долговечности разрушающего числа циклов. При дальнейшем росте числа циклов предварительного циклического нагружения Т р повышается менее интенсивно, вплоть до появления усталостной трещины. Сопоставление предельных Т р вблизи усталостного разрушения при различных амплитудах напряжений позволяет предположить, что влияние трещин усталости на повышение критической температуры хрупкости зависит не только от их глубины, но и от предыстории нагружения, а именно — от амплитуды циклических напряжений. [c.50]

Предельную амплитуду напряжений для материала находим из выражения [c.386]

Диаграмма Хэя. Зависимость пределов усталости при асимметричных циклах строится в координатах амплитуда — среднее напряжение (фиг. 192). О А—предел усталости при симметричном цикле ОС — предел прочности при растяжении т = °Ь ОМ— предел текучести при Найденные при асимметричных циклах т значения предельных амплитуд = ЕО откладываются в виде ординат при средних напряжениях <3т цикла, которые являются абсциссами ОЕ. Кривая АОС, построенная по результатам испытаний, выражает зависимость предельных амплитуд напряжений усталости от средних напряжений цикла. [c.85]

Следует иметь в виду, что в з%иси-мости от условий возрастания напряжений расположение кривых предельных напряжений при асимметричном цикле изменяется. Использование таких кривых, полученных при испытании с неизменной амплитудой напряжений (такие кривые и параметры для них приведены выше), приводит к погрешностям, которые могут быть устранены использованием данных испытаний, поставленных при сложном нагружении, соответствующем условиям работы, детали. [c.454]

Предельная амплитуда напряжений при наличии средних напряжений сжатия, как правило, выше предела выносливости при симметричном цикле, что вытекает из характера диаграмм предельных напряжений при асимметричном цикле, представленных на фиг. 65. [c.468]

Повышение прочности поверхностного слоя и влияние остаточных сжимающих напряжений приводят к повышению предельных амплитуд напряжений металла (соответствующих пределам выносливости) в поверхностных слоях. Это повышение следует рассматривать в связи с распределением напряжений и характеристики прочности в зонах возможного разрушения [23], [33]. [c.468]

Распределение предельных амплитуд напряжений (пределов выносливости) по сечению представлено на фиг. 66 [c.468]

Аналогичная ситуация возникает при несимметричном циклическом нагружении с контролируемыми напряжениями (/ = О, мягкое нагружение). Релаксация максимальных напряжений в подэлемен-тах групп Г и 1Г (см. рис. 3.22) должна компенсироваться в этом случае ростом напряжений в группе II" упругих подэлементов за счет увеличения деформации биах, тогда как амплитуда деформации практически постоянна, поскольку определяется неизменной амплитудой напряжений. Предельный цикл (рис. 3.25), в котором все несимметрично работающие подэлементы деформируются упруго, определяется с помощью распределения Эг, что и в случае жесткого нагружения (см. рис. 3.22). Поэтому выражение (3.43), связывающее среднее напряжение цикла с амплитудой е и средней деформацией = 2 — а> остается в силе, только на этот раз аргументами являются Га — Гь/" (б /гь) И г , а из формулы определяется е . Отличие циклической ползучести от циклической релаксации состоит в том, что если во втором случае стабилизация цикла неизбежна (практически она наступает довольно быстро), то в первом накопление деформации при достаточно высоком уровне максимальных напряжений цикла может быть неограниченным (вплоть до разрушения). Такая ситуация возникает, если заданное значение > > Гп (1 —f Как видно из рис. 3.24, отображающая точка [c.70]

Амплитуды напряжений предельные в резьбовых соединениях 409 Аппаратура топливоподающая днзелей — Процесс впрыска 278—282-см. [c.578]

В резьбовых соединениях предельная амплитуда напряжении Оа lim практически не зависит от среднего напряжения, достигающего иногда больших значений (Стзат 0,4стг), поэтому в расчетах коэффициент безопасности проверяют по амплитудным (формула 1.24) и максимальным напряжениям. [c.63]

В случаях, когда резьба накатана после термической обработки, остаточные напряжения во впадинах повышают сопротивление усталости винтов. При знакопеременном цикле изменения напряжений и среднем напряжении 0 = 0 предельная амплитуда напряжений Оопи накатанной резьбы составляет (1,5...2)о i С ростом От ДО 0,5от предельная амплитуда уменьшается примерно по линейному закону ДО значений, близких предельной амплитуде нарезанной резьбы (в пределах до 20 %). При дальнейшем повышении 0 она не меняется (см. штриховую предельную линию прочности на рис. 7.28). [c.118]

Из условия прочности при расчете по к р и -терию выносливости в принятом до-пуш ении, что предельная амплитуда напряжения винтов не зависит от среднего напряжения, определяем квантиль распределении разности а ро и Оа. характеризующий вероятность безотказной работы по выносливости [c.119]

Допустим, что амплитуда напряженности электрического поля в пучке постоянна по всему сечению. Показатель преломления в пространстве, занятом пучком, равен п = По + П2Е1. в результате дифракции пучок расширяется. Практически все направления лучей внутри пучка сосредоточатся в пределах конуса с углом при вершине 2вд ф, где 0диф= 1,22(Хо/ по)—дифракционный угол (см. 15.1) ко — длина волны в вакууме. Предельный угол 00 скольжения определяется соотношением [c.309]

Кроме диаграмм предельных напряжений цикла для оценки влияния среднего напряжения цикла строят диаграммы предельных амплитуд цикла (диаграмма Хэйга) (рис. 57), которые характеризуют зависимость между значениями предельных амплитуд и амплитуд цикла Оа- В результате получают траничную линию амплитуд напряжений цикла, точка пересечения с которой с осью ординат (а, - 0) дает значение предела выносливости при знакопеременном напряжении, а на пересечении с осью абсцисс (сТа = 0) получается ква-зистатическое временное сопротивление Ов. [c.91]

Наиболее распространены испытания на изгиб при симметричном цикле напряжений. На рис. 1.5 показана схема машины для испытания образцов при чистом изгибе. Образец 3 зажат во вращающихся цангах 2 и 4. Усилие передается от груза, подвешенного на сергах 1 т 8. Счетчик 5 фиксирует число оборотов образца. Когда образец ломается, происходит автоматическое отключение двигателя 6 от контакта 7. Испытания проводят в такой последовательности. Первый образец нагружают до значительного напряжения Oj (амплитуда напряжений первого образца Стд = а а, = (0,5...0,6) ст ), чтобы он разрушился при сравнительно небольшом числе циклов N . Второй образец испытывают при меньшем напряжении а2, разрушение произойдет при большем числе циклов N2. Затем испытывают следующие образцы с постепенно уменьшающимся напряжением они разрушаются при большем числе циклов. Для большей достоверности результатов на каждом уровне нагружения испытывают несколько образцов, поскольку неизбежен большой разброс в предельных значениях N. По результатам испытания строят график, где по оси абсцисс откладывают число циклов N, которые выдержали образцы до разрушения, а по оси ординат — соответствующие значения максимальных напряжений испытываемых образцов. Такой график (рис. 1.6) называют кривой усталости. [c.17]

На рис. 203 показана такая диаграмма, построенная одним из часто применяемых способов. На оси абсцисс отложены (сГср)—средние напряжения циклов, а на оси ординат (о ) — предельные амплитуды циклов. Кривая здесь представляет зависимость предельных амплитуд напряжений от средних напряжений цикла. Любой цикл напряжений может быть охарактеризован координатами точки (а,.р, aj кривой. Сумма координат Оср + Оа любой точки предельной кривой прочности дает величину пре дела выносливости при данном среднем напряжении Циклы напряжений, представляющиеся точками, лежа щими в области, ограниченной осью абсцисс, осью орди нат и предельной кривой прочности, представляют безо пасные циклы напряжений. Имея такую диаграмму для данного материала, легко видеть, какую. амплитуду напряжений может переносить материал, ие разрушаясь прп данном среднем нанрял енни. [c.354]

Для пояснения напоминм полную диаграмму усталости (рис. 204), дающую зависимость предельных амплитуд напряжений цикла от средних напряжений. Любой [c.359]

Следовательно, этом случае пpиxoдиt я задаваться асимметрией цикЛа, что не всегда легко сделать. Запас прочности вообще представляет отношение напряжения предельного состояния к напряжению в детали. Запас прочности при несимметричном цикле при наличии полной диаграммы усталости легко определяется из отношения напряжений, предельного цикла к напряжениям в детали. Если за предельный цикл берется подобный цикл, то при определении запаса прочности безразлично, какие напряжения этих двух циклов сравнивать. Запас прочности будет один и тот же, возьмем ли.мы отношение максимального напряжения предельного цикла к максимальному напряжению в детали, возьмем ли мы отношение амплитуд этих двух циклов или отношение ик средних напряжений, т. е. запас прочности k будет равен [c.361]

Путем сопоставления рабочего цикла, определяемого координатами рабочей точки (Р. Т), с некоторым предельным циклом могут быть определены запасы прочности турбинного диска по отношению к двум опасным состояниям (знакопеременное течение, приводящее к термоусталости, и прогрессирующее нарастание деформации, результатом которого может быть нарушение работоспособности конструкции или разрушение статического типа). Аналогия между диаграммой приспособляемости (рис. 71) и известной диаграммой предельных амплитуд напряжений (эта аналогия будет наиболее полной, если линию, определяющую условия знакопеременного течения, построить для температурных циклов при со = onst) позволяет использовать некоторые соображения и методы, принятые в расчетах на выносливость [120, 151, 158]. [c.157]

Н0СТИ средних напряжений растяжения наблюдается падение предельной амплитуды напряжения и на воздухе и в воде, где это падение резко выражено на начальных участках диаграмм. [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...