Кривые напряжение нормальное — деформация

На фиг. 14, а даны кривая, выражающая распределение температур деформаций при сварке в процессе нагрева, и прямая, определяющая величины полных деформаций пластины 3. Заштрихованная площадь между этими линиями является эпюрой напряжений. Эпюра построена при условном предположении, что при />600° С предел текучести равен нулю, а при г <500° С — соответствует пределу текучести при нормальной температуре. [c.858]

Расчет проводился с использованием гипотезы ломаной линии ( 5.2). На рис. 5.23—5.26 представлены графики изменения нормального прогиба, деформаций поперечного сдвига и продольных напряжений в обшивках подлине конструкции. Кривые 1, 4 соответствуют внутренней и наружной поверхностям трехслойного пакета, кривые 2, 3 — поверхностям внутренней и внешней обшивок, примыкающих к слою заполнителя. Как видно из графиков, вблизи шпангоутов и заделки имеют место ярко выраженные краевые эффекты. [c.240]

Таким образом, в кривом стержне нормальное напряжение во внутреннем крайнем волокне больше, а в наружном меньше, чем в тех же волокнах прямого стержня того же сечения. Это понятно первоначальная длина внутреннего волокна в кривом стержне значительно меньше, чем наружного в прямом же стержне эти длины равны. Поэтому и получается указанная выше разница в относительных деформациях, а стало быть, и в напряжениях для этих волокон. [c.404]

При определении напряжений, возникающих при деформации кривого бруса, мы рассмотрим отдельно напряжения, возникающие в сечении под действием изгибающего момента, нормальной и перерезывающей сил. Полные напряжения мы получим затем, суммируя напряжения, вызываемые этими отдельными факторами. [c.426]

Температурная зависимость предела текучести одна и та же для отожженного и наклепанного образца. Скорость наклепа на начальном участке кривой напряжение— деформация меньше, чем скорость наклепа для отожженных кристаллов. После некоторого деформирования структура дислокаций, наблюдаемая в электронном микроскопе, такая же, как и в нормально обработанных и деформированных образцах. [c.233]

Для иллюстрации поведения пластичного металла при нормальной температуре на фиг. 15 приводится несколько кривых напряжений—деформаций, полученных при испытании электролитной меди. Опыты велись над серией цилиндрических отожженных образцов. Последние были деформированы в различной степени путем растяжения, причем были получены кривые напряжений—деформаций вплоть до нагрузок, при которых испытания прерывались. Как и следовало ожидать для однородного материала, все эти кривые практически совпали с кривой, полученной для образца, деформированного сразу до максимальной величины. Из этих образцов, предварительно подвергнутых растяжению, были изготовлены небольшие цилиндры, подвергшиеся затем испытанию на сжатие. Кривые напряжений—деформаций для испытаний на сжатие показаны в нижней части фиг. 15, Представленное здесь семейство кривых иллюстрирует поведение такого весьма пластичного металла, как медь, который после первоначального упрочнения, достигнутого путем растяжения, подвергся затем сжатию. Интересно отметить, что все ветви кривых сжатия сильно искривлены. Хотя, как это уже отмечалось, предварительно растянутая, разгруженная и затем подвергнутая холодной обработке путем растяжения медь обладает ясно выраженной областью упругих деформаций и резко обозначенным пределом текучести, мы видим теперь, что после перемены знака напряжения от растяжения к сжатию упругая область и предел текучести полностью исчезают ). Аналогичные результаты были получены при [c.29]

Скорость деформации 750%/час (2,08- 10 сек ) температура испытаний указана на кривых а —нормальное напряжение — отношение нагрузки к начальной площади е —удлинение в процентах. [c.738]

Рассеяние экспериментальных кривых весьма существенно как при нормальных, так и при низких температурах с понижением температуры разброс по напряжениям при фиксированных деформациях увеличивается. Наибольшее отклонение при всех температурах имеет диаграмма деформирования образца, испытанного при чистом сдвиге К = —1). Общая тенденция такова, что с увеличение параметра К степень упрочнения, [c.333]

Для сравнения ползучести различных материалов вводится условная характеристика, называемая пределом ползучести. Предел ползучести—это напряжение, при котором деформация ползучести за данный промежуток времени достигает наперед заданной величины (устанавливаемой техническими условиями, исходя из нормального режима работы конструкции). Указанный промежуток времени обычно равен сроку службы рассчитываемой детали. Для определения предела ползучести по заданной величине деформации ползучести е уза определенный промежуток времени /у находим семейство кривых ползучести при различных значениях напряжений Оу (рис. 126, а). Затем проводим вертикаль на расстоянии /у, [c.324]

На рис. 1.28 схематически показан общий вид кривой ползучести в координатах деформация — время (кривая е — I), которую условно можно разделить на три характерные области [51, с. 403— 410] I — начальная область неустановившейся ползучести II — средняя область постоянной скорости ползучести III — конечная область быстрого нарастания деформации, предшествующей разрушению. Наиболее важной является средняя область кривой ползучести. На рис. 1.29 приведены кривые ползучести в координатах 8 — lg при нормальной температуре и средних нагрузках термопластичных полимеров трех групп. На основании рассмотрения кривых ползучести, полученных при различных напряжениях, получают так называемые изохронные зависимости напряжение — деформации для различной длительности приложения нагрузки. Такие кривые для различных термопластичных полимеров приведены на рис. 1.30—1.32. Наиболее полно ползучесть характеризуется кривыми, представляемыми в координатах — 18 t, так как при этом одновременно учитывают нагрузку и деформацию. Такие кривые для роста термопластичных полимеров приведены на рис. 1.33 и 1.34. [c.44]

Кривая 1 характеризует поведение (деформацию) еталла под действием условных напряжений, о — = Р/Рд МПа. Кривая 2 описывает поведение (деформацию) металла под действием истинных напряжений 8 = Р/Рх- При испытании на растяжение обычно пользуются диаграммой условных напряжений. Как видно из рис. 29, а, до точки А деформация пропорциональна напряжению. Тангенс угла наклона прямой О А к оси абсцисс характеризует модуль нормальной упругости материала Е = о/б (о = ЕЬ, здесь 6 — относительная деформация). Мо- [c.45]

На рис. 2.3.9 приведена схема кривых длительного циклического деформирования для (к — 1) и к-го полуцикла при наличии выдержек, основанная на изложенной выше простейшей модели. Здесь предполагается существование обобщенной диаграммы длительного циклического деформирования, аналогичной диаграмме циклического деформирования при нормальной температуре [63, 235]. Будем считать, что на участке активного нагружения и ползучести текущие значения необратимой деформации на некотором уровне напряжений а равны значениям полных необратимых деформаций на этом уровне напряжений. На рис. 2.3.9 зона разгрузки в полуцикле (к — 1) соответствует напряжениям а <( <С <7тт, зона нагружения — напряжениям 8 > Отт. Линия 1 относится к кривой мгновенного нагружения, т. е. нагружения со скоростью, когда временные эффекты не могут проявиться. Линия 2 — кривая активного нагружения, а линия 3 — огибающая, проходящая через значения необратимой деформации в циклах нагружения с выдержкой. длительности т. [c.97]

Эксперименты показывают, что из кривой растяжения по уравнениям (14) с достаточной точностью определяется только кривая кручения. Различные комбинации нормальных о и касательных т напряжений дают деформацию, лежащую внутри эллипса. К таким погрешностям приводят вычисления по уравнению (11), если выбор коэффициентов [c.153]

Упругие свойства. На рис. 3.30 представлены типовые диаграммы деформирования фрикционной пластмассы при одноосном растяжении и сжатии. Кривая растяжения при нормальной температуре близка по виду к диаграмме разрушения хрупкого материала. Напряжения пропорциональны деформации до нагрузки, составляющей 80—90 % разрушающей нагрузки. Шейки на образцах не образуется. Разрывные удлинения, как правило, не превышают 1—2 %. При сжатии заметно влияние пластических деформаций — относительная разрушающая деформация достигает 10 % и более. Различие модулей упругости при растяжении и сжатии является следствием сложной структуры материала. Для жестких фрикционных пластмасс модуль упругости при изгибе составляет 60—90 % модуля упругости при растяжении. Коэффициент Пуассона для таких пластмасс изменяется в пределах 0,32—0,42. [c.253]

На рис. 1.4,6 нанесена также в координатах тах—Ymax бдиная кривая деформирования. Пересечение лучей с предельными прямыми на диаграмме механического состояния характеризует разрушение для случаев / и II — от среза, для случаев III и IV — от отрыва. При соответствующих значениях напряжения fmax по кривой деформирования можно определить деформации, сопутствующие разрушению. Чем больше напряженное состояние приближается к всестороннему растяжению, тем меньше оказывается пластическая деформация при разрушении, и вязкое разрушение сменяется хрупким. Отсюда следует, что на образование хрупкого состояния влияет тип напряженного состояния материала так возрастание нормальных растягивающих напряжений по сравнению с касательными повышает склонность материала к хрупкому разрушению. [c.12]

Во всех точках соприкосновения действуют только нормальные сР1лы, деформации возникают в радиальном направлении. Как уже было указано, кривая распределения напряжений при вращении вала несколько иная (рис. ПО, б). Предполагаемая [c.225]

Следует отметить, что пластические деформации носят местный характер и слабо влияют на перераспред ение нагрузок по зубцам соединения. Этот факт отражен на графиках контактного давления, построенных для верхней контактной площадки (рис. 76), где сплошной кривой показаны нормальные напряжения для упругого решения, а штриховой — для упругопластического. Ве1) 1 икальная штриховая линия обозначает границу области взаимолействйя и является асимптотой упругого решения. [c.195]

Теория пластического упрочнения металлов. Кривые истинных напряжений в функции от пластических деформаций, полученные при испытаниях на растяжение мягкого металла при нормальной температуре за пределом текучести, определяют кривую пластического упрочнения металла при растяжении. Подобные же кривые можно получить и путем сжатия, кручения и других видов испытания металлов. Общим свойством этих кривых является рост надряжений, сопровождающий увеличение пластических деформаций. В связи с этим возникает вопрос, нельзя ли определить такую обобщенную функцию пластического упрочнения, которая связывала бы обобщенные напряжения с обобщенными деформациями и, описывая поведение металла в такой общей форме, позволяла бы получать кривые пластического упрочнения для простых напряженных состояний (растяжения, сжатия и пр.). Попытки определить такую обобщенную функцию или такой обобщенный закон упрочнения предпринимались уже давно ), но [c.463]

Мы назовем эти линии ветвления естественными границами, поскольку они являются абсолютными границами области течения в плоскости X, у ц ъ поле переменных, служащих для описания напряженного состояния пластической деформации тела. Ни одно из соотношений нельзя аналитически продолжить за эти огибающие линий скольжения. Это свойство характерно лишь для таких полей пластических линий скольжения, которые имеют огибающие линии или кривые и которые можно противопоставить состояниям пластической деформации, допускающим аналитическое продолжение за границы пластической зоны. В основе обоих типов течения лежит постулат об огибающей окружностей наибольших главных напряжений Мора в плоскости Оп, Тп Представляющееся парадоксальным существование специфической группы решений, обладающих естественными границами, связано с той особенностью, что внешние напряжения на этих границах тела совпадают случайно со значениями Сп, Хп для точек Р, расположенных на двух образуюи их Мора, равных нормальному и касательному напряжениям в плоскостях скольжения естественная граница тел — это бесконечно плотное скопление и совмещение площадок скольжения. [c.577]

Учитывая, что, по данным работы [114], сталь Х18Н9Т имеет универсальную зависимость интенсивности напряжений от интенсивности деформаций, а также принимая во внимание, что инвариантность кривой (Т = Ф (бг) подтверждена результатами испытаний близкой по химическому составу хромоникелевой стали Х18Н10Т (см. гл, X), можно предположить, что образование шейки действительно приводит к изменению расчетных соотношений главных нормальных напряжений, которое может явиться причиной дополнительных погрешностей при построении предельных кривых разрушения. [c.368]

В обш ем случае модуль нормальной упругости определяется наклоном кривой напряжение — деформация в ее упругой области (до точки Ь, фиг. 14). Кривые растяжения серых чугунов, большинства литых металлов и низколегированных сталей аусте-питного класса не имеют, однако, прямолинейных участков (фиг. 15), поэтому эти металлы не имеют и точного модуля упругости. У них модули упругости представляют условные величины, определяющие относительную жесткость в данных условиях нагрузки. Значение этих условных модулей тем меньше, чем к большей нагрузке они отнесены. Обычно за относительный модуль упругости принимается напряжение, соответствующее 20—25% предела прочности при растяжении (о ). [c.36]

При неподвижном цилиндре вследствие того, что цилиндр прижат к плоскости, в зоне соприкосновения тел возникнет деформация смятия, напряжения которой, согласно положениям теории упругости, будут распределяться по закону эллипса (рис, 74,а). Кривая распределения напряжений смятия Ослс будет симметричной, следовательно, равнодействующая / этих напряжений — нормальная реакция совпадет с линией действия силы Р 5]. [c.144]

Влияние скорости деформации на механические свойства материала отмечено и при изучении деформации металлов. На рис. 5.2 показаны кривые, демонстрирующие нормальные напряжения при сжатии медных образцов, определенные Л. М. Шестопаловым. Кривая 1 получена при малой скорости статической деформации, а кривая 2 нри скорости, в 10 раз большей. Первый процесс характерен малым начальным напря- [c.44]

Кривые типа показанных на рис. 5.2 в ЛТА получены для древесины. Их нужно учитывать при рассмотрении напряженного состояния на поверхностях контакта ее с гранью резца. При высоких скоростях резания древесины наблюдается прилипание волокой к передней грани резца. Это явление согласуется с упомянутыми кривыми. Наибольшие нормальные напряжения в щяют на скорость износа поверхностей резца, поэтому должны быть определены. Они возникают в малый начальный промежуток времени контакта резца с древесиной, когда относительная ее деформация мала и древесина ведет себя как сплошное тело, так как стенки клеток еще не потеряли устойчивости. [c.45]

Кривые напряжени я—д е ф о р м а-ц и и для мягкой резины. На фиг. 13 сплошная толстая кривая выражает закон изменения деформаций в ф-ир напряжении при растяжении нормальной вулканизованной мягкой резины без наполнителя. Область у относящаяся к недостаточной вулка- [c.208]

Экспериментальные данные о независимости диаграммы напряжение— деформация от скорости деформации свидетельствуют о кулоновском трении. Горизонтальная сила 7, действующая на скользящий по плоской поверхности брусок, пропорциональна нормальной силе N и коэффициенту трения Ki T=KaN. Направление силы зависит от направления относительной скорости смещения, но ке от ее амплитуды или смещения, Если бы брусок колебался, кривая зависимости смещения от силы состояла бы из прямоугольных гистерезисиых петель, независящих от частоты колебаний. В любой среде, в которой сейсмические волны вызывают проскальзывание контактирующих поверхностей, диаграмма напряжение— деформация должна представлять собой замкнутую кривую, независящую от скорости деформации. [c.135]

Ползучесть металлов при нормальной температуре носит ограниченный характер, как и у большинства полимеров. При повышении температуры ползучесть металлов становится неограниченной. На рис. 14.1 приведены типичные кривые зависимости деформации от времени. Отметим, что при различных напряжениях результаты могут заметно отличаться друг от друга. Кривые состоят из качественно отличных участков. Во-первых, имеется начальный линейно-упругий или нелинейный упругопластический участок, характеризующий мгновенную деформацию ео = е о + -fePfl. Далее, на кривой можно выделить три участка (стадии ползучести) участок с уменьшающейся скоростью ползучести г, участок с приблизительно постоянной скоростью ползучести, связанный с состоянием установившейся ползучести участок с возрастающей скоростью ползучести. На третьем участке увеличение скорости деформации ползучести в основном обусловлено изменением площади поперечного сечения стержня. [c.304]

Положим, что балка изгибается двумя приложенными к ее концам парами сил (рис. 296), действующими в плоскости, проходящей через ее ось. При этом в поперечных сечениях балки возникнут только изгибающие моменты M , численно равные внешним моментам УИ, т. е. М =М. Как известно из предыдущего, такой изгиб называют чистым в поперечных сечениях балки возникают только нормальные напряжения. Установим зависимость между величинами этих нормальных напряжений и изгибающего момента. Выделим из балки по рис. 296 элемент abed, имеющий весьма малую длину в увеличенном масштабе этот элемент после деформации показан на рис. 297. Под действием приложенных парсил балка изогнется при этом первоначально прямая линия еп, представляющая собой проекцию нейтрального слоя на плоскость чертежа, обратится в некоторую кривую. [c.285]

Проведение испытания и обработка результатов. До опыта для выяснения закона распределения нормальных напряжений кривого бруса в пяти точках боковой поверхности его опасного сечения предварительно наклеивают электрические датчики сопротивления (работа 28) и закрепляют брус в испытательной машине, работающей на сжатие. Электродатчики подключают к специальному прибору для замера деформаций с ценой деления его шкалы, равной k. [c.97]

Выражение (6.26) показывает, что при любой ориентировке движущейся трещины по отношению к Oi, раскрывающему берега трещины, ведущим механизмом разрушения может оставаться тип I, т. е. может сохраняться нормальное раскрытие берегов у вершины трещины в поле внешней двухосной нагрузки. Ограничения в использовании предложенного критерия не приводятся по стадиям распространения усталостной трещины в поле внешнего двухосного нагружения. Вместе с тем важно, что относительно плотности энергии деформации кинетические кривые имеют эквидистантное смещение для разных соотношений главных напряжений. Такая ситуация была продемонстрирована, нанример, применительно к тонким крестообразным моделям из алюминиевого сплава Д16Т толщиной 1-2 мм [70]. В указанных экспериментах были соблюдены условия подобия по напряженному состоянию и механизмам распространения усталостных трещин. Причем возрастание соотношения главных напряжений сопровождалось отклонением траектории распростране- [c.310]

Из уравнений (14) следует, что при растяжении Вхх = е,-, а при кручении sxy = VЩ и что любая комбинация нормальных а и касательных т напряжений дает деформацию, лежащую на кривой эллипса с осями 6/ и YSbi. [c.152]

При установленных по уравнению (1.8) значениях Ка и по уравнению (1.7) определяются местные напряжения и деформации д.чя исходного (статического) и циклического нагружений эти данные позволяют охарактеризовать амплитуды ёц местных упругопластических деформаций и соответствующие им значения коэффициентов асимметрии цикла. Для заданной формы цикла с использованием деформационных критериев разрушения определяется число циклов Мд до образования макротрещины (рис. 1.3, а). При нормальных и умеренных температурах, когда температурно-временные эффекты не проявляются (кривая Тд на рис. 1.3, а, соответствующая кратковременным испытаниям со временем т ), разрушающие амплитуды деформаций ёа получаются выше, чем при возникновении статических и циклических деформаций ползучести при высоких температурах (кривая т на рис. 1.3, а, соответствующая эксплуатационному времени нагружения т ). Введение запасов по числу циклов и по разручнаю-щим амплитудам деформаций позволяет построить кривые допускаемых амплитуд деформаций [ва] и чисел циклов [Л ц]. Для построения кривых на рис. 1.3, а в первом приближении молено использовать результаты базовых экспериментов (см. рис. 1.2) при длительном статическом нагружении — предельные разрушающие напряжения a(,t и пластичность (определяемую через относительное сужение ф(,т)- При этолг следует учитывать (рис. 1.3, в), что изменение во времени величины о т зависит от типа металла и степени его легирования (например, никелем, хромом, молибденом и другими элементами) в меньшей степени, чем величины ё г- [c.14]

Экспериментальному исследованию ползучести материа.лов при нормальных и повышенных температурах посвящено значительное число работ, обзор которых представлен в [19]. В основном исследования проводились для одноосного напряженного состояния при постоянной или переменной нагрузке. Характерной особенностью деформации ползучестщ является ее почти полная необратимость и сильная нелинехгность зависимости скорости ползучести от действующего напряжения [19]. Результаты испытаний на ползучесть обычно представляют в виде кривых ползучести (зависимость деформации ползучести е" от времени 1). На кривой ползучести в общем случае можно выделить три характерных участка участок неустановившейся ползучести (на этом участке происходит упрочнение материала и скорость деформации ползучести убывает), участок установившейся ползучести (скорость деформации ползучести постоянна или равна нулю) и участок неустановившейся ползучести, предшествующий разрушению образца (скорость ползучести быстро возрастает). При повышении температуры скорость ползучести, как правило, возрастает. [c.134]

С учетом повышенных уровней хода стола вибратора х при деформации, или номинальных напряжений строится экспериментально отрезок кривой выносливости или ресурса в логарифмических координатах, который легко экстраполируется до нормального уровня (рис. 3). [c.30]

П. д. характеризуется временем до разрушения при фиксированном напряжённом состоянии и при заданной темп-ре. Напр., в опытах с растяжением цилиндрич, образца строят кривые П. д., по к-рым определяется время до разрушения при заданном нормальном напряжении в поперечном сечении для разных значений темп-ры испытаний (рис.). Чем больше напряжение о, тем меньше времени проходит до разрушения. Для конструирования часто важно знать деформацию в момент, непосредственно предшествующий разрушению. Обычно чем больше время до разрушения, тем меньше накопленная деформация ползучести. В слож- [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...