Колебания Расчет параметров колебаний

Расчет параметров колебаний. Расчет собственных частот и коэффициентов затухания Величины собственных частот и коэффициентов затухания, определяя характер колебаний масс автомобиля, дают также косвенное представление о качестве подвески [c.474]

Расчет параметров колебаний 474, 475 [c.539]

Расчету параметров колебаний простейших элементов конструкций (оболочек, пластин и т. д.) посвящено множество работ [4, 7, 26, 28, 49, 50, 52]. Изложим наиболее важный с акустической точки зрения приближенный подход к исследованию основных структурных схем с распространяющимися колебательными процессами. Структуры, описываемые уравнениями волн и тонкой оболочки, позволяют получить математические модели с целью изучения динамических процессов при общепринятых в этих случаях допущениях для сравнительно большой части широко используемых деталей узлов и механизмов. Главное внимание уделим вопросам, недостаточно освещенным в литературе основным допущениям предполагаемого подхода, построению динамической модели и решений, а также их анализу. [c.9]

РАЗДЕЛ 10. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ КОЛЕБАНИЙ ГРУНТА И ЗДАНИЙ, ВЫЗЫВАЕМЫХ ДВИЖЕНИЕМ ПОЕЗДОВ МЕТРОПОЛИТЕНА [c.136]

Описание экспериментов и их результатов. Ниже приведены в систематизированном виде результаты экспериментальных исследований вибраций, вызываемых движением поездов метрополитена, выполненные на десяти различных участках, отличающихся глубиной заложения туннелей (глубокого и мелкого заложения, наземные трассы), конструкцией туннелей, грунтовыми условиями, конструкцией зданий, расстоянием зданий от туннеля и т. п. Сведения об экспериментальных данных необходимы для формирования общего представления о явлении и для разработки методов расчета параметров колебаний и выбора рациональных средств борьбы с повышенными вибрациями. Перечень объектов обследования с их краткой технической характеристикой и основными экспериментальными данными приведены в табл. 10.1. Описание объектов обследования под номерами, соответствующими номерам в этой таблице, приведены ниже. [c.137]

Нагрузка. На дно резервуара действует нагрузка от ударной волны и пульсаций газового пузыря, закон изменения во времени которой зависит от выполняемой технологической операции. Рекомендации по определению нагрузки от ударной волны на дно резервуара имеются в [12]. Для ориентировочных расчетов параметров колебаний фундаментов установок ВШ можио [c.146]

В предыдущих двух главах рассматривались волны и колебания конструкций, состоящих из распределенных масс и податливостей (жесткостей), без учета демпфирования — важного параметра, характеризующего затухание волн и колебаний. Этот параметр обусловлен внутренним и внешним трением, излучением и другими причинами, вызывающими убывание акустической энергии в рассматриваемой конструкции. Во многих случаях эффекты потерь пренебрежимо малы, по в некоторых случаях пренебрежение ими ведет к большим ошибкам в расчетах. Так, амплитуда вынужденных колебаний на резонансной частоте существенно зависит от потерь (см. рис. 3.14). Так же сильно зависят от потерь и отклики произвольной колебательной системы на кратковременные нагрузки. Вследствие демпфирования часть энергии колеблющейся конструкции превращается в тепло и предоставленные самим себе колебания затухают со временем. Аналогичная картина наблюдается и при распространении волны в среде. Из-за внутренних потерь часть энергии волны идет на нагревание среды и амплитуда волнового движения уменьшается с расстоянием по мере распространения волны. [c.207]

Уравнения движения привода выписаны на основе уравнений Лагранжа, а рассеяние энергии в системе учтено в виде модели вязкого трения. Численные значения коэффициентов затухания колебаний определили расчетным путем с последующим уточнением в процессе экспериментального исследования. При расчете параметров дифференциальных уравнений движения учли, что баланс крутильной податливости складывается из податливостей валов па кручение, контактных деформаций сопряженных деталей, податливостей опор и изгибных деформаций валов, приведенных к крутильной податливости. Уравнения движения главного привода, имеющего переменные массы и жесткости, представили [c.131]

Методы расчета крутильных колебаний силовых установок с линейными и нелинейными муфтами (в последнем случае — гра-фо-аналитические методы) рассмотрены в работе [107]. В работе [49 ] задача о вынужденных колебаниях систем с нелинейными муфтами решается по методу Б. Г. Галеркина [91] с использованием цепных дробей по В. П. Терских [107]. В указанных работах основное внимание уделено построению частотных характеристик систем и анализу этих характеристик, что используется для подбора опти мальных динамических параметров муфт. [c.211]

Однако сейчас можно выполнить уточненный расчет рассматриваемой системы на свободные колебания с учетом нелинейных элементов. Он позволит определить возможные резонансные обороты двигателя, и, следовательно, в процессе проектирования можно будет рационально подбирать параметры системы ротор — корпус. Если же сделать предположение, что форма резонансных колебаний единой системы ротор — корпус совпадает с формой свободных колебаний той же системы, то представляется возможность по замеру, например, величины виброперегрузки против одной из опор двигателя, которая легко пересчитывается на величину амплитуды колебаний, найти амплитуды колебаний и всех других масс двигателя, а следовательно, и рассчитать дополнительные динамические напряжения в элементах конструкции. [c.190]

Расчет свободных колебаний значительно легче, и исследование влияния отдельных параметров на развитие колебаний в системе доступно даже при помощи общего графического метода, на первом этапе исследования только им и можно было пользоваться. [c.230]

Таким образом, оптимизацию параметров динамической системы по критериям виброактивности можно проводить с помош,ью собственных форм на резонансных частотах, не прибегая к расчету вынужденных колебаний с учетом демпфирования на непрерывном спектре рабочих частот. [c.51]

В шестой главе изложены некоторые вопросы точности уравновешивания роторов, приводятся рекомендации, позволяющие выбрать параметры колеблющейся части балансировочной машины так, чтобы обеспечить необходимую точность балансировки, излагаются методы расчета уровня колебаний от неровности ремня и даются рекомендации по выбору параметров избирательного усилителя балансировочной машины, рассмотрен метод определения допустимых дисбалансов для роторов авиационных турбин, основанный на оценке явления усталости элементов подшипниковых узлов, излагается методика определения допустимых дисбалансов гибкого ротора по допустимым значениям реакций подшипников. [c.5]

На рис. 4.11 приведен результат расчета обратной полуширины БФЛ и экспериментальные данные, полученные для нее с помощью фотонного эха. Согласие с экспериментом лучше у точной формулы (11.85), в которой подбираемым параметром является только полуширина 70 квазилокального колебания. Этот параметр нельзя взять из данных на рис. 4.9, так как там квазилокальный пик уширен неоднородно. Если бы параметр 70 не подбирался, а определялся из эксперимента, то формула (11.85) не содержала бы свободных параметров. [c.159]

При расчетах вынужденных колебаний определялись параметры эллипсов перемещений различных сечений ротора и опор при распределении неуравновешенности по первой и второй формам собственных колебаний, т. е. целью расчетов являлось определение истинных критических скоростей и коэффициентов динамичности при них. На рис. 47 изображены расчетные [c.185]

При расчете параметра нагрузки по (64) выбирают те низшие формы колебаний в горизонтальной (ф ) и вертикальной (ф,г) плоскостях, которые определяются ротором высокого давления (РВД) Qj, Qj — соответствующие этим формам собственные Частоты колебаний системы. [c.317]

Различают две группы расчетов параметров 1) свободных и вынужденных колебаний под действием периодического возмущения 2) колебаний и плавности хода при случайном воздействии [c.474]

Продольные колебания корпуса. Продольные колебания корпуса вызывают изменение давления жидкости в баках и как следствие — изменение диаметра бака и изменение прогиба его днища. Жидкость в баке относительно стенок перемещается в направлении оси ракеты. Для расчета собственных форм и частот продольных колебаний корпуса известны две основные расчетные схемы. Первая в виде пружинно-массовой модели, состоящей из элементов с сосредоточенными параметрами, вторая — в виде прямого неоднородного стержня. [c.501]

Обработка данных при расширении вычислительных возможностей мини-ЭВМ может быть усложнена и дополнена построением частотных характеристик, форм колебаний, расчетом обобщенных параметров, диагностикой работоспособности отдельных элементов. Например, соотношение (25) следует из известного выражения МНК (для линейной регрессии) Ь= (t T)" t Q, где Ь и Q— векторы с компонентами bi и Qm Т — матрица с элементами Тщ — (ТтУ, / = О, 1, 3 m = 1, 2,. .., N. Решение этой системы с помощью мини-ЭВМ дает значение tg х (равное Ь ) и обоб щенной массы а°. [c.346]

Статическое нагружение. Для качественной оценки применимости кинематически однородных моделей для расчета параметров потери устойчивости трехслойной оболочки, нагруженной статически, можно, не прибегая к непосредственным расчетам, использовать результаты, полученные в 3.3.2 для спектра частот собственных колебаний конструкции. Действительно, пусть [c.149]

Летательные аппараты, движущиеся в атмосфере Земли, обычно совершают колебания с небольшой амплитудой около нулевого угла атаки. Возникающие при этом аэродинамические силы и моменты, обусловленные нестационарными газодинамическими параметрами, могут существенно повлиять на траекторию движения изделия. В главе 5 описан метод расчета нестационарных параметров невязкого течения. В данной главе приведен метод расчета параметров нестационарного пограничного слоя на затупленном конусе, совершающем малые колебания в сверхзвуковом потоке. [c.144]

После расчета безразмерных параметров их численные значения наносятся иа крутильную схему системы, служащую для расчета свободных колебаний. [c.184]

Работа трения вне двигателя зависит от амплитуды колебаний А а той массы или эластического момента Ы-1 соединения, где это трение возникает. Для расчета резонансных колебаний эти параметры выражаются через амплитуду колебаний Л < рез той массы, [c.197]

Коэффициенты динамические и частоты собственные 332 — применение 333 — Сравнение с поглотителями колебаний 340, 341 - колебаний динамические с вязким трением 224, 338—340 — Коэффициенты динамические и частоты собственные 338, 339 — Параметры — Расчет [c.550]

Расчет параметров каждого упругого элемента и суммарной жесткости системы проводят с учетом этих групп и специфических конструктивных особенностей ВЗУ. От корректного определения жесткости элементов упругой системы зависит частота собственных колебаний, а следовательно, и режим работы ВЗУ. [c.232]

При расчете такого успокоителя для стабилизации грузозахватной траверсы можно ориентироваться на приведенные ранее данные о параметрах колебаний груза при передвижении крана и вращении его поворотной части (см. п. [c.49]

Основываясь на информации Шага 0.9, сделайте заключение что произойдет с деталью, если в процессе работы температура будет выше предельно допустимой , 0.10. Под виброустойчивостью понимают способность деталей и узлов работать в нужном режиме без недопустимых колебаний (вибраций). Вибрации вызывают дополнительные переменные напряжения и могут привести к усталостному разрушению деталей. Особенно опасными являются резонансные колебания. В связи с повышением скоростей движения машин опасность вибрации возрастает, поэтому расчеты параметров вынужденных колебаний приобретают все большее значение. [c.13]

Для расчета параметров потока энергии используем уравнения (36), (37), (43), (44). Поскольку поток энергии и его скорость зависят от скорости Vq рабочего режима и собственных частот р колебаний упругих звеньев системы, для их практического выявления удобнее использовать один параметр, а именно нормирующую фазовую скорость с волн в деталях. На рис. 9 приведены кривые изменения относительных потоков Г и (кривые 1,2) и их скоростей V/ и Vy/ (кривые 3, 4). Однако для определения этих параметров с помощью графиков необходимо вычис-тть относительную рабочую частоту со/р , что соответствует отношению [c.40]

В тех случаях, ьогда обрабатываемая среда или объект имеют массу, сопоставимую с массой рабочего органа машины, либо обладают значительным энергопоглощением, их необходимо тем или иным способом учитывать при анализе динамической схемы машины и расчете параметров колебаний [2, 11, 13, 14] [c.142]

Во всех случаях цель анализа - не цифры, а понимание, т. е. не столько конкретный расчет параметров колебаний, сколько выявлжие факторов, как формирующих, так и устраняющих неустойчивость. [c.5]

Первая группа моделей 7-1(), 22 , объясняющая термогазодинамический процесс в пульсационном течении, основывается на том, что при втекании и торможении С1 руи в полузамкнутую емкость образуются резонансные колебания, под действием которых одна часть газа разогревается, а другая - охлаждается. При этом от нагретого газа теплота непрерывно отводится в окружающую среду через стенки полузамкнутой емкости. Расчеты параметров процесса выполняют по эмпирическим занисимостям и номограммам [9-11), которые дают удовлетворительную точность в пределах тех условий, для которых были получены экспериментальные результаты на средах воздух и азот, при тех же степенях расширения газа, геометрических характеристиках сопла и полузамкнутой емкости. [c.176]

Аэродинамические свойства летательного аппарата, движущегося с некоторой поступательной скоростью и соверщающего одновременно малые колебания, можно определить как результат основного установившегося и дополнительного неустановившегося обтекания. Представьте в обобщенном виде суммарный потенциал скоростей, напишите соответствующие зависимости для аэродинамических коэффициентов и рассмотрите схему расчета параметров установившегося обтекания несжимаемой жидкостью тонкого крыла. [c.256]

Длительное наблюдение за случайными процессами позволяет выявить приблизительную частоту колебаний исследуемых параметров, а затем установить длительность опыта из расчета охвата достаточного числа периодов колебаний. При малом периоде собственных колебаний (наиболее распространный случай) частота замеров выбирается меньшей собственной частоты объекта. Так, например, давление и разрежение по газовоздушному тракту пульсируют с периодом около 1 сек, а интервал между замерами всегда больше. Для давления пара, которое при постоянном поступлении топлива определяется парораспределением турбины, периоды собственных колебаний и замеров одного порядка. [c.132]

Здесь у — концентрация хлора а — константа скорости нссвдо-мономолекулярной реакции р — удельная скорость нротока h — энтальпия газовой смеси индекс t относится к параметрам газовой смеси на входе в реактор. Остальные обозначения, как и в системе (В.З). При совпадении теоретических и экспериментальных значений частоты колебаний расчет но этой модели дал примерно вдвое большую амплитуду, чем наблюдавшаяся в эксперименте. [c.11]

Из-за погрешностей в определении спектра частот получился практически резонансный режим, когда амплитуды неограниченно растут. В этом случае объективно может наступить неустойчивость решения системы уравнений А X = - В, так как определитель А - 0 и параметры напряженно-деформированного состояния получаются недостоверными. Результаты расчета параметров в резонансном режиме и для других значений частоты вынужденных колебаний представлены в таблице 3.3. Использовалась программа на языке Pas al примера 2.7, матрицы А, В вводились с помош,ью операторов присваивания. [c.152]

И СЛОЖНЫ, поэтому мы рассмотрим лишь упрощенные модели реальных конструкций. Подобных моделей известно много. Их классифицируют по группам. Например, к первой относят такие, в которых длительность и интенсивность силового воздействия могут считаться заданными. Здесь речь идет о воздействии на конструкцию, скажм, взрыва газовоздушной смеси. Ко второй группе относят те, в которых предварительно заданы жесткости, массы и взаимные скорости соударяющихся тел. Возникающие здесь усилия и перемещения определяются в ходе самого расчета параметров колебательного процесса. Третью группу моделей составля от такие, которые описывают колебания упругих тел, закрепленных внутри объекта, встряхиваемого с заданным ускорением. На этом остановим перебор вариантов начальных условий. [c.297]

Во многих случаях этой информации о формах и частотах собственных колебаний достаточно для решения практической задачи. Однако полная информация о системе, необходимая и достаточная для расчета ее колебаний, содержит также значения других обобщенных параметров — декрементов и обобщенных масс (или жесткостей) для каждого собственного тона. Как правило, экспериментальное определение этих величин требует предварительного нахождения собственных частот и форм, а также резонансных зависимостей (амплнтудно- и фазочастотных характеристик). [c.336]

Анализ закритического поведения аэроуп-ругих систем важен, так как во многих случаях превышение критической скорости флаттера не вызывает мгновенного разрушения конструкции, а приводит к установившимся колебаниям. Характеристики этих колебаний (амплитуды, и частоты) используют для оценки времени функционирования конструкции до разрушения. Необходимо рассматривать конечные деформации и геометрическую нелинейность. Наряду с геометрическими нелинейностями для расчета критических параметров потери устойчивости и поведения конструкции при флаттере в ряде случаев важен учет неупругих свойств материалов и аэродинамических нелинейностей. Учет нелинейных факторов позволяет, в частности, обнаружить статические и динамические формы потери устойчивости при немалых возмущениях, которые могут реализоваться при меньших значениях сжимающих нагрузок и скоростей потока, чем те, которые получаются на основе линейной теории. В тонкостенных конструкциях конечные прогибы вызывают растягивающие усилия в срединной плоскости. Так, рассматривая в качестве модели обшивки бесконечно длинную пластину, лежащую на упругом основании и обтекаемую газом, приходим к уравнению [c.523]

В работе были использованы следующие геометрические параметры[ [ г(С--8)= 1.714, г(С=С) = 1.37, г (С—С) = 1.423, г Н ) = 1.078, (С3--Н3) = 1.081 А, Z О3 = Z С—ЗС = 92°10 Z О., = 111 °28 Z 0 = 112°27, ZSGgH2= ZФ.2== 119°51 ZG4—Сз—Нз= ZФз= 124°16. Расчет частот колебаний производился по методике М. А. Ельяшевича и Б. И. Степанова [c.151]

При расчете спектра с по-пощью теории кристаллической решетки принимаются во внимание центральные силы, действующие между ближними и ближайшими соседними атомами. В частном случае при расчете спектра колебаний для серебра (рис. 4.2) использовали в качестве экспериментальных параметров период решетки и три константы упругих колебаний. Этот пример показывает вместе с тем, что в отдельных случаях при экстраполяции спектра упругих колебаний, по Дебаю, можно достичь разумного приближения к фактическому спектральному распределению. Спектр частот при vmax должен оборваться с тем, чтобы общее число собственных частот соответствовало их действительному числу. [c.63]

Ррликовые и дисковые конвейеры находят применение и для транспортирования разнородных штучных грузов в весьма широких пределах. Такие конвейеры применяют на аэродромах, вокзалах, предприятиях связи, в универсальных складах с широкой номенклатурой грузов и т. д. При определении основных параметров конвейеров в целях обеспечения большей надежности работы конвейеров используют метод максимум-минимум, т. е. вводят в расчет параметров наибольшие или наименьшие абсолщные значения признаков неоднородности. При этом следует иметь в виду, что если у конвейеров с ходовой частью (скажем, пластинчатых) колебание, например, веса отдельных грузов даже в весьма значительных пределах не оказывает определяющего влияния на скоростные параметры конвейера, то для гравитационных роликовых и дисковых конвейеров эти колебания могут оказаться решающими 34 [c.34]

В заключение по выбору и расчету параметров , Р , ёр и й необходимо остановиться на следующем. Груз во всех типах роликовых конвейеров взаимодействует с роликом в результате трения между опорной плоскостью груза и роликом. Современные воззрения на процессы трения позволяют рассматривать трущиеся поверхности как колеблющиеся системы Кроме того, при движении грузов по роликовому настилу вследствие неизбежной овальности роликов, несоосности их подшипников, неплоскостности роликового полотна и т. п. возникают упругие колебания транспортируемого груза. Если для большинства штучных грузов такие колебания не являются сколько-нибудь существенными, то для таких грузов как прокатные балки и трубы, листы, длинные пластины и т. д. упругие колебания их могут привести к неприятным последствиям. При недостаточном шаге t и малом диаметре йр свободная консоль груза может получить столь большие колебания, что заклинится между соседними роликами. Бо избежание этого при транспортировании длинномеров избегают t >> 1000 мм, хотя по приведенным выше расчетам и была получена значительно большая величина. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...