Характеристики сопла

На тяговую характеристику сопла оказывают влияние скорости химических реакций, что можно учесть коэффициентом [c.304]

Продукты сгорания топлива, двигаясь вдоль сопла 1 (рис. 4.3.2), отрываются от кольцевого уступа 3 и, повернувшись на некоторый угол в волне разрежения 2, присоединяются к поверхности насадки 7. В таком отрывном течении зарождаются хвостовой скачок уплотнения 8, застойная зона 6 с возвратным движением газа и участок смешения 5. Из-за необратимых потерь энергии в скачках уплотнения, на участке смешения и в застойной зоне тяговые характеристики сопл с кольцевыми уступами оказываются хуже, чем у обычных сопл. Однако эти характеристики могут быть улучшены путем вдува газа через отверстия 4 в уступе. На практике используют с л а бый и тангенциальный (интенсивный) вдувы. В первом случае газ попадает в насадок через перфорированную стенку уступа 3 (рис. 4.3.2) с малой скоростью и небольшими расходами. Во втором случае движение характеризуется большими скоростями и расходами газа, вдуваемого через свободное пространство в уступе (рис. 4.3.3). При интенсивном вдуве большие расходы газа приводят к значитель- [c.318]

Из графиков, приведенных на рис. 4.3.4, видно, что с увеличением относительного расхода коэффициент тяги возрастает, однако по мере повышения интенсивности вдува этот рост замедляется. Конический насадок оказывается эффективнее цилиндрического с той же длиной. Если же увеличить длину цилиндрического насадка, то это ухудшит тяговые характеристики сопла (кривая 3 на рис. 4.3.4 соответствует увеличению длины насадка вдвое). [c.320]

Эксплуатация пакета ПОТОК показывает его высокую эффективность. Особенно это проявляется при работе в диалоговом режиме. Время расчета любой из рассмотренных выше задач невелико (несколько минут). Поэтому пользователь, работая за дисплеем, может за один сеанс выполнить серию расчетов, например выяснить влияние определяющих параметров на характеристики сопла. Наличие непосредственной обратной связи позволяет вести вычисления в режиме вычислительного эксперимента. [c.224]

Рассмотрим некоторые экспериментальные стенды, включенные в схему лаборатории МЭИ. Рабочая часть установки для исследования характеристик сопл, на влажном паре методом взвешивания реактивной силы (рис. 2.2) была выполнена с однокомпонентными газодинамическими весами и присоединялась к увлажнителям стенда I (рис. 2.1). Установка предназначалась для проведения физических исследований осесимметричных двухфазных течений и определения коэффициентов тяги, расхода и потерь кинетической энергии. Равноплечий рычаг 2 жесткой конструкции подвешен с помощью упругого шарнира (ленточного креста) в сварном корпусе. На рычага на одинаковом расстоянии от точки опоры размещены два идентичных стакана, связанных с увлажнителем стенда двумя гибкими сильфонами большого внутреннего диаметра. В стаканы устанавливают исследуемые объекты. Кинематическая схема весов позволяет, во-первых, полностью освободить силоизмеритель от измерения побочного усилия, создаваемого перепадом статических давлений на стаканах и, во-вторых, получать характеристики сопл при одном заглушенном стакане и сравнительные характеристики, сли сопла установлены в обоих стаканах. Рычаги 1 и 8 предназначены для присоединения к ним силоизмерителей и индикаторов перемещения рычага 2. Измерение реактивной силы осуществляется компенсационным (нулевым) методом. Рассматриваемая рабочая часть оснащена весами высокого класса точности и другими приборами для пневмометрических и оптических исследований потока. [c.23]

ГАЗОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СОПЛ В ПОТОКАХ ВЛАЖНОГО ПАРА [c.219]

Выше отмечалось, что суживающиеся и расширяющиеся сопла могут быть рассчитаны в двухмерном приближении по уравнениям, представленным в гл. 4. Выбор расчетной сетки, детальный расчет структуры и определение интегральных характеристик сопл осуществляются по методике, подробно описанной в [61]. [c.231]

Гипотеза о влиянии на расходные характеристики сопла сниженной скорости капель лишь частично объясняла наблюдаемые явления и не снимала вопроса о переохлаждении пара. [c.9]

Из формулы (7-3) следует, что при одинаковой скорости истечения газа в поток с постоянным расходом воздуха при данных характеристиках сопл s/d и а относительная глубина проникновения для всех газовых струй также одинакова [c.73]

Резюмируя, отметим, что уменьшение перегрева и переход к крупнодисперсной влаге существенно меняют энергетические характеристики сопл Лаваля. Вместе с тем специальное профилирование сопл (см, 8-4) для влажного пара дает заметные преимущества в расчетных и нерасчетных режимах потери в таких соплах вблизи расчетного режима уменьщаются на 15—20% по сравнению с соплами, построенными для перегретого пара (рис. 8-21). [c.236]

В лаборатории турбомашин МЭИ введены в эксплуатацию различные стенды влажного пара, ориентированные на экспериментальное изучение следующих основных задач I) механизма конденсации в равновесных и неравновесных течениях влажного пара при больших скоростях и, в частности, скачковой конденсации 2) механизма и скорости распространения возмущений в двухфазной среде и условий перехода через скорость звука 3) основных свойств дозвуковых и сверхзвуковых течений в каналах различной формы с подробным изучением волн разрежения и скачков уплотнения в эту группу включаются исследования основных энергетических и расходных характеристик сопл, диффузоров и других каналов 4) двухфазного пограничного слоя и пленок, образующихся на поверхностях различных форм 5) течений влажного пара в решетках турбин (плоских, прямых и кольцевых) с подробным изучением структуры потока, углов выхода, коэффициентов расхода и потерь энергии 6) структуры потока и потерь энергии в турбинных ступенях, работающих на влажном паре, с подробным изучением оптимальных условий сепарации влаги из проточной части и явлений эрозии. [c.388]

Рассмотрим принципиальную схему рабочей части установки для исследования характеристик сопл на влажном паре методом взвешивания реактивной силы (рис. 14-4). Рабочая часть с однокомпонентными аэродинамическими весами присоединялась к увлажнителям стенда III (см. рис. 14-1). Установка предназначалась для проведения физического исследования осесимметричных течений двухфазной жидкости. [c.391]

В качестве примера различных стадий развития кавитации рассмотрим процессы, происходящие в сопле Вентури, изображенном на рис. 8, и их влияние на его пропускную способность. Характеристика сопла Вентури AH=f(Q), где АН — гидравлические потери в сопле и Q — расход, приведена на рис. 11. [c.26]

Увеличение расхода до =2,4 л/свк происходит в условиях нормальной работы сопла без кавитации. При расходе Q = Q давление в сжатом сечении падает до величины, при которой начинается кавитация. Однако наличие неустановившейся кавитационной зоны (рис. 8, а) не сказалось на характеристике сопла. [c.26]

Рис. II. Влияние кавитации на характеристику сопла Вентури

При дальнейшем увеличении расхода Q>Qh устойчивая кавитационная зона занимает значительную часть живого сечения (рис. 8,6) потока. Изменение характеристик сопла показывает резкое увеличение гидравлических потерь. Этот режим соответствует частично развившейся кавитации. [c.26]

Сопла и дроссели изготовляют из стали 40Х, закаленной до твердости HR 32—38. Дросселирующие отверстия выполняют по 2-му классу точности, с чистотой V 7. Для обеспечения стабильности характеристик сопла и дроссели уплотняют резиновыми кольцами. Заслонки изготовляют из стали ЗОХГСА, закаленной т. в. ч до твердости HR 40—45. Чистота поверхности заслонок V8. [c.310]

Из этого ура внения следует, что тепловой поток горловины пропорционален давлению в камере сгорания в степени 0,8. Далее, поскольку разность энтальпий приблизительно пропорциональна квадрату характеристической скорости с (Саттон, 1956), то окажется пропорциональным с в степени 1,2. Именно большие давления топлива в камере сгорания и значительные величины с обеспечивают наилучшие условия и тяговые характеристики. Следовательно, стремление улучшить характеристики сопла связаны с дополнительными трудностями охлаждения горловины. [c.222]

При изменении параметров газа перед соплом (отверстием) и за ним меняются расход газа и форма вытекающей струи. Некоторые задачи переменных режимов частично рассмотрены выше (см. 8.2). Проанализируем теперь характеристики сопл и отверстий при одновременном изменении давления торможения ро и давления среды Обозначим ром — максимальное достижимое давление торможения (давления в резервуаре) — соответствующий этому давлению максимальный критический расход Ро, /п — соответственно текущие значения давления в резервуаре и критического расхода. [c.218]

Проведенные расчеты показывают, что параметр е можно успешно использовать для оценки влияния закрутки на расходные характеристики сопла при сравнении течений разных типов. [c.52]

На режимах о недорасширением (по отношению к донному давлении Pgr среднее значение статического давления потока на срезе оопла Ра находится между его нижним значением и верхним, t.b. Pdi f a Рс Поэтому.о учетом полученных экспериментальных данных по pg,, Pj. л да автомодельных режимов истечения можно принять / /у.Это приближенное соотношение использовалось для расчетов импульсной характеристики сопла по одномерной модели соплового потока на режимах, имевших место при продувках с газодинамическим няоадком. [c.13]

Первая группа моделей 7-1(), 22 , объясняющая термогазодинамический процесс в пульсационном течении, основывается на том, что при втекании и торможении С1 руи в полузамкнутую емкость образуются резонансные колебания, под действием которых одна часть газа разогревается, а другая - охлаждается. При этом от нагретого газа теплота непрерывно отводится в окружающую среду через стенки полузамкнутой емкости. Расчеты параметров процесса выполняют по эмпирическим занисимостям и номограммам [9-11), которые дают удовлетворительную точность в пределах тех условий, для которых были получены экспериментальные результаты на средах воздух и азот, при тех же степенях расширения газа, геометрических характеристиках сопла и полузамкнутой емкости. [c.176]

Рис. 8.15. Сравненпе характеристик сопла Лаваля (1) и сопла с центральным телом (2)

Рис. 2.2. Консгрзтстивная схема вертикального стенда низкого давления для исследования характеристик сопл методом взвешивания реактивной силы

Характеристики сопл Лаваля в зоне перехода через зону Вильсона, а также в области влажного пара крупнодисперсной структуры имеют существенные отличия. Подавление турбулентности вблизи минимального (критического) сечения, последующая тур-булизация слоя скачком конденсации в расширяющейся части, вторичное частичное подавление турбулентности мелкодисперсной влагой за конденсационным скачком и влияние выделившейся при конденсации теплоты парообразования, способствующей генерации турбулентности, делают зависимости 5с(й о) и x( so) более сложными, в особенности на переменных режимах. [c.225]

На фиг. И представлены характеристики также суживающе-рас-ширяющегося сопла при этом необходимо отметить, что изменения в расходе пара не оказывают никакого влияния на характеристики сопла за исключением площади. [c.31]

Систематизация экспериментальных данных для сопл с разными геометрическими характеристиками позволяет оценить влияние начальных параметров потока и геометрических характеристик сопла на характер скачковой конденсации. Kaj показано в 6-1, с уменьшением величины начального перегрева Яп и появлением на входе в сопло начальной влажности скачки конденсации перемещаются в область меньших чисел Маха. Кроме того, как указывалось, положение скачка существенно зависит от величины продольного градиента скоростей. Чем больше продольный градиент, тем ниже по потоку (при больших числах Маха) возникает скачок конденсации (при одинаковых значениях На или уо). [c.153]

Важные результаты приводятся в работах М. Д. Вайсмана и К. С. Полякова [Л. 26, 137]. Авторами определены расходные характеристики сопл и цилиндрических насадков, выяснены причины возникновения кризисных явлений и виды связи между начальными и критическими параметрами, установлено влияние формы канала и недогрева жидкости. [c.251]

Примененная кинематическая схема аэродинамических весов дает возможность, во-первых, полностью освободить силоизмеритель от измерения побочного усилия, создаваемого перепадом статических давлений на стаканах, превышающего величину тяги в десятки раз, и, во-вторых, получать обычные характеристики сопл (при одном заглушенном стакане) и сравнительные характеристики, если сопла установлены в обоих стаканах. Рычаги / и S предназначены для присоединения к ним силоизмерителей и индикаторов перемещения рычага 2. Измерение реактивной силы осуществляется комненсационным (нулевым) методом. Рассматриваемая рабочая часть оснащена рейтерными весами высокого класса точности и другими приборами для пнеамометрических и оптических исследований потока. [c.391]

Здесь R заменено на D/2, так как диаметр сопла легче поддается измерению. Отметим, что величину GropZ rop/fx можно было бы назвать рейнольдсовым числом горловины и что в выражение квадратуры входят только геометрические характеристики сопла. Далее, обратим внимание на то, что из-за члена (Dpop/ )величина массопроводимостн g будет максимальна вблизи области, где D имеет наименьшее значение, т. е. в горловине. [c.174]

Здесь eo =poJpo, eom—Pom/Po и fiT=f,/f . Оценив изменение давления торможения в суживающейся (во ) и расширяющейся (еот) частях сопла, по формуле (8.42) находим (Jim И по таблицам газодинамических функций определяем 8im=pim/pa. Из формулы (8.42) следует, что с возрастанием потерь в сопле предельное отношение давлений Sim уменьшается. Если eim и som известны, то можно построить расходные характеристики сопл Лаваля и сопоставить их с характеристиками суживающихся сопл и непро-филированных отверстий (рис. 8.18). [c.237]

Интегральные характеристики сопла Лаваля (рис. 12.24) показывают, что при Й <.6% коэффициенты расхода, скорости и потерь энергии претерпевают значительные изменения. Этот факт подтверждает, что в сопле появляются скачки конденсации и мелкодисперсная влага. При уо>0 с ростом г/о коэффициенты м- и резко возрастают. Рассматриваемые графики отражают влияние отношения плотностей фаз с увеличением р интенсивно увеличиваются д и так как коэффициенты скол1жения в минимальном и выходном сечениях зависят от р. [c.360]

В данной главе излагаются методы расчетно-теоретического исследования следующих проблем горения и течения продуктов сгорания в РДТТ, баллистических свойств ТРТ и влияния условий в камере сгорания и в окружающей среде на характеристики топлива и сопла. Влияние температуры, давления, мас-соподвода, эрозионного горения и перегрузок на характеристики РДТТ изучается для режима установившегося горения и переходных режимов. Проведены расчеты удельного импульса, характеристик сопла и скорости горения, а полученные результаты сопоставлены с экспериментальными данными с учетом масштабных факторов. В последнем разделе рассмотрены вопросы неустойчивости горения, в основном по материалам недавнего обзора [136]. [c.102]

Величина удельного импульса РДТТ зависит от характеристик сопла, внешних условий, располагаемой теплоты сгорания ТРТ, потерь энергии от продуктов сгорания к агрегатам и корпусу двигателя, степени скоростной и термической неравновесности газа и твердых частиц, полноты сгорания топлива и вклада выделяющихся в процессе работы двигателя инертных компонентов. [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...