Потери Параметры

Хотя изготовление полосковых узлов и деталей отличается боль-10Й простотой и экономичностью, расчет их электрических парамет-ов (волнового сопротивления, величины потерь, параметров неоднородностей и т. п.) встречает большие математические трудности. По- [c.77]

Несмотря па существенные потери, параметры влажного материала удовлетворяют условию [c.81]

Целью расчета каме ш сгорания является определение основных её размеров, проходных сечений,выбранных при условии обеспечения максимальной полноты сгорания и минимальных потерь,параметров воздуха и продуктов сгорания в различных участках канеры сгорания. [c.140]

Пусть пар с начальными параметрами Pi, / вытекает в среду с давлением р2-Если потери энергии на трение при движении водяного пара по каналу и теплоотдача к стенкам сопла пренебрежимо малы, то процесс истечения протекает при постоянной энтропии и изображается на /I, -диаграмме вертикальной прямой 1-2 (рис. 5.5). [c.50]

Дросселирование является типичным неравновесным процессом, в результате которого энтропия рабочего тела возрастает без подвода теплоты. Как и всякий неравновесный процесс, дросселирование приводит к потере располагаемой работы. В этом легко убедиться на примере парового двигателя. Для получения с его помощью технической работы мы располагаем паром с параметрами pi и ti. Давление за двигателем равно рг (если пар выбрасывается в атмосферу, то р2 = 0,1 МПа). [c.51]

Если в тепловой аппарат, производящий полезную работу /тех, входит поток рабочего тела с параметрами р[, Гi и подводится теплота q от источника с температурой Г ст, а из аппарата выходит поток рабочего тела с параметрами Pi, Ti, то потеря работоспособности составит [c.55]

Гг, совершая техническую работу /тех и превращаясь во влажный пар с параметрами точки 2. Этот пар поступает в конденсатор, где отдает теплоту холодному источнику (циркулирующей по трубкам охлаждающей воде), в результате чего его степень сухости уменьшается от хч до Х2. Изотермы в области влажного пара являются одновременно и изобарами, поэтому процессы 5-1 и 2-2 протекают при постоянных давлениях pi и р2. Влажный пар с параметрами точки 2 сжимается в компрессоре по линии 2 -5, превращаясь в воду с температурой кипения. На практике этот цикл не осуществляется прежде всего потому, что в реальном цикле вследствие потерь, связанных с неравновесностью протекающих в нем процессов, на привод компрессора затрачивалась бы большая часть мощности, вырабатываемой турбиной. [c.62]

В реальных условиях все процессы в ГТУ являются неравновесными, что связано с потерями работы в турбине и компрессоре, а также с аэродинамическими сопротивлениями в тракте ГТУ. На рис. 20.10 действительный процесс сжатия в компрессоре изображен линией /—2, а процесс расширения в турбине — линией, 3—4. Точками 2а и 4а отмечено состояние рабочего тела соответственно в конце равновесного адиабатного сжатия и расширения, точкой О — параметры окружающей среды. [c.174]

Потери на трение с зацеплении "фз планетарных передач могут быть как меньше, так и больше, чем в простых передачах. Значение г]), в значительной степени зависит от схемы и параметров передачи. Это является одной из особенностей планетарных передач. [c.160]

Для того, чтобы избежать негативного влияния влаги на транспортирование сжатого воздуха и различные технологические процессы, необходимо исключить возможность появления жидкой фазы воды. Это достигается различными способами. При выборе тех или иных устройств осушки й очистки сжатого воздуха необходимо учитывать следующие факторы параметры сжатого воздуха (давление, температура, относительная или абсолютная влажность, степень загрязненности и др.) расход сжатого воздуха, допустимые потери давления сжатого воздуха при прохождении его через установку осушки и очистки энергозатраты для обеспечения работы установки экономические показатели. Анализ и учет этих факторов дает возможность осуществить выбор оптимальной конструкции установки осушки и очистки сжатого воздуха и схем ее включения в систему воздухо-снабжения конкретного производства. [c.254]

В некоторых случаях, например, при расчете движения пароводяного потока в глубинных слоях Земли, используется модель гомогенного течения. Эта модель была предложена для определения потерь давления при движении двухфазного потока в каналах обычных размеров. В ней принимается, что двухфазный поток ведет себя как некоторая гомогенная смесь, подчиняющаяся уравнениям движения для однофазной жид кости. Для описания гомогенной смеси необходимы средние параметры 88 [c.88]

Сварочные деформации и перемещения по аналогии с напряжениями могут быть временными и остаточными. В зависимости от вызываемых искажений формы и размеров конструкции различают следующие виды перемещений укорочение, изгиб, потеря устойчивости, скручивание и др. Эти (как правило, сложные) перемещения конструкции можно представить в виде суммарного проявления отдельных элементарных видов деформаций в зоне сварных соединений. Поэтому основная задача — умение правильно определить элементарные виды деформаций в зависимости от режимов сварки, жесткости свариваемых элементов и других параметров, которые используются для расчета перемещений конструкции [17]. [c.410]

Например, в быстрых расчетных моделях СГ средней и малой мощности можно выделить следующие типовые блоки 1) расчет геометрии активных частей 2) расчет обмоточных данных 3) расчет ненасыщенных параметров (активных и индуктивных сопротивлений) 4) расчет магнитной цепи в установившемся режиме 5) расчет насыщенных параметров 6) расчет потерь и КПД [c.124]

Ниже будут описаны возможные общие механизмы возникновения стохастичности. Обычно в одной и той же системе в зависимости от значений ее параметров может быть, а может и не быть стохастизация. При каких-то значениях параметров ее нет и система имеет простейший установившийся режим — состояние равновесия или периодическое движение—при других значениях параметров имеют место стохастические колебания. При непрерывном переходе от первых значений параметров ко вторым происходят сложные изменения установившегося процесса. Эти изменения могут происходить постепенно или скачком. В первом случае возникновение стохастичности естественно назвать мягким, во втором — жестким — в полной аналогии с мягким и жестким возникновением автоколебаний при потере устойчивости равновесного состояния. [c.326]

Вернемся к рис. 7.112, 7.113 и 7.114. Рис. 7.113 соответствует обычному синхронизму, расположенному на гладкой тороидальной поверхности в момент его бифуркаций. При непрерывном изменении параметров существование этой гладкой инвариантной поверхности может нарушиться либо благодаря потере ею устойчивости, либо благодаря разрушению гладкости. Эти бифуркации непосредственно не связаны с теми изменениями, которые рассматриваются, и поэто.му, если они не имеют места, то смена синхронизмов происходит, как было описано выше, на сохраняющем [c.368]

Качество механизмов определяется тем, что наряду с обеспечением указанных в задании на проектирование технических параметров, например скоростей, диапазона передаточных отношений, механизм должен обладать простотой конструкции, технологичностью и экономичностью, минимальными потерями на трение малыми габаритными размерами и массой, надежностью и долговечностью. [c.169]

После однократной зарядки конденсатора в колебательном контуре возникают гармонические колебания, частота колебаний определяется параметрами контура. Электромагнитные колебания в любом реальном контуре быстро затухают из-за потерь [c.235]

Уширение импульсов при передаче импульсных сигналов по ВС приводит к тому, что после прохождения некоторого расстояния соседние импульсы начнут перекрывать друг друга — возникнет явление дисперсии. Обычно учитывают три вида дисперсии — волноводную, обусловленную направляющими свойствами ВС материальную, определяемую зависимостью ППП от частоты, и межмодо-вую, вызываемую различием групповых скоростей распространяющихся мод. При малых потерях параметром, ограничивающим длину ретрансляционного участка, является ширина полосы пропускания (ШПП) (см. гл. 12). ШПП определяется типом ВС, существенно зависит от ППП и дисперсии материала, из которого изготовлен ВС. [c.27]

В сварочной ванне расплавленные основной и, если используют, доно,л нительиый металлы переменгиваются. По мере перемещения источника теплоты вслед за ним перемещается и сварочная ванна. В результате потерь теплоты на излучение, теплоотвод в изделие, а при электрошлаковой сварке — ив формирующие ползуны в хвостовой части ванны происходит понижение температуры расплавленного металла, который, затвердевая, образует сварной шов. Форма и o6iieM сварочной ванны зависят от способа сварки и основных параметров режима. Ее объем может составлять от миллиметров до сотен кубических сантиметров. [c.208]

Для уменьшения износа зубьев и потерь на трение в зацеплении выгодно уменьшать использование кланового эффекта. С этой целью параметры зацепления следует выбирать так, чтобы зацепление осуществлялось преимущественно в зоне малых углов ф (в зоне бо.шиой оси генератора). [c.195]

Расчетное исследование НДС образцов из стали 15Х2МФА (рис. 1.4), подвергнутых растяжению в области низких температур, было проведено с целью анализа параметров, характеризующих сопротивление хрупкому разрушению материала [131]. Подробно результаты расчета и эксперимента будут изложены в подразделе 2.1.4. В настоящем разделе мы хотим продемонстрировать работоспособность метода решения упругопластических задач в части учета геометрической нелинейности. Дело в том, что перед разрушением испытанных образцов при Т = —100 и —10°С происходила потеря пластической устойчивости (зависимость нагрузки от перемещений имела максимум). Очевидно, что расчетным путем предсказать потерю несущей способности конструкции можно, решая упругопластическую задачу только в геометрически нелинейной постановке. При численном моделировании нагружение образцов осуществляли перемещением захватного сечения образца от этапа к этапу задавалось малое приращение перемещений [131]. При этом анализировали нагрузку, действующую на образец. Механические свойства стали 15Х2МФА, используемые в расчете, представлены в подразделе 2.1.4. На рис. 1.4 представлены зависимости нагрузки от перемещений захватной части образца. Видно, что соответствие экспериментальных данных с результатами расчета хорошее. Наибольшее отличие расчетной максимальной нагрузки от экспериментальной составляет приблизительно всего 3 % различие в среднеинтегральной деформации при разрушении образца е/ = —1п (1—i j) (i ) — перечное сужение нет- [c.32]

При вязком разрушении по механизму образования, роста и объединения пор критической величиной служит, как правило, пластическая деформация е/ в момент разрыва — образования макроразрушения. Для расчета е/ Томасоном, Макклинтоком, Маккензи и другими исследователями предложен ряд моделей, в которых критическая деформация при зарождении макроразрушения связывается с достижением некоторой другой эмпирической критической величины, например с критическим расстоянием между порами, с критическими напряжениями в перемычках между порами, с критическим размером поры и т. п. Альтернативным подходом к определению ef, не требующим введения эмпирических параметров, является физико-механическая модель вязкого разрушения, использующая понятие микро-пластической неустойчивости структурного элемента. В модели предполагается, что деформация sf отвечает ситуации, когда случайное отклонение в площади пор по какому-либо сечению структурного элемента не компенсируется деформационным упрочнением материала и тем самым приводит к локализации деформации по этому сечению, а следовательно, к потере пластической устойчивости рассматриваемого элемента без увеличения его нагруженности. [c.147]

Одним из важнейших средств обеспече гпя нормальной работы подшипников наряду с правильным выборам типа и сорта смазки является создание надежных уплотнений п( дшипникового узла. Выбор конкретного тина и конструкции унлсгнения определяется основными условиями необходимой степень о герметизации, определяемой назначением проектируемого издел 1я и допустимой утечкой масла видом и свойством смазочного ма гериала окружной скоростью вала в месте уплотнения рабочей емпературой подшипникового узла параметрами окружающей ср ды допустимой потерей на трение в уплотнении расположением вг ла доступностью осмотра, трудоемкостью замены и др. [c.133]

Основные принципы при работе с таким криостатом оказываются общими для всех %тих газов и мало отдичаются от изложенных для водорода. Тепловые потери для почти адиабатической камеры с образцом поддерживаются возможно малыми путем регулирования тепловых экранов в вакуумной камере. Как и в случае водорода, калориметр заполняется, охлаждается ниже тройной точки и выдерживается несколько часов до установления равновесия. Кривая плавления получается таким же образом, как и в случае водорода, подачей последовательных тепловых импульсов. Величина каждого теплового импульса должна составлять от 1 до 10 % тепла, необходимого для полного расплавления образца. Оптимальные параметры теплового импульса в сочетании со временем, необходимым для установления теплового равновесия после его выключения, должны быть найдены опытным путем для каждого газа. Примерные значения скрытой теплоты плавления для рассматриваемых газов представлены в табл. 4.5. [c.162]

Алгоритм, а впоследствии и его ПИ, расчленяется на отдельные части (модули) с одинаковыми параметрами ТКС. Эти модули могут вызываться на запуск автоматически (головной ПП) или в интерактивном режиме (командой пользователя) в любой последовательности. Таким образом, основная интеллектуальная нагрузка при разработке ПП АВЧ рабочей КД приходится на стадию проектирования. При проектировании ПП требуются профессиональные знания инженера-конструктора для правильной компоновки чертежа, описания линий изображений, размеров и других надписей для множества детатей, проектируемых по одной граф-схеме ПП АВЧ. Граф-схема алгоритма ПП может оказаться громоздкой, трудоемкой и плохо читаемой. Одноако разработан ряд приемов и методов сокращения рутинных процессов выполнения граф-схемы без потери ее информативности, о которых будет сказанно ниже. Это позволяет по граф-схеме на формате А4 написать до 300 строк текста ПП на ЯП, т.е. 5—6 страниц текста на формате А4. [c.358]

При малых концентрациях (а2< 0,05), получаемые значения ц согласуются с формулой Эйнштейна, но при больших определяемые из таких опытов вязкости (х существенно превышают значения (3.6.51) и, кроме того, имеют значительный разброс у разных авторов и при разных комбинациях фаз (рис. 3.6.1). Этот разброс, но-видимому, отражает неньютоновость концентрированных вязких дисперсных смесей и недостаточность величин р и ц, для определения их механических свойств. В связи с этим на практике приходится для каждой смеси и реальных устройств в рассматриваемом диапазоне режимных параметров (например, расходов) проводить эксперименты по определению потери напора, привлекая для их обработки различные реологические модели, в частности, модель вязкой жидкости с эффективным коэффициентом [c.171]

Таким образом, в гидростатическом иолшшшике с избранными параметрами (довольно близкими к оптимальным) толщина. масляного слоя в 12,5 раза больше, а коэффициент трения и потери на трение, в 6,5 раза. меньше, чем в гидродина.мичсском. [c.452]

При анализе потерь давления на трение важное значение имеет параметр двухфазности Ф = (dp/dZ)l (dpldZ) , представляющий собой отношение обусловленного трением градиента давления (dp/dZ) двухфазного потока к аналогичной величине (dp/dZ)o для однофазного потока жидкости при одинаковых удельных массовых расходах. [c.89]

Козк )фициенты ар, а , ф зависят от вида, способа и параметров режима сварки. При малых плотностях тока (ручная дуговая сварка) значение коэффициентов расплавления и наплавки не превышает 7-Ь 10 г/(А ч). С увеличением плотности тока значение коэффициентов возрастает до 17 г/(А-ч) и более. Коэффициент потерь для различных способов сварки составляет 1—15%. [c.22]

Основные параметры передачи. Модуль зубьев т нужно выбирать минимальным, так как с его увеличением растут диаметры и масса заготовок. По условиям контактной усталости при данном Цц, модуль и число зубьев могут иметь различные значения, лишь бы соблюдалось равенство т гМ-г- =2аи,. С уменьшением модуля улучшается плавность работы передачи (увеличивается коэффициент торцового перекрытия е ), уменьшаются шум, трудоемкость обработки колес и потери на трение (уменьшается скольжение), что увеличивает надежность против заедания, но при этом понижается прочность зубьев на изгиб. Поэтому в силовых передачах не рекомендуется брать модуль меньше 1,5 мм, В передачах редукторов общего назначения при твердости зубьев Я НВ350 модули нужно принимать в пределах т— (0,01...0,02)Ди,, а при Я>НВ350— в пределах т= (0,016...0,0315)Ц( с последующей проверкой прочности зубьев по напряжениям изгиба по формуле (3.123) или (3.126). Кроме того, рекомендуется модули определять по приближенным формулам (3.124), (3.127) и (3.129). В этом случае проверка прочности зубьев по напряжениям изгиба не требуется. [c.354]

БАЙЕСОВЫЙ МЕТОД - метод принятия оптимальных статистических решений, основанных на предположении, что параметр распределения вероятностей наблюдаемого случайного события, влияющий на характер принимаемых решений, является случайной величиной с известным априорным рас. рс1еле-нием. Приходим к решениям, описываемым байесовско , решающей функцией и имитирующим средний риск, т.е. математическое ожидание потерь, связанных с неправильными или неточными решениями. В частности, когда принимаются решения о значениях наблюдаемого параметра распределения, а риск равен вероятности ошибочного решения, Б М приводит к решению, соответствующему тому значению параметра, которое имеет наибольшую апостериорную вероятность при данном ре- [c.6]

Для обеспечения высокой работоспособности кулачкового механизма при его проектировании необходимо подобрать соответствующие сочетания параметров поверхностей кулачка и ведомого згена, в частности кривизны профиля кулачка и ролика толкателя, ели радиус кривизны профиля кулачка мал, то при эксплуатации он быстро выходит из строя из-за потери контактной прочности или из-за интенсивного износа, так как и контактные напряжения и темп изнашивания обратно пропорциональны приведенному радиусу кривизны. Если неправильно выбрать радиус ролика толкателя, то может случиться, что он не будет вращаться и введение его в кинематическую цепь не приведет к снижению потерь на трение. [c.184]

Потери в винтовой паре зависят от двух параметров — угла у подъема винтовой линии и приведенного коэффициента трения /, когорые определяются элементами пары (см. гл. 20). При повороте звена 1 (рис. 26.4) на угол 0 необходимо затратить работу = = Т0. При этом получим полезную работу силы F, равную Лз = = О.БКОФз tg у. Учтя (см. гл. 20), что Т = 0,5II2F tg у + ср ), получим [c.325]

Синергетика оперирует с неравновесными фазовыми переходами, сходными с переходами I и II рода, но имеющие кинетическую природу. Они описываются с помощью бифуркационных диаграмм, связывающих в простейшем случае переменную m с управляюпщм параметром А,. Проиллюстрируем бифуркационную диаграмму, связанную с неравновесным фазовым переходом II рода на следующем примере. Рассмотрим прямоугольный стержень (рисунок 1.8), на который сверху действует нагрузка Р, контролирующая гюведение системы и поэтому является управляюгцим параметром. При увеличении нагрузки стержень сжимается, но его ось остается прямой до тех пор, пока не достигнет-ся критическая нагрузка Р =, при которой стержень потеряет устойчивость и [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...