Режим минимальной скорости

Для любого заданного веса летательного аппарата существует скорость полета, при которой потребная мощность минимальна. Режим минимальной потребной мощности имеет важное значение, так как ему соответствуют наибольшая продолжительность полета, наибольшая скороподъемность и наименьшая скорость снижения. Скорость, при которой мощность минимальна, легко определить по кривой потребной мощности (рис. 6.4). Для аналитической оценки рассмотрим выражение для коэффициента потребной мощности при полете вперед [c.279]

Если отказ двигателя происходит вблизи земли, то установившийся режим снижения невозможен. В этом случае могут реализовываться различные траектории полета, а весь процесс безмоторной посадки будет неустановившимся. В случае отказа двигателя на режиме висения минимальная вертикальная скорость в момент касания земли достигается при вертикальном снижении. Таким образом, летчик не должен пытаться выдерживать скорость полета вперед, соответствующую минимальной скорости снижен 1я желательна скорость, обеспечивающая обзор посадочной площадки и достаточная для того, чтобы не попасть в режим вихревого кольца. [c.309]

Известно, что при выводе самолета из горки или при наборе высоты отклонением ручки от себя перегрузка будет меньше единицы. При этом можно так подобрать траекторию, что перегрузка будет равна нулю. Это значит, что от крыла не требуется никакой подъемной силы, так как вес самолета уравновешивается центробежной силой. Угол атаки при этом близок к нулевому. На таком режиме самолет не свалится в штопор и не будет парашютировать, хотя скорость его может стать значительно меньше минимальной скорости горизонтального полета. Попутно отметим, что такой режим полеТа является единственно возможным методом создания на самолете условий невесомости. [c.20]

Конец ограничения минимальной скорости — означает, что скоростной режим движения, заданный знаком 3.7, отменяется. [c.45]

Повернуть стрелу вправо. Затем на минимальной скорости повернуть стрелу влево при положении 1 переключателя КОНТРОЛЬ-РЕЖИМ. [c.42]

Шлифуют поверхности 7, снимая минимальный слой металла до вывода износа, проделав три-четыре прохода без подачи круга до прекращения искры. Режим шлифования скорость пере- [c.178]

Длительный режим поЛ ой нагрузки тяговых электродвигателей соответствует минимальной скорости, при которой электродвигатель мол<ет работать без превыше шя температуры сверх безопасных пределов. При этой скорости количество выделяющегося тепла равно максималь- [c.124]

Переход в режим тяги машинист начал осуществлять, применив параллельное соединение, на 149-м километре при этом скорость составляла 40 км/ч. Затем для поддержания скорости в пределах 70-80 км/ч машинист применял различные ступени ослабления возбуждения. На 158-м километре был осуществлен переход на выбег, так как перед руководящим подъемом на 161-167-м километрах находится спуск 8,0-9,0%о, и машинист выбрал такой режим, при котором поезд к началу подъема подошел со скоростью 77 км/ч. Набор позиций машинист начал на 160-м километре и выбрал параллельное соединение тяговых двигателей со ступенью ОПЗ на 161-м километре. По мере роста токов тяговых двигателей машинист переходил на ступени ослабления 0П2, 0П1 возбуждения и далее на полное возбуждение. При этом минимальная скорость выхода с подъема составила 43 км/ч на 165-м километре при силе тяги 40 тс. На 168-м километре начинается спуск к станции, и машинист переводит электровоз в режим выбега при скорости 45 км/ч, следуя на желтый сигнал входного светофора. На 170-м километре было применено рекуперативное торможение на последовательно-параллельном соединении тяговых двигателей и 4, 6, 7-й позициях тормозного контроллера. Рекуперация проводилась до 172-го километра. Затем электровоз следовал на выбеге по желтому входному светофору станции, торможение проводилось на 173-м километре, остановка на станции. [c.138]

Маневровый режим. При необходимости езды с минимальной скоростью машинист должен установить рукоятку контроллера в маневровое положение- Прп этом включаются линейные контакторы ЛК1-2 и мостовой контактор М кулачковый вал силового контроллера остается на 1-й позиции, т. е. замкнуты его кулачковые контакторы 7 и 8. Таким образом собирается схема из четырех последовательно включенных тяговых двигателей с полностью введенными пусковыми реостатами при полном поле возбуждения двигателей. [c.159]

Различают режимы газовых струй в жидкости пузырьковый (при минимальных скоростях истечения), переходный и струйный. Последний режим наступает при околозвуковых и сверхзвуковых скоростях истечения струй. При боковой и донной продувке в начале истечения имеет место чисто газовый участок струи и далее (после потери кинетической энергии) происходит всплывание газожидкостного потока в ванне. Протяженность газового участка с незначительным количеством жидкости ( 1 %) составляет, по данным [63] при холодном моделировании < 15 ёд, чисто газовое ядро <5 с/д (исследования с соплом с1д = 4 мм). [c.84]

Одной из наиболее важных гидродинамических характеристик процесса псевдоожижения является минимальная (критическая) скорость псевдоожижения или скорость начала псевдоожижения tM. С первых шагов систематического исследования метода псевдоожижения определению величины % уделялось большое внимание. Обширный теоретический и экспериментальный материал по этому вопросу содержится во многих статьях и монографиях, посвященных псевдоожиженным слоям. Различные авторы для каждого конкретного случая предлагают расчетные корреляции, учитывающие при помощи разных коэффициентов режим газового потока, форму частиц, полноту взвешенного слоя и другие особенности систем, определение которых часто представляет значительные трудности. При этом базисным ло-преж-нему является уравнение, полученное в [11]. [c.33]

Пленочное кипение наблюдается в стационарном режиме при тепловых нагрузках, как превышающих, так и существенно более низких, чем тепловой поток в точке D. При снижении q этот режим сохраняется до тех пор, пока температура обогреваемой поверхности, в общем случае подверженная колебаниям при колебаниях толщины паровой пленки, не снизится до температуры предельного перегрева жидкости. Если такое снижение происходит, то паровая пленка быстро разрушается и наступает возврат к режиму пузырькового кипения (переход EF). Этот переход также происходит достаточно быстро (скорость его зависит главным образом от теплоемкости опытного образца, служащего поверхностью кипения), так что переход от пленочного кипения к пузырьковому тоже называют кризисом, но уже пленочного кипения. Соответствующий этому кризису тепловой поток называют вторым критическим , или минимальным тепловым потоком пленочного кипения [c.346]

Определить минимальную допустимую среднюю скорость воды в трубах, при условии, что режим движения должен быть [c.58]

В гидродинамических передачах в большинстве случаев наиболее опасным в кавитационном отношении является режим работы остановленной турбины (1 = 0). Этому режиму соответствуют наибольшие скорости и разница давлений на лицевой и тыльной сторонах лопасти, а также (из-за больших положительных углов атаки) наибольшая неравномерность распределения давления по поверхности. Имея давление перед или за лопастной системой, можно найти давление в точке на лопасти с предполагаемым минимальным давлением. Для этого можно воспользоваться уравнением Бернулли [c.40]

При ро = Рз в сопле осуществляется полностью дозвуковой режим течения, а при Ро = Р4 — дозвуковой до минимального сечения и сверхзвуковой за минимальным сечением на срезе сопла при этом возникает определенная сверхзвуковая скорость 1 4. Отметим, что получить в данном сопле сверхзвуковой режим течения с другой скоростью на срезе сопла, не меняя параметров газа в баллоне, а меняя только давление на выходе ро, невозможно. Для того чтобы получить другую сверхзвуковую скорость истечения, не меняя параметров торможения потока. [c.51]

Холостые перемещения силового стола в цикле следует выбирать минимальными при соблюдении двух условии чтобы режущий инструмент в исходном положении выходил за контуры детали и не мешал ее перемещению конвейером и чтобы быстрый подвод был достаточным для освобождения конечных выключателей, контролирующих исходное положение силового стола, от воздействия упора. Для смены режу цих инструментов может быть предусмотрен дополнительный отвод, время которого в цикл не входит. При сокращении вспомогательного времени путем увеличения скорости перемещения механизмов во [c.136]

Переход на режим рекуперации происходит автоматически при повышении скорости движения. Регулирование тормозного режима осуществляется изменением тока шунтовой обмотки. Ступени шунтового возбуждения дают семейство электромеханических характеристик (фиг. 15) и позволяют регулировать скорость в некоторых пределах как на тормозном, так и на моторном режиме. Нижняя характеристика ограничивается насыщением магнитопровода и допустимой перегрузкой шунтовой обмотки. При этом минимальная ско- [c.452]

Режим минимальной скорости Кмин соответствует установившемуся горизонтальному полету с тягой, близкой к минимальной, и разграничивает области I и П режимов на дозвуковой скорости (рис. 1.21). [c.46]

Расчет режимов сварки на радиочастоте производится по кривым зависимости от скорости сварки, толщины и диаметра трубы, полученным экспериментально [41, 42], Для индукционного токо-подвода имеет минимум при диаметре трубы 20—35 мм, равный для стали 0,8— 1,0 кВт-мин/(ммм), а для алюминия 0,5— 0,6 кВт-мин/(м-мм). При диаметрах 133—203 мм значение возрастает до 1,6—2,0 и 1,0—1,2 кВт-мим/(м-мм) соответственно Окончательный режим сварки подбирается экспериментально С уменьшением скорости сварки качество шва снижается сущест вует минимальная скорость, при которой сварка еще возможна Для стали она составляет 1,5—2,0 м/мин. Ориентировочное значе иие коэффициента мощности при индукционной сварке на частоте 440 кГц составляет 0,05—0,1, а при контактном подводе—примерно в два раза выше. Напряжение на индукторе 1—1,5 кВ, на контактах 0,15—0,7 кВ. [c.217]

Давление рабочей среды в барабане, МПа Минимальная скорость в отверстиях паро промывочных листов, обеспечивающая беспро-вальный режим, м/с Максимальная скорость парав отверстиях паропромывочных листов, м/с Максимальная скорость пара, приведенная к полезной площади паропромывочных листов, м/с Расчетная степень перфорации па-ропромывоч-ньпс листов, % Рекомендуемая скорость в отверстиях потолочного дырчатого листа, м/с Максимальная скорость воды в сливных коробах, м/с [c.101]

Скорость снижения на авторотации при полете вперед вычисляется по простой формуле 1/сн = Ргор/ - Следовательно, скорость снижения минимальна при скорости полета, которой соответствует минимальная потребная мощность. Эта минимальная скорость, как правило, приблизительно вдвое меньше скорости снижения на авторотации по вертикали. Угол снижения, определяемый величиной отношения V h/V — PfWV, минимален при минимуме отношения P/V в горизонтальном полете. Обычные значения этого угла составляют от 30 до 45° (угол отсчитывается от горизонтали). При отказе двигателя на больших высотах летчик выводит вертолет на режим установившейся авторотации при скорости полета, которой соответствует минимальная скорость снижения. Вблизи земли летчик осуществляет подрыв , сводя вертикальную и горизонтальную скорости к нулю непосредственно перед приземлением. Если отказ двигателя происходит на малых высотах, то времени для выхода на режим установившегося снижения обычно не хватает. При отказе двигателя на висении оптимальным будет снижение по вертикали. Характеристики авторотации рассмотрены подробнее в разд. 7.5. [c.281]

Надежность, безопасность и экономичность работы АЭС с водо-водяными энергетическими реакторами (ВВЭР) в значительной мере зависят от рациональной организации водно-химического режима первого контура. Водный режим должен обеспечивать минимальную скорость коррозии конструкционных материалов, практическое отсутствие отложений примесей водного теплоносителя на теплопередающих поверхностях контура и минимальную радиоактивную загрязненность оборудования первого контура. Выполнение этих требований обеспечивает щелочной аммиачно-калиевый водно-химический режим с борным регулированием, используемый практически на всех отечественных АЭС с ВВЭР. Он имеет следзпощие особенности. В реакторную воду вводится борная кислота Н3ВО4 в целях регули- [c.161]

На ТЭС, недостаточно обеспеченных пресной водой, в последнее время получили применение воздушно-конденсационные установки (ВКУ) системы Геллера. Такие установки имеют закрытую систему оборотного водоснабжения со смешивающими конденсаторами и градирнями из алюминиевых трубок. Конденсат для питания парогенератора отбирается из напорной магистрали контура охлаждения. При наличии в энергоблоке элементов оборудования, изготовленных из стали, алюминия и меди, необходимо для обеспечения минимальной скорости коррозии поддерживать различные значения pH воды 6,5—7,0 для алюминия, 8,5—9,0 для меди и 9,0 для стали. Щелочной режим обеспечивается дозированием аммиака, гидразина или морфолина, а нейтральный режим — без ввода щелочных реагентов. В первом случае в тракте ТЭС поддерживается некоторое оптимальное значение pH (обычно в диапазоне 8,0—8,5), обеспечивающее допустимую концентрацию продуктов коррозии. Подобный режим осуществлен на ТЭС Ружли (Англия) и Иббенбюрен (ФРГ) с энергоблоками 150— 200 МВт. На ТЭС Иббенбюрен предусмотрена блочная обессоливающая установка, включающая намывные целлюлозные фильтры и ФСД. позволяющая обеспечить концентрации А1 и Ре в градирне на уровне 20—30 мкг/кг, а в питательной воде 10—15 мкг/кг. С учетом минимальной коррозии алюминия при значениях pH, близких к 7,0, нейтральный водный режим для рассматриваемого типа ТЭС представляется перспективным. Как известно, при таком режиме важнейшими параметрами, определяющими коррозионную стойкость другого конструктивного материала — стали, являются электропроводимость среды и концентрация растворимого кислорода. [c.28]

Тепловой нож в данном случае выглядит в виде точки, расположенной на оси заряда и кольца с плоской контактной кромкой. Начальная поверхность горения - плоский торец. На этом же рисунке представлены четыре конфигурации поверхности горения в процессе перехода двигателя с режима минимальной тяги на режим максимальной тяги (I - ГУ) и еще две (V, VI) в процессе перехода вновь на режим минимальной тяги. При этом sina= 1/и. Очевидно, что комплекс Su, определяющий газоприход с поверхности горения, при переходе на установившийся режим (режим максимальной тяги) увеличивается в п раз независимо от формы решетки напротив элементов решетки - за счет увеличения скорости горения, а между элементами решетки - за счет увеличения поверхности горения. А время переходного процесса зависит от расстояния между элементами решетки ТН. [c.110]

Буксу регулятора скорости продолжают перемещать вверх. Еще больше открывается регулирующий клапан, и частота вращения обоих валов возрастает. Примерно при ЗЗСЮ об./мин на валу ТНД в работу вступит регулятор скорости. Напор масла, создаваемый импеллером, заставит поршень в регуляторе скорости вместе с золотником перемещаться вверх вслед за буксой. Буксу перемещают далее вверх, и частоты вращения валов турбин увеличиваются. Когда частота вращения вала ТНД достигнет 3700— 3800 об./мин (на ТВД в это время будет примерно 4200 об./мин), перестановку буксы регулятора скорости прекращают и турбина считается выведенной на режим минимальной нагрузки. В этом положении в механизме задатчика регулятора скорости срабатывает средний микровыключатель, по сигналу которого турбина считается подготовленной к приему дальнейшей нагрузки. [c.15]

Регулирующий клапан начинают постепенно открывать дальше. Частота вращения вала ТВД увеличивается. При 2000 об./мин на ГТК-5 и ГТ-750-6 закроются противопомпажные клапаны, а при 2400—2500 об./мин закроется клапан турбодетандера, отключится расцепная муфта и перекроется пусковой газ. К этому моменту или несколько раньше начнет вращаться вал ТНД. Регулирующий клапан прекращают открывать, когда на механизме задатчика регулятора скорости сработают микропереключатели, сигнализирующие о выходе турбины на режим минимальной нагрузки при частоте вращения вала ТНД 3300 об./мин на ГТК-10 и 3800 об./мин на ГТК-5 и ГТ-750-6. К этому моменту частота вращения вала ТВД обычно достигает - примерно 4400 об./мин, а температура перед турбиной составляет около 600° С. Необходимо только следить, чтобы возрастание частоты вращения по валу ТВД с 2500 до 4200 об./мин было завершено за 2—3 мин. Дальше задеряшваться в указанном диапазоне не разрешается по причине резонансных частот собственных колебаний на некоторых лопатках осевого компрессора. Задержка может произойти не из-за нарушения режима пуска, а по причине несвоевременного вступления в работу ограничителя приемистости. В этом случае следует отрегулировать его работу за счет перестановки золотника 30 (см. рис. 4) вверх по резьбе по серьге 26. [c.122]

С другой стороны, если при заданной длине трубы (х = = onst) увеличивать отношение давлений П, то будут возрастать скорости как на входе, так и на выходе, пока величина Я2 не достигнет критического значения 7 2 = 1. Дальнейшее увеличение П не изменяет ни %i, ни Л2, однако в выходном сечении трубы установится избыточное по сравнению с окружаюгцей средой (резервуаром) давление. Для этого режима уравнение (129) несправедливо, так как при выводе его предполагалось р2 = Рв, связь между параметрами потока определяется только уравнением (130). Из условия неразрывности можно лишь найти минимальное потребное значение П, при котором установится режим с Л2 = 1 и заданным значением %и так как, согласно уравнению (129), [c.262]

Режим работы эжектора, при котором коэффициент эжекции не зависит от давления на выходе из диффузора, называется критическим. Особенности работы эжектора на критическом режиме связаны с характером течения в начальном участке смесительной камеры — между входным сечением и сечением запирания 1 (рис. 9,6). Как уже указывалось, дозвуковой поток эжектируемого газа движется здесь по каналу с уменьшаюп1 имся сечением, ограниченному стенками камеры и границей сверхзвуковой эжектирующей струв. Скорость эжектируемого шотока в минимальном сечении — оно совпадает с сечением запирания — не может превысить скорости звука этим и определяются предельные значения скорости во входном сечении и максимального расхода эжектируемогогаза. Для тога чтобы определить эти максимально возможные значения, необходимо найти соотношения между параметрами потоков во входном сечении и в сечении запирания. [c.518]

Пусть в сопло указанной конфигурации (рис. 206, а) поступает дозвуковой поток газа. Согласно уравнению Гюгонио в сужающейся (конфузорной) части скорость газа будет возрастать, а давление и плотность падать. Если в минимальном сечении (горле) скорость не достигнет критической, то в расширяющейся (диффузорной) части дозвуковой поток газа будет тормозиться, давление и плотность — возрастать и на выходе установится значение М < 1. Такой режим течения установится, если давление на выходе из сопла (противодавление) больше, чем некоторое граничное Рхгр, при котором в горле сопла устанавливаются критические параметры течения. Если теперь противодавление будет уменьшаться, то так как весь поток дозвуковой, возмущения в виде малых понижений давления будут распространяться вверх по течению, скорость потока во всех сечениях будет возрастать и при значении противодавления в горле будет достигнута звуковая (критическая) скорость и соответствующие ей значения р,,, Т . При этом режиме в диффузорной части происходит торможение потока от значения М = 1 в горле до некоторого Мх <1 — на срезе сопла. Если же противодавление далее уменьшится до значения р < р гр. то уменьшится давление и во всей диффузорной части. Но в горле давление не может сделаться меньшим, чем р, по причинам, которые мы выяснили, изучая истечение через сужающееся сопло. Поэтому на некотором участке диффузорной части, начиная от горла, поток получит возможность расширения и там установится сверхзвуковое течение. Однако, если давление Р1 на срезе недостаточно мало, то вблизи выхода поток будет все еще дозвуковым. Сопряжение сверхзвукового потока за горлом с дозвуковым вблизи выхода происходит в виде скачка уплотнения, который мы будем приближенно считать прямым. При дальнейшем понижении противодавления скачок уплотнения будет перемещаться внутри сопла к его выходному сечению и при некотором расчетном давлении Рхра ч расположится за срезом сопла. При этом значении противодавления на срезе устанавливается скорость, соответствующая расчетному значению числа Мхрасч > 1. При дальнейшем понижении противодавления поток будет на некотором участке вне сопла продолжать расширяться, а переход к дозвуковому режиму и полному торможению будет осуществляться через сложную систему косых скачков уплотнения. [c.453]

На рис. 7.3 находим минимальный коэффициент давления /Jminn = —0,8 и определяем по этому коэффициенту из графика Христиановича (см. рис. 1.1.15 [20]) критическое число Маха M ,j,p = 0,58. Так как заданное число = 0,5 меньше Моокр = 0,58, режим обтекания профиля сжимаемым потоком докритиче-ский и для пересчета давления можно использовать метод Христиановича. По числу Мао = 0,5 дляй = 1,4 вычисляем относительную скорость к о = 0,5345 (см. задачу 7.11). [c.181]

При работе турбомуфты на номинальном режиме с минимальным скольжением круг циркуляции жидкости располагается у периферии рабочей полости и порог (кольцевая диафрагма) 8 (см. рис. XI.2), установленный на ступице турбины 4, не соприкасается с циркулирующей жидкостью и практически не влияет на режим циркуляции, а следовательно, не уменьшает номинальный к. п. д. турбомуфты. При перегрузке турбомуфты (передаваемый крутягций момент больше номинального) скольжение между насосным и турбинным колесом увеличивается и рабочая жидкость устремляется к центру турбомуфты — образуется большой круг циркуляции. При этом поток жидкости, движущийся по лопаткам турбинного колеса от периферии к центру, встречает на своем пути порог. Порог умен],шает спорость циркуляции жидкости и, кроме того, часть жидкости, ударш -шись о порог, через отверстие А (см. рис. XI.2) сливается в дополш тельный объем между кожухом 5 и турбинным колесом 4. Слив части жидкости в дополнительный объем и уменьшение скорости циркуляции жидкости обусловливают снижение передаваемого турбомуфтой момента при больших скольжениях, а следовательно, и обусловливает предохранительный эффект при установке турбомуфты. [c.235]

Режимы движения механизма. В механизмах с одной степенью свободы различают три режима движения разбег, установивщееся движение и выбег. Установившимся движением механизма называется движение механизма с одной степенью свободы, при котором его кинетическая энергия и обобщенная скорость (производная обобщенной координаты по времени) являются периодическими функциями времени. Минимальный промежуток времени, в начале и конце которого повторяются значения кинетической энергии и обобщенной скорости механизма, называется временем цикла установившегося движения. Режим движения механизма от начала движения до установипшегося движения называется разбегом, а от установившегося движения до конца движения — выбегом. Режимы разбега и выбега, а также режимы перехода от установившегося движения с одной средней обобщенной скоростью к движению с другой средней скоростью называются переходными режимами. [c.75]

Повышение скорости резания, уменьшая микроэлектрохими-ческую гетерогенность, может не обеспечить достаточно низкого уровня остаточных напряжений, при котором снизилась бы механическая активация металла. Очевидно, в условиях одновременного проявления этих противоположно действующих факторов оптимальное в электрохимическом отношении состояние поверхности может быть достигнуто при некоторой промежуточной скорости резания. Действительно, при режиме И1 разблагора-живание электродного потенциала оказалось незначительным. Этот режим оказался наиболее благоприятным и с технологической точки зрения, так как износ резцов был минимальным, а ми-кроэлектрохимическая гетерогенность была менее резко выражена. [c.191]

Методика определения водорода [19] дает возможность подобрать для данного парогенератора водный режиме минимальной концентрацией водорода в питательной воде и паре. Большая роль в развитии пароводяной коррозии принадлежит высокому уровню локальных тепловых нагрузок. Было бы принципиальной ошибкой считать, что путем улучшения водно-химического режима котлов при высоком уровне теплового напряжения можно ликвидировать пароводяную коррозию. При нарушениях топочного режима, шлаковании, вялой циркуляции воды в барабанных котлах, пульсирующего потока в прямоточных котлах (особенно при высоких тепловых нагрузках) средствами химической обработки воды практически невозможно предупредить разрушения металла в результате пароводяной коррозии. При недостаточной скорости воды в парогенерирующих трубах, обусловленной рядом теплотехнических факторов и конструктивными особенностями котлов (малый угол наклона, горизонтальное расположение труб), ядерный режим кипения может переходить б менее благоприятный — пленочный . Последний вызывает перегрев металла и, как правило, пароводяную коррозию. Развитию ее сильно способствуют вносимые в котел с питательной водой оксиды железа и меди, которые, образуя отложения на поверхностях нагрева, ухудшают теплопередачу. Стимулирующее действие меди на развитие пароводяной коррозии заключается также в том, что она вместе с оксидами железа и другими загрязнениями, поступающими в котел, образует губчатые отложения с низкой теплопроводностью, которые сильно способствуют перегреву металла. Прямое следствие парегрева стали и протекания пароводяной коррозии — появление в паре котла молекулярного водорода. Вполне понятно, что по его содержанию можно оценивать лишь среднюю скорость пароводяной коррозии, локализацию же разрушений таким методом выявить трудно. [c.181]

Скорость резания, определенная по стойкости инструмента, должна быть проверена по мощности станка и откорректирована по его кинематическим возможностям. Если мощность станка с учетом его к. п. д. при работе на данном режиме в значительной мере недоиспользуется, то для повышения производительности целесообразно уточнить режим, определив при этом, как его интенсификация отразится на экономических показателях, зависящих не только от затрат на инструмент, но, например, и от стоимости оборудования. Поэтому решение о том, работать ли в режиме максимальной экономичности по затратам на инструмент или в режиме минимальных приведенных затрат, совпадающем часто с режимом максимальной производительности, принимается в каждом случае с учетом Конкретных условий производства. Может оказаться, что с целью сокращения сроков окупаемости затрат на оборудование и уменьшения потребности в рабочих-станочниках выгоднее работать в режиме максимальной производительности. Повышение степени загрузки станка по мощности может быть достигнуто и за счет перехода к многоинструментальной обработке. [c.49]

Условия мажорирования частотной характеристики САРС машинного агрегата с ДВС определяются следующими допущениями а) текущее значение частоты может совпадать с одной из собственных частот механического объекта регулирования б) необратимые потери энергии при колебаниях в центробежном измерителе угловой скорости отсутствуют в) потери энергии х и колебаниях в механическом объекте регулирования характеризуются постоянным коэффициентом поглощения, определяемым по параметрам низкочастотных резонансных колебаний силовой цепи ыашпны г) при наличии амплитудно-импульсных звеньев процесс управления принимается непрерывным д) постоянная времени центробежного измерителя, а в системах непрямого регулирования и постоянные времени сервомоторов принимаются равными своим минимальным значениям е) расчетный скоростной режим САРС соответствует минимальной степени неравномерности регулятора. [c.141]

Рассчитав и выбрав таким методом необходимый режим испытания для данного размера образцов, приступают к испытанию. Для этого укрепляют образцы в гнезда фрикционных головок, устанавливают минимальный зазор между образцами и раскручивают вал машины с маховиками до скорости, несколько большей заданного значения. Затем выключают электродвигатель и одновременно рассоединяют зубчатую муфту. Когда скорость свободно вращающейся маховой массы снизится до заданной величины, подают давление в пневматический цилиндр. При этом неподвижный образец, установленный в головке подвижной бабки, прижимается, к вращающемуся образцу и начинается процесс торможения вращающейся маховой массы. Тормозной момент испытываемой пары записывается самописцем по времени. Торможение производится до полной остановки маховой массы (давление на образцы при этом поддерживается постоянным). Кроме тормозного момента фиксируется время торможения и тормозной путь. Если скорость маховой массы в момент начала торможения и удельное давление задаются достаточно точно, то среднее (эффективное) значение величины коэффициента трения может быть определено из выражения [c.136]

Каналы (достаточно короткие), имеющие входную сужающуюся часть и выходную расширяюп уюся— диффузор, называются соплами Лаваля . Если в минимальном сечении сопла Лаваля скорость достигла скорости звука, то в расширяющейся части она может стать больше или меньше скорости звука — в зависимости от величины противодавления. Дозвуковых режимов истечения данного газа из сопла Лаваля, заданных размеров, может быть очень много, в то время как существует только один режим сверхзвукового истечения, осуществляющийся при определенном значении противодавления, равном давлению в выходном сечении сопла. При несоблюдении этого условия в расширяющейся части сопла Лаваля возможны, так называемые скачки уплотнений (когда давление в выходном сечении меньше величины противодавления), сопровождающиеся потерями энергии. Весовой расход газа при сверхзвуковом режиме не может превзойти максимального значения расхода в наименьшем сечении при достижении в этом сечении скорости звука. [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...