Скорость обобщенная средняя

Статистическая проверка гипотезы об однородности дисперсий разрушающих напряжений показала, что так же как для легких сплавов, для материалов с выраженным пределом выносливости дисперсия разрушающих напряжений может считаться не зависящей от скорости возрастания нагрузки. Это позволяет в качестве дисперсии предела выносливости принять обобщенную (среднюю) дисперсию разрушающих напряжений и построить распределение пределов выносливости, используя всю совокупность отклонений разрушающих напряжений от их средних значений при всех скоростях возрастания нагрузки (как это описано в работах [1] и [2]). На рис. 4 показаны некоторые из построенных таким образом распределений (с 95%-ными доверительными интервалами). Статистическое сопоставление параметров этих распределений (средних по критерию Стьюдента t, дисперсий — по критерию Фишера F) с полученными при постоянной амплитуде напряжений показало, что различие между ними может быть признано незначительным. [c.185]

Кроме того, в гидродинамике вязкой сжимаемой жидкости принимается второе обобщение гипотезы Ньютона, согласно которому среднее нормальное напряжение равно сумме двух членов первый член есть давление, взятое с отрицательным знаком, которое не зависит от скорости объемной деформации, а второй член пропорционален последней [c.66]

Выведем для непрерывной системы дифференциальное уравнение переноса любой экстенсивной величины (обобщенной координаты), которую для краткости будем называть субстанцией. В качестве последней может быть масса, энергия, энтропия и т. п. Перенос любой субстанции происходит как кондуктивным, так и конвективным путями, имеющими разную физическую природу. Кондуктивный перенос осуществляется за счет хаотического молекулярного движения. Конвективный перенос происходит за счет макроскопического движения среды. Среднюю линейную скорость движения среды можно определить следующим образом [c.205]

Коэффициент гидравлического трения X в формулах Дарси легко определяется опытным путем. Для этого достаточно измерить разность пьезометрических отметок (для газов — разность давлений) в двух сечениях испытываемого трубопровода и среднюю скорость течения. В результате обобщения огромного экспериментального материала удалось установить, что Я в конечном итоге является функцией двух безразмерных параметров числа Рейнольдса Re, учитывающего влияние скорости и вязкости жидкости, а также размеры самого трубопровода, и относительной шероховатости где k — линейная величина, характеризующая влияние стенок. Таким образом, [c.157]

Таким образом, предлагаемая математическая модель (21) обладает важными преимуществами. Во-первых, она содержит в явном виде характеристики циклической трещиностойкости материала, определяемые по точкам того участка, к которому они относятся, благодаря чему исключается влияние точек одного участка на характеристики другого. Во-вторых, она позволяет адекватно описать диаграммы усталостного разрушения, содержащие все известные нам аномалии. В-третьих, раздельное описание отдельных участков существенно облегчает обобщение соответствующих выражений, так чтобы они учитывали асимметрию цикла, частоту нагружения, температуру и другие параметры, влияние которых может по-разному проявляться при низких, средних и высоких скоростях роста трещины. [c.222]

Из анализа этого выражения для средней скорости движения теплоносителя в контуре с естественной циркуляцией, а также из обобщения соответствующего опыта эксплуатации представляется возможным высказать следующие соображения [c.20]

Коэффициент В принят равным 0,032. Это привело к согласованию с некоторыми экспериментальными данными [12]. Надо, однако, заметить, что в других опытах значение g было близко к единице [14]. В литературе также отмечается, что е может быть и больше единицы, что совершенно не вяжется с указанной схемой. Кроме того, следует иметь в виду, что схема Прандтля является идеализированной и построена по аналогии с молекулярной теорией, где на длине свободного пробега никакого внешнего воздействия молекула не испытывает. Длина перемешивания , полученная путем сравнения опытного распределения скорости с теоретическим, содержит в себе особенности процесса, которые не укладываются в модель Прандтля. В работе [4] рассматривается пространственная модель, которую можно считать обобщением модели Прандтля. Пусть из окрестности каждой точки М потока, рассматриваемой в системе координат, движущейся со скоростью осредненного потока в точке М, вылетают во всех направлениях с одинаковой вероятностью порции жидкости ( моля ). Характерный размер .моля d и средняя длина его пробега Л приближенно описываются соотношениями d = L и % = aL (р и а — постоянные безразмерные коэффициенты, L — масштаб турбулентности) и определяются полем скорости осредненного движения и положением рассматриваемой области потока относительно стенок канала. Модуль характерной скорости движения моля, вылетающего из окрестности [c.92]

Такой подход предоставляет возможность применить для моделирования РЦН и анализа режимов его работы мощный аппарат комплексной переменной [45], который базируется на изображении гармонической функции скорости и других режимных параметров насоса (расходов, мощностей и т.д.) в виде обобщенного комплексного вектора в полярной или декартовой системе координат. В частности, в координатах комплексной плоскости (рис.5.3) запись для определения средней скорости в сечении отвода, содержащем точку 2, будет иметь вид [c.69]

Можно показать, что движение жидкости дискретной структуры описывается обобщенным уравнением Навье — Стокса [Л.1-8]. Дискретность структуры для разреженного газа определяется тем обстоятельством, что в пределах физически малого объема переносные скорости молекул различны. Другими словами, в пределах малого объема, по которому происходило усреднение микроскопических величин, изменяется скорость видимого движения. Поэтому приходится переопределять среднюю скорость движения. Такая же физическая картина имеет место при вихревой структуре жидкости (жидкость состоит из отдельных вихревых трубок). В этом случае распределение скорости движения жидкости описывается разрывной функцией. [c.24]

Для оценочных расчетов, а также для получения обобщенных зависимостей при безотрывном обтекании турбинных решеток в фор-мулу (54.14) подставлялись средние значения скоростей и и вог, соответственно, на спинке и вогнутой стороне профиля, что дает простую приближенную формулу для коэффициента потерь трения [c.401]

КПД tio, двухвенечных ступеней для околозвуковых скоростей можно оценить по обобщенным данным, представленным на рис. 3.23. Средний диаметр ступени af= 700 мм осевые зазоры по бандажу 5д = 1,5 мм радиальные зазоры по уплотнительным гребням 5 = 0,8 мм число гребней 2 = 2 толщина выходных кромок сопл = 0,6 мм толщина выходных кромок рабочих и направляющих [c.255]

Периодические движения ротационного типа существуют, если h > max /7, a q) = a(q 2л), Il(q) = n(q -f 2л) и обобщенная координата q есть угол. Ротации периодичны в том смысле, что ( (ф-f 2л) = ( (ф) + 2л0, где ф — фаза вращения, определяемая по формуле (7) ш — средняя угловая скорость о = 1 — указатель направления вращения. Поэтому возможно разложение [c.142]

В этом случае эволюция обобщенных координат и обобщенных скоростей будет представлять собой многомерный непрерывный марковский процесс. Совместная плотность вероятностей координат и скоростей должна подчиняться уравнению Фоккера— Планка—Колмогорова, а определение среднего времени, в течение которого изображающая точка достигнет некоторой границы в фазовом пространстве, сводится к краевой задаче для уравнения Понтрягина (1.67). [c.30]

Рис. 7.6. Зависимость дисперсии обобщенной координаты плоской панели от средней скорости потока

Рис. 7.7. Зависимость математического ожидания обобщенной координаты цилиндрической панели от средней скорости потока

Рис. 7.8. Распределение обобщенной координаты цилиндрической панели при увеличении средней скорости обтекания

Для вычисления обобщенного числа Фурье для функций в (), полученных при сложных краевых условиях, может быть предложен алгоритм расчета, построенный на замене определяющей температуры в[ рассматриваемой кривой определяющей температурой Ot параболы с равными значениями чисел вер и Pd. С этой целью вначале находим среднюю интегральную температуру вер рассматриваемой кривой 0( ), а затем для нее — число Pd, которое означает некоторую безразмерную скорость нагревания тела [c.60]

Близким по механизму к только что рассмотренному движению вязкой жидкости сквозь тонкую щель между параллельными плоскостями является фильтрационное движение вязких жидкостей сквозь пористые среды. Лежащий в основе теории этих движений закон был открыт в середине прошлого века известным французским гидравликом Дарси на основании проведенных им опытов ), хотя по своей сущности закон этот представляет простое и естественное обобщение линейных зависимостей (153) средней скорости от градиента давления. [c.411]

КОЭФФИЦИЕНТ НЕРАВНОМЕРНОСТИ ДВИЖЕНИЯ М. — отношение разности максимального и минимального значений обобщенной скорости м. к его средней скорости за один цикл установившегося движения [c.144]

Подстановка выражения (9.4.87) в (9.4.80) приводит к формально замкнутым уравнениям для средней скорости и корреляций Эти уравнения аналогичны обобщенным уравнениям переноса, которые выводились ранее методом неравновесного статистического оператора из уравнения Лиувилля, поэтому в общем случае они сильно нелинейны и содержат эффекты памяти. Тем не менее, вполне возможно, что более детальное изучение нормальных решений уравнения Фоккера-Планка — один из путей построения последовательной статистической теории турбулентности. Надеемся, что читатель, дочитавший до конца книгу, достаточно подготовлен к тому, чтобы принять участие в решении этой важной и увлекательной проблемы. [c.270]

Ясно, что кривая износа стержня по времени H=f t) будет выпуклой кривой, ось которой совпадает со средним значением обобщенной нагрузки Л, которая определяет износ данного агрегата. В момент времени = 0 касательная к этой кривой Параллельна оси абсцисс, а в момент разрушения стержня—оси ординат. Это объясняется тем, что поскольку в момент разрушения стержня площадь его поперечного сечения стремится к нулю, то величина нагрузки, а следовательно, и скорость разрушения стремится к бесконечности. [c.107]

На рис. 3.29 представлены обобщенные зависимости длины испарительного участка /исп от массовой скорости парового потока pw. На дополнительной шкале по оси абсцисс приближенно указаны скорости парового потока w. На графиках штриховкой отмечены границы пленочного режима (когда влага оседает на стенки и течет по ним) который при больших скоростях (в зависимости от средне- [c.127]

Замечания о методике обобщения данных [Л. 207] приведены в гл. 4. Здесь отметим, что расчет прямых данных [Л. 207] для концевых участков канала при v = = 15н-20 м/сек, как правило, дает вопреки (3-15 ) при учете всех поправок Иот<Ув, что не может быть физически оправдано. Это положение будет усугубляться сопоставлением не с Св, а с Vo.ap, которая больше Ув-Д. М. Галерштейн Л. 57] изучал распределение концентрации по поглощению потоком восходящей газо-взвеси р-излучения (источник — изотоп Те активно стью 1 мкюри). Замеры проводились в десяти точках по высоте канала постоянного диаметра 22 мм луч диаметром 7 мм проходил по диаметру канала. Сравнение средних значений объемных концентраций, полученных указанным методом и отсечкой, показало, что их отношение при о/Ув= 1,4- 1,8 и Рр = 2-10 4 м м близко к единице, а при увеличении v заметно превышает единицу. На этой основе делается вывод об увеличении концентрации на оси потока при повышении скорости воздуха. Для D/dT = 17,5- 79, Fr= (1,3-ь23) 10 , Яб т/с2=7-10-5-3-10-4, рт/р = 1 680- 2 280, рр = 0,5Х X 10-4 4-6,2 10-4 (ji = 0,084- -1,4 кг1кг), используя ЭВЦМ в Л. 57] получены зависимости [c.86]

Режимы движения механизма. В механизмах с одной степенью свободы различают три режима движения разбег, установивщееся движение и выбег. Установившимся движением механизма называется движение механизма с одной степенью свободы, при котором его кинетическая энергия и обобщенная скорость (производная обобщенной координаты по времени) являются периодическими функциями времени. Минимальный промежуток времени, в начале и конце которого повторяются значения кинетической энергии и обобщенной скорости механизма, называется временем цикла установившегося движения. Режим движения механизма от начала движения до установипшегося движения называется разбегом, а от установившегося движения до конца движения — выбегом. Режимы разбега и выбега, а также режимы перехода от установившегося движения с одной средней обобщенной скоростью к движению с другой средней скоростью называются переходными режимами. [c.75]

В настоящее время накоплен обширный экспериментальный материал по движению пароводяных потоков в трубах каналах. Эти данные леглн в основу обобщенных зависимостей и номограмм, используемых в расчетах. В работе [180] получена критериальная зависимость, определяющая отношение ш"/ см при адиабатном течении потока. Так как средняя расходная скорость смеси всегда известна, то по этой зависимогти легко установить истинную среднюю скорость пара w" и другие истинные параметры потока. Обобщенная критериальная формула, приведенная в [180], имеет вид [c.22]

Автором разработана оригинальная методика, согласно которой на основе выражения средней величивы кинетической энергии и дополнительных условий полная г инетическая энергия системы может быть представлена полной квадратической формой обобщенных скоростей в виде (7), где коэф( ипиенты Aij являются функциями усредненной деформации и других параметров [1—3]. [c.73]

В обобщенном виде система балансовых уравнений может быть представлена в виде вектор-функции Ф (Z, Z ) = О, устанавливающей соотношение между термодинамическими и расходными параметрами связей, обеспечивающее получение заданной стационарной нагрузки установки с определенными конструктивнокомпоновочными характеристиками. В геометрической интерпретации [87 1 вектор-функция Ф (Z, =- О задает нелинейную поверхность стационарных состояний установки в многомерном пространстве, координатами которого являются значения нагрузки установки как по электрической энергии, так и по холоду, а также величины подмножеств Z и Для расчета приведенных затрат, учета ограничений, отражающих требования технологичности изготовления, длительной надежной эксплуатации установки и т. д., и в дополнение к системе балансовых уравнений в математическую модель вводятся соотношения для вычисления различных технологических и материальных характеристик отдельных агрегатов. Эти соотношения получаются в результате совместного решения задач теплового, гидравлического, аэродинамического и прочностного расчета агрегатов и представляют собой в большинстве случаев неявные функции параметров совокупностей Z и Z . Опыт математического моделирования показал, что для теплоэнергетических агрегатов число этих характеристик невелико. Это характеристики изменения давления, энтальпии и средней скорости каждого теплоносителя, наибольшей температуры стенки, ее абсолютной или относительной толщины, а также расходов материалов. В обобщенном виде система характеристик описывается вектор-функцией (Z, Z ) = 0. [c.40]

Таким образом, аналогично спирали отвода, можно ввести к рассмотрению фиктивные обобщенные комплексные векторы силы Рз, средней скорости жидкости в диффузоре Соиф и [c.80]

Мзложенный способ расчета представляет собой естественное обобщение одномерного или гидравлического расчета течений в каналах, производимого, по существу, в средних параметрах. Применение наряду с осредненным уравнением неразрывности (50.5) осред-ненного уравнения отсутствия вихрей (50.6) позволяет вычислить, кроме среднего значения скорости в канале, также главную часть ее изменешая поперек канала. В порядке следующего приближения можно, опираясь на результаты произведенного расчета, вычислить отброшенные члены порядка f q и разбить течение в канале на две или три отдельные струйки после этого к каждой из струек вновь применима изложенная приближенная методика расчета, если использовать дополнительно условия равенства всех функций на границах струек. [c.365]

В формуле (2-65) принят линейный закон изменения скоростей в пограничном слое, а интегрирование проводилось от О до б. Через Л обозначена толщина выходной кромки лопатки, а через S — средняя толщина иотраничного слоя на выпуклой и вогнутой поверхностях профиля. Следует, однако, заметить, что для расчета угловой скорости в начальный момент времени следует использовать не осредненный градиент скоростей в пограничном слое, а максимальный (независимо от того, соответствует ли эта эпюра отрывному или безотрывному характеру течения). Таким образом, для точного расчета необходимо знать зпюру распределения- скоростей в пограничном слое на выходной кромке и соответственно dwldy)uam- Для приближенных расчетов можно рекомендовать формулу, выведенную на основании обобщенных экспериментальных исследований пограничного слоя в турбинных решетках [c.41]

Обобщенные координаты 1 (/) и щ t) представляют собой случайные функции, так как скорость обтекания v t) помимо среднего значения v содержит флуктуациоиную часть Vi t) (5.88). [c.163]

Работы [L.10, L.12] посвящены экспериментальному исследованию аэродинамических характеристик и формы системы вихрей модельного винта на режиме висения. Форма вихрей определялась путем визуализации по полученным данным были построены эмпирические формулы для определения скоростей осевого смещения и радиального поджатая концевых вихрей и пелены, сходящей с внутренних участков лопасти. Найдено, что скорость снижения концевых вихрей в первом приближении можно считать постоянной как до прохождения следующей лопасти, так и после него. До подхода следующей лопасти скорость снижения пропорциональна нагружению лопасти (Ст/а). После прохождения следующей лопасти скорость осевого смещения вихря возрастает и становится пропорциональной средней индуктивной скорости J Jj2), но приблизительно на 40% превышает скорость, определяемую по теореме количества движения. Полученные путем обобщения экспери- [c.679]

Изменения средней скорости выходвого звена коэффициент 144 Кинематическая схема ы. 121 Крайнее положение звена 145 Крайнее положение и. 145 Обобщенная координата 204 Обобщенная скорость 204 Передаточное отношение 221 План м. 231 План скоростей н. 232 План ускорений и. 232 Шатунная кривая 412 [c.427]

Таким образом, мы можем объяснить явление подъемной силы, если вокруг тела действительно сугцествует циркуляция. Для читателя, которому нравится мыслить математическими или геометрическими терминами, отмечу, что он может обобгцить определение циркуляции, взяв среднее значение касательной составляющей скорости вдоль произвольной замкнутой кривой, окрз жающей тело, и умножив его па длину дуги этой кривой. Если течение безвихревое, то это произведение имеет одинаковое значение, независимое от выбора кривой. Таким образом, мы имеем общее определение циркуляции, обобщенное на основе циркуляционного течения с круговыми линиями тока. Если мы возьмем замкнутую кривую, которая не охватывает тело, но окружает только жидкость, то циркуляция вокруг кривой будет равна нулю. [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...