Кромка лопатки выходная

Коэффициент потерь на удар 43 Кинематическая вязкость 47 Кромка лопатки входная 15, 29, 154 Кромка лопатки выходная 29, 154 Круг циркуляции замкнутый 17, 31, 35, 139 [c.316]

АТ-закручивающее устройство (см. рис. 1.2,в) характеризуется углами закрутки аир, диаметром втулки d , выходным диаметром d, числом лопаток т, длиной выходного патрубка /. Угол р — угол между выходной кромкой лопатки и осью цилиндрического канала угол а — угол наклона лопаток к касательной, проведенной к окружности, образуемой в одной из любых плоскостей сечения, проведенного перпендикулярно к оси цилиндрического канала между передним и задним торцами закручивающего устройства, и проходящей через выходную кромку лопатки. Его геометрический параметр определяется выражением [18, 196] [c.14]

Хорду а лопатки увеличивают на необходимую величину усадки V(a). Затем от радиуса входной кромки R строят профиль корыта Лк и спинки / с по координатам рабочего чертежа детали. У выходной кромки лопатки построенный профиль не сходится с новой длиной хорды а + Va). В этом случае центр радиуса О произвольно переносят в точку Oi так, чтобы хорда лопатки соответствовала новой длине а + Va), а на участке Ь плавно сопрягают кривые профиля спинки и корыта с построенными теоретическими кривыми, ограничивающими участок кривой профиля ВО С. [c.144]

В спектрах шума воздуходувных машин увеличение вибраций наблюдается на лопастной частоте и ее гармониках. Взаимодействие неравномерного по скорости потока газа с лопатками является источником шума и вибрации. Неравномерность скорости уменьшается с увеличением расстояния от выходной кромки лопатки, генерирующей неоднородность давления, которая как бы размывается и выравнивается (рис. 1). На использовании этого эффекта строится один из наиболее широко применяемых методов снижения шума от неоднородности потока, заключающийся в увеличении расстояния [c.102]

Углубление в бандажах в наиболее узком месте окна улучшает качество сварки бандажей с торцами лопаток в этих местах, так как при ширине щели 0,8—1 мм хорошее соединение бандажной ленты с торцом выходной кромки лопатки получить затруднительно. [c.28]

На фиг. 57, показано отрицательное горло . В этом случае горло находится между выходной кромкой лопатки и касательной к изогнутой части другой лопатки. Характерной особенностью такого гор- ла является то обстоятельство, что мерительный инструмент проходит насквозь через направляюш,ий аппарат с выходной стороны на входную сторону лопатки. [c.90]

Определение координат центра радиуса внутреннего профиля. Расчет производится относительно выходной кромки лопатки, поэтому в этой точке принимаем начало координат. [c.102]

Для того чтобы уменьшить величину ступенек А, смещают выходную кромку лопатки относительно радиального направления на величину В, примерно равную половине шага лопатки по среднему диаметру и фрезерование производят перпендикулярно принятому радиальному направлению (фиг. 71, д). [c.118]

Для определения величин угла 7 между плоскостью диафрагмы и входной кромкой лопатки, представим себе мысленно пирамиду, боковая поверхность которой состоит из Д аГс, лежаш,его в торцевой выходной плоскости диафрагмы, Д вГс, лежаш,его в плоскости лопатки, и А авГ, лежащего в плоскости, повернутой на угол а [c.125]

На верхнем торце обода одной стороны диафрагмы (с углом скоса вверху), на внутренней и наружной поверхностях сопловых каналов ф 910 и 0 1039 мм) откладываются от крайних точек выходной кромки лопатки, ближайшей к разъему, размеры 11,35 мм и 12,91 мм, которые берутся по чертежу диафрагмы (точки а и Ьна фиг 86, а и Ь). От найденных точек а и 6 на том же торце откладывается размер 23,88 мм, также взятый из чертежа диафрагмы (точки с и d). [c.140]

Через найденные точки ud при помощи длинной линейки, накладываемой на торец диафрагмы, проводится радиальная базовая линия 1. Проверяется расположение выходной кромки лопатки, ближайшей разъему (с другой стороны диафрагмы), и центра средней окружности лопаток относительно проведенной базовой линии. [c.140]

Наружная точка выходной кромки лопатки е должна находиться а расстоянии 90,21 лл = 77,68 + 23,88 —11,35 лг.и от базовой линии, а внутренняя точка / на расстоянии 79 мм = 68,03 -f 23,88— [c.140]

Большую роль играет выходная часть лопаточного профиля, толщина и форма выходной кромки лопатки и, конечно, вся предыстория потока, поскольку выходящий из канала поток, включая и его часть, называемую пограничным слоем, на выходе получили структуру, образованную процессом течения в межлопаточных каналах. В основном за решеткой происходит выравнивание поля скоростей потока, размыв вихревых кромочных следов невозмущенной частью потока. По мере удаления контрольного сечения потока от выходного сечения решетки параметры потока в сечении меняются, выравниваясь. Главным фактором такого выравнивания является основное движение потока вдоль оси машины. Поскольку в осевом зазоре поток предоставлен самому себе и воздействий на него со стороны лопаточного аппарата нет, теоретическое рассмотрение движения за решеткой, в зазоре, весьма сложно. Столь же сложны и условны и попытки экспериментального изучения потока в пространстве осевого зазора. Поэтому наибольшее значение в технике расчета кромочных потерь имеют эмпирические формулы самого простого вида. [c.243]

Акр — толщина выходной кромки лопатки [c.243]

Если момент инерции сечения лопатки относительно оси g — g обозначить /min, а относительно оси ц — т) — /max. то напряжение на выходной кромке лопатки (точка т) в сечении на расстоянии X от основания лопатки [c.56]

Максимальные напряжения могут возникать как на входной, так и на выходной кромках лопатки. [c.97]

Фиг. 85. Сварные соединения лопаток с рабочим диском центробежного колеса главного питательного насоса а — по выходной кромке лопатки, первоначальный вариант б — то же, улучшенный вариант в — по среднему сечению лопатки, первоначальный вариант г — то же, улучшенный вариант.

На некотором расстоянии от кромки куски пленки разбиваются на капли. Это расстояние зависит от толщин стекающих пленок и выходной кромки лопатки, а также от скорости и плотности основного потока (см. гл. II). В некоторых опытах ЛПИ при числе I и Pi 0,05 бар пробег пленки до ее дробления [c.73]

Рис. 13. Течение пленки и ее срыв у выходной кромки лопатки [84] а — в плоскости иг (рис. 14) б — по высоте лопатки.

Угол тангенциального наклона выходной кромки лопатки НА РК 0 0 12° 0 23° 0 20° 0 20° 0 11°40 0 [c.206]

Здесь и далее подстрочный индекс к указывает, что соответствующая величина относится, к сечению на выходной кромке лопатки. [c.28]

Воспользуемся одним из известных выражений для коэффициента потерь в решетке, например (56). Если принять, что на выходной кромке лопатки в контрольном сечении 2 —2 (см. рис. 10) при у = 6 значение скорости потока при изоэнтропийном течении и , а также плотность среды со стороны выпуклой поверхности равны соответственно значениям этих величин со стороны вогнутой поверхности, то получим [c.128]

Входящее в последнее выражение отношение толщин пограничного слоя на выходной кромке лопатки при шероховатой и гладкой поверхностях может быть представлено в следующем виде [c.131]

При обтекании выходной кромки лопатки сверхзвуковым потоком возникают системы скачков уплотнения (/ и II). Скачки уплотнения I, достигнув поверхности соседней лопатки, отражаются (/ ). [c.175]

Рис. 23. Температурные поля зоны выходной кромки лопатки первого (а), второго (б), третьего (в) приближений.

На рис. 100 справа изображена лопатка насоса S (вид спереди). Линии 1, 2, 3, 4 и 5 являются пространственными -ЛИНИЯМИ пересечения поверхности этой лопатки с поверхностями торов /, //, III, IV, V, причем линии 1 я 5 — боковые контуры лопатки. Линия, проведенная через точки Ai—Лу, является выходной кромкой, а линия, проведенная через точки Bj—By, — входной кромкой лопатки. [c.222]

Коэффициент влагоудаления г ) определялся как отношение количества отведенной влаги к общему количеству влаги в паре перед решеткой. На рис. 13-14 приведен график среднего значения коэффициента влагоудаления для обоих указанных вариантов влагоулавливающих отверстий в зависимости от начальной влажности г/о. Замена двух рядов отверстий рядами щелей у выходной кромки лопатки привела к увеличению сепарации почти в 4 раза. По-видимому, силы поверхностного натяжения закупоривают отверстия и препятствуют отводу влаги. Кроме того, в этом случае требуется затратить дополнительную работу для разрыва пленки. Для схемы [c.370]

Теоретический расчет эффективности влагоудаления возможен лишь в том случае, когда известны закон движения пленки по поверхности лопатки, условия отрыва ее с поверхности и выходных кромок, траектории движения оторвавшихся капель, законы дробления и коагуляции их, функции распределения капель по размерам и углам входа, процессы движения влаги в сепарационных камерах и пр. Составить замкнутую систему уравнений, описывающих перечисленные процессы, пока не представляется возможным. Из литературы известны лишь приближенные методы расчета безотрывного движения пленки по поверхности лопатки [Л. 218, 223]. Эти методы в случае простейших граничных условий (условий попадания влаги на лопатку) дают возможность приближенно определить траекторию безотрывного движения пленки и определить количество влаги, сбрасываемое с торцевой периферийной кромки лопатки. [c.379]

Расстояние от оси трансформатора до точки, лежащей на входной кромке лопатки насосного колеса по средней линии тока, обозначим расстояние от оси трансформатора до точки, лежащей на выходной кромке лопатки насосного колеса по средней линии тока, обозначим Г2н угол между отрицательным направлением окружной скорости и касательной к лопатке (или относительной скоростью на лопатке) р. [c.99]

Важнейшей особенностью работы конструктивных элементов является циклический характер температурного поля, определяемый режимом работы изделия. Например, за двухчасовой полетный цикл транспортного газотурбинного двигателя (ГТД) температура выходной кромки лопатки существенно изменяется, при этом довольно значительно меняются и скорости нагрева при выходе на полетный режим [25]. Значительная неравномерность температурного поля свойственна охлаждаемым рабочим лапатка(М газовой турбины [71]. Менее опасные сочетания температур t и напряжений а реализуются в турбинном диске [71], однако для них свойственны высокие уровни температур и значительные градиенты. Из приведенных данных видно, что для температурного цикла нагрева элемента характерно чередование нестационарных и стационарных участков, причем последние занимают значительное время цикла. Высокие уровни температур, циклический характер температурного воздействия, чередование нестационарных и стационарных режимов создают е материале особые условия работы высокую термомеханическую напряженность, больщие уровни термических напряжений. Все это обусловливает в большинстве случаев работу материала конструктивного элемента за пределами упругости в наиболее напряженных точках наблюдается процесс циклического упругопластического деформирования, приводяший материал к разрушению за ограниченное число циклов (Ю —10 ). [c.8]

Зависи1МО Сть на рис. 5 [13] отражает кинетику напряжений в выходной кромке охлаждаемой сопловой лопатки в условиях термоцикличеокого -нагружения (400 9100° С) при варьировании толщины стенки. По мере увеличения относительной площади -сечения канала охлаждения в выходной кромке лопатки снижается уровень термических напряжений, поскольку с уменьшением толщины стенки уменьшаются -объемы материала, прилегающие к выходной кро-мке. Это, с одной стороны, вызывает уменьшение жесткости защемления рассматриваемой зоны лопатки, а с другой, улучшает прогрев сечения и снижает градиент температур. Возможность регулирования степени стеснения [c.11]

При формовке в деревянный стержневой ящик направляющие лопатки выходными кромками вставлялись в металлические гребенки (фиг. 53), а со стороны паровхода положение фиксировалось деревянными вставками (кусками) 3, сопрягающимися с профилем лопаток. Такие сопряжения требуют большой точности выполнения как самих лопаток по толщине, так и деревянных вставок, что подтверждается следующим примером при увеличении каждой лопатки по толщине на 0,1 мм при наличии 30 лопаток в половине диафрагмы получается суммарное отклонение на половине диафрагмы в 3 мм, что совершенно [c.84]

Рассмотрим на фиг. 79, б точки О и 6. Точка О лежит на среднем диаметре и принадлежит выходной кромке. Точка 6 лежит на перпендикуляре к выходной кромке и принадлел<ит входной кромке лопатки в отштампованном виде и отстоит от выходной кромки на расстоянии А (фиг. 79, а). [c.128]

Как видно из фиг. 79, а, на участке 0 2 лопатка наклонена к выходной плоскости под небольшим углом. Следовательно, возле выходной кромки пленка чугуна, заливаюш,его лопатку, будет невелика (зачерненный участок на фиг. 81). Если залить в этом месте лопатку на 25—30 мм, как в остальной части, то при механической обработке выходной плоскости диафрагмы, а также при работе турбины чугун легко может выкрашиваться, в результате чего оголятся концы лопаток, что приведет к браку диафрагмы. Поэтому на участке примерно 15—20 мм от выходной кромки лопатку срезают, оставляя под заливку только 2,5—3 лш, что видно из фиг. 79, в. [c.132]

За базу при разметке разъема диафрагмы принимаются выходные кромки лопаток, ближайших к разъему, и найденный центр среднее окружности лопаток. С левой стороны диафрагмы от выходной кромки лопатки у наружного бандажа откладывается размер а (фиг 90, г), взятый по чертежу данной диафрагмы. С другой стороны диафрагмы от такой же кромки лопатки откладывается размер s — t — а, где i—шаг лопатрк по выходным кромкам у наружного бандажа. На фиг. 90, г даны размеры диафрагмы 7-й ступени турбины ВПТ-25-3 а = 6,46 мм t = 40,26 мм h = 40,26 — 6,46 = 33,8 мм. [c.156]

Газотурбинная установка была спроектирована для работы на топливе, которое содержит максимум 3,6% сернистого водорода. Нефтеперегонный завод в Японии работал на кислой нефти без использования очистки топлива от серы, из-за чего содержание сернистого водорода в топливном газе составляло 4,5% по весу. Иногда содержание его доходило до 6—8%. После 7 месяцев работы установки в Японии было обнаружено, что практически все лопатки первых двух ступеней турбины имеют трещины на выходной кромке. Лопатки были заменены, а топливный газ стали очищать от серы. Кроме этого, прищлось увеличить толщину выходных кромок у лопаток первых двух ступеней. Это привело к некоторому уменьшению экономичности, и к. п. д. установки стал равен 17,5%. [c.10]

Определим значения эксцентриситетов А и В. Примем прямоугольную систему координат О, х, у, г, показанную на рис. 15 и 16. Ось х направим параллельно оси вращения турбины, ось у — в окружном направлении. Ось z, перпендикулярную к плоскости хО у, проведем через выходную кромку корневого сечения. Примем также, что выходная кромка лопатки (точнее линия, соединяющая выходные кромки корневого и верхнего сечений) лежит в плоскости xOiZ. [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...