Средний диаметр ступени

Задача 3.9. В активной ступени пар с начальным давлением ро = 2,8 МПа и температурой о = 380°С расширяется до = МПа. Определить действительную скорость истечения пара из сопл и окружную скорость на середине лопатки, если скоростной коэффициент сопла = 0,96, средний диаметр ступени d=l ми частота вращения вала турбины и= 50 об/с. [c.108]

Задача 3.11. В активной ступени пар с начальным давлением Ро=3 МПа и температурой о = 450°С расширяется до Pi = 1,6 МПа. Определить действительную скорость истечения пара из сопл, окружную скорость на середине лопатки и относительную скорость входа пара на лопатки, если скоростной коэффициент сопла = 0,96, угол наклона сопла к плоскости диска ai= 16°, средний диаметр ступени d=0,9 м, частота вращения вала турбины = 3000 об/мин, начальная скорость пара перед соплом Со = 150 м/с и степень реактивности ступени р = 0,12. [c.108]

Задача 3.16. В активной ступени пар с начальным давлением /7о = 3 МПа и температурой /о = 450°С расширяется до р = = 1,8 МПа. Определить абсолютную скорость выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла = 0,95, угол наклона сопла к плоскости диска i = 17°, скоростной коэффициент лопаток i/r = 0,88, средний диаметр ступени d=0,9S м, частота вращения вала турбины и = 50 об/с, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 1 = 3° и начальная скорость пара перед соплом Со= 150 м/с. [c.110]

Задача 3.18. В активной ступени пар с начальным давлением 0 = 3 МПа и температурой /о = 400°С расширяется до р = = 1,7 МПа. Определить относительную и абсолютную скорости выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла <р = 0,94, скоростной коэффициент лопаток i/f = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 16°, средний диаметр ступени d= 1 м, частота вращения вала турбины и = 3000 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки [c.110]

Задача 3.21. В активной ступени пар с начальным давлением j5o = 2,4 МПа и температурой /о = 390°С расширяется до pi = = 1,3 МПа. Построить треугольники скоростей и определить относительную и абсолютную скорости выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла Ф = 0,96, скоростной коэффициент лопаток t = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, средний диаметр ступени d=l м, частота вращения вала турбины л = 3600 об/мин, угол входа пара на рабочую лопатку ySi = 22° и угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 1 —2°. [c.113]

Задача 3.30. Определить потери тепловой энергии в соплах, на лопатках и с выходной абсолютной скоростью в активной ступени, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,97, скоростной коэффициент лопаток ф = ОМ, угол наклона сопла к плоскости диска а, -14°, средний диаметр ступени d=0,8 м, частота вращения вала турбины л = 3600 об/мин, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл и/с, =0,44 и угол выхода пара из рабочей лопатки Рг = 22°. [c.119]

Задача 3.36. Определить потери тепловой энергии на трение, вентиляцию и утечки в активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /г,) = 100 кДж/кг, давление р=1 МПа и температура /=300°С пара в камере, где вращается диск, средний диаметр ступени d=, м, частота вращения вала турбины и = 50 об/с, выходная высота рабочих лопаток 4 = 0,03 м, степень парциальности впуска пара е=0,4, коэффициент Я =1,1, расход пара Л/=25 кг/с и расход пара на утечки Myj = 0,8 кг/с. [c.123]

Задача 3.37. Определить относительный внутренний кпд реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени Ao=100 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,94, скоростной коэффициент лопаток ф = угол наклона сопла к плоскости диска ai = 18°, средний диаметр ступени /=0,95 м, частота вращения вала турбины и = 3600 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 20 20, степень реактивности ступени р = 0,45, расход пара М=22 кг/с и расход пара на утечки Му,= = 0,4 кг/с. Потерями теплоты на трение и вентиляцию пренебречь. [c.123]

Задача 3.38. Определить относительный внутренний кпд активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /io=80 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла (р = 0,95, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а] = 14°, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 23°, средний диаметр ступени /=1,1 м, частота вращения вала турбины и = 3000 об/мин, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл t / ] = 0,455, выходная высота рабочих лопаток /г = 0,03 м, [c.123]

Задача 3.48. Определить площадь выходного сечения и выходную высоту рабочих лопаток реактивной ступени, если параметры пара перед ступенью Рй — 2 МПа и о = 390°С, давление пара за ступенью 2= 1,5 МПа, скоростной коэффициент сопла < = 0,95, скоростной коэффициент лопаток / = 0,87, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 13°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл м/с, = 0,5, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 20°, средний диаметр ступени /=0,85 м, степень реактивности р = 0,5, расход пара М=24 кг/с, коэффициент расхода для рабочей лопатки / 2 = 0,96 и степень парциальности впуска пара е = 0,4. [c.130]

Задача 4.2. Определить относительные скорости входа газа на лопатки и выхода газа из канала между рабочими лопатками в активной ступени, если известны располагаемый теплоперепад в ступени турбины Ао = 200 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,96, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, средний диаметр ступени d=0,9 м, частота вращения вала турбины п=3000 об/мин и скоростной коэффициент лопаток iA = 0,87. [c.148]

Задача 4.9. В реактивной ступени i аз с начальным давлением Ро = 0,48 МПа и температурой /о = 800°С расширяется до р = = 0,26 МПа. Определить относительный внутренний кпд ступени, если скоростной коэффициент сопла (р = 0,96, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,95, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 22°, угол выхода газа из рабочей лопатки 2 = 24°, средний диаметр ступени d=OJl м, частота вращения вала турбины л =6000 об/мин, степень парциальности ступени е= 1, высота лопаток /] = 0,06 м, удельный объем газа v=l,51 м /кг, степень реактивности ступени р = 0,35, расход газа в ступени Л/г=20 кг/с, расход газа на утечки Му, = 0,2 кг/с, показатель адиабаты к =1,4 и газовая постоянная Л = 287 Дж/(кг К). [c.151]

Наибольшая возможная для заданного числа оборотов мощность турбин ограничивается или выходящими за пределы допустимых напряжениями в рабочих лопатках или отношением среднего диаметра ступени к длине лопатки . Примем наимень- [c.134]

Средний диаметр ступени [c.44]

Окружной к. п. д. осредненного равномерного потока, соответствующий среднему диаметру ступени, должен определяться осреднением по расходу параметров исходного неравномерного потока [121 [c.44]

Размеры капель d , мкм Степень реакции на среднем диаметре ступени R Веерность dll [c.155]

Турбина фирмы Эшер-Висс—одноцилиндровая, конденсационная, мощностью 15 000 кВт на 3000 об/мин. Диск ЛГ 7 — тонкий, средний диаметр ступени 1664 мм. Активная длина лопатки 92,5 мм лопатки связаны ленточным бандажом. Поломки происходили систематически с 1936 по 1950 г. Испытания показали, что ступень имеет неудовлетворительную отстройку от колебаний диска с двумя узловыми диаметрами [71], [c.207]

Турбина ВК-100-2 работает с начальным давлением пара 90 ата и с начальной температурой 480° С, рассчитана на работу с глубоким вакуумом число оборотов турбины равно 3 000 об мин. Турбина двухцилиндровая. Часть низкого давления выполнена с двумя потоками пара. 16-я и 21-я ступени, на которых производилось исследование демпфирующей способности лопаток, идентичны они являются предпоследними ступенями в каждом потоке. Пакеты были составлены по 6—7 лопаток, прошиты тремя рядами проволок 08 мм, припаянными к лопатка.м. Средний диаметр ступени (по рабочим лопаткам) Пср=1 678 мм, длина рабочей части лопаток /1 = 432 мм. Расстояние от оснований лопаток до первого ряда проволок /г =162 мм, до второго ряда проволок /г = 223 мм, до третьего ряда проволок /з = 292 мм. [c.84]

Если равенство (XI.31) не выполняется, необходимо скорректировать либо высоты НЛ и РЛ, либо углы и степень реактивности на среднем диаметре ступени. [c.194]

Задача 3.23. Определить работу 1 кг пара на лопатках в активной ступени, еслй угол наклона сопла к плоскости диска 1 = 14°, средний диаметр ступени d=0,9 м, частота вращения вала турбины и = 3600 об/мин, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл m/ i = 0,44, относительная скорость выхода пара из канала между рабочими лопатками 2 = 210 м/с, угол выхода пара из рабочей лопатки = и угол наклона абсолютной скорости выхода пара из канала между рабочими лопатками а2 = 72°. [c.115]

Задача 3.25. Определить работу 1 кг пара на лопатках в реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /io = 256 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,95, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, средний диаметр ступени d=l м, частота вращения вала турбины и = 3600 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 20° и степень реактивности ступегш р = 0,5. [c.115]

Задача 4.1. В активной ступени газ с начальным давлением Ро=18 МПа и температурой /о = 650°С расширяется до Р] — 0,1 МПа. Определить действительную скорость истечения газа из сопл и окружную скорость на середине лопатки, если известны скоростной коэффициент сопла ср = 0,97, средний диаметр ступени d=0,9 м, частота вращения вала турбины и = = 60 об/с, показатель адиабаты Л =1,35 и газовая постоянная Л=288 ДжДкг К). [c.148]

Потока. Для случая коротких лопаток (X = d//>10) этим яЁле-нием пренебрегают, и все расчеты относят к среднему диаметру ступени. Лопатки большой веерности для обеспечения безударного входа потока по всей длине необходимо выполнять закрученными (рис. 4.8). [c.122]

Высота рабочих лопаток последней ступени 441,5 мм. Средний диаметр ступени D p=1615,6 мм. Лопатки имели 3 ряда проволок диаметром 8 мм, припаянных к ним. Расстояния от корневого сечения лопаток до первого ряда проволок 231,5 мм, до второго ряда — 346,5 мм, до третьего ряда-431,5 мм. В каждом пакете было по 6 лопаток, а замковый пакет имел 7 лопаток. Всего ступень имела 17 пакетов. На рис. 72 представлен эскиз лопатки рассматриваемой ступени. В последний раз ступень была облопачена в 1950 г. Наблюдение за изменением демпфирующей способности пакетов лопаток было начато в 1951 г. и проводилось ежегодно в течении 5 лет. Результаты исследований представлены в табл. 2 (декременты колебаний вычислены для 50 циклов). Частотная характеристика лопаток была удовлетворительной. Разброс собственных частот колебаний не выходил з б пределы 6,4%, что свидетельствовало о хорошей сборке пакетов. Несмотря на небольшое различие частот колебаний пакетов в пределах ступени, декременты колебаний пакетов различались больше чем в 2 раза. Это объясняется тем, что демпфирующая способность значительно чувствительнее к изменению плотности посадки [c.146]

Турбина АК-10 мощностью 10 МВт — двухцилиндровая, конденсационная. Начальное давление пара 2,55 МПа, начальная температура 375 С. Частота вращения ротора турбины 3000 об/мин. Длина испытанной рабочей лопатки составляла 327 мм. Средний диаметр ступени 1008 мм. Связи состояли из одного ряда проволок и ленточного бандажа. До измерений, проводившихся в 1954 г., лопатки проработали 2 года. Разброс частот составлял 8%. Частотная характеристика пакетов лопаток ступени была хорошей. Пакеты отклонялись от пoлoлteния равновесия на 1,5 мм, что соответствовало наиряженню изгиба у основания лопатки при отсутствии связен, примерно 5,9-10 Н/м (500 кгс/см ). Значения декрементов колебаний для всех 26 пакетов ступени, как это видно из табл. 5, находились в пределах [c.155]

Турбина первого Брюниского завода мощностью 16 000 кВт с рабочей частотой вращения 3000 об/мии. Рабочие лопатки ступени Л 9 8 длиной 167 мм были связаны ленточным и проволочным бандажами со стыками, расположенными в шахматном порядке. Средний диаметр ступени 109 4 мм. [c.207]

Турбина фирмы Сименс—Шуккерт мощностью 24 Мег с числом оборотов =3 000 об1мин, двухцилиндровая, с начальным давлением пара 24 аг и с температурой 375° С. Цилиндр высокого давления состоит из одного активного колеса и 25 реактивных ступеней цилиндр низкого давления—из одного активного колеса и 13 реактивных ступеней высота рабочих лопаток 13-й ступени /акт = 441,5 мм. Средний диаметр ступени (по рабочим лопаткам) Ьср= 1615,6 мм. Хвост лопатки Т-образный. Лопатки имеют 3 ряда проволок 0 8 мм, припаянных к ним. Расстояния проволок от оснований лопаток составляют для 1-го ряда — 231,5 мм, для 2-го ряда — 346,5 мм, для 3-го ряда — 431,5 мм. В каждом пакете собрано по 6 лопаток, а в замковом — 7 лопаток. Ступень имеет 17 пакетов. Эскиз лопатки последней ступени представлен на рис. 43. В последний раз ступень была облопачена в 1950 г. Наблюдение за изменением [c.77]

Турбина АК-10 — конденсационная двухцилиндровая, мощностью 10 000 /сет, с числом оборотов п = 3 000 об/лгин. Начальное давление пара ро=26 ат, начальная температура 0=375° С. Средний диаметр ступени Т>ср = = 1 008 мм. Длина рабочей лопатки составляла ЪТ1 мм. Скрепляющие связи состояли из ленточного бандажа и одного ряда проволок. [c.90]

Рассмотрим пример расчета одноступенчатой турбины на внутреннюю мощность Л/ = 5 кВт, использующей ДФС в качестве рабочего тела. Средний диаметр ступени d = 0,1 м. Начальные параметры среды на входе в турбину рд = 6,88-10 Па, Tq = 650 К на выходе из турбины р = 3,93 10 Па. Изоэнтроп-ный перепад энтальпий на турбину составляет /Iq s = 133 кДж/кг. Таким образом, изоэнтропный расход пара через турбину ths = Nilhos = 3,76-10 кг/с. [c.102]

Градиент степени реактивности ступени 3, закрутка потока в межвенцевом зазоре которой соответствует вращению твердого тела (показатель п = —1), согласно расчетным и экспериментальным данным,—отрицательный (рис. ХН.1). Однако опытная степень реактивности рт. с на среднем диаметре ступени 3 приблизительно на 15% выше расчетной, равной рт. с ступени 1. Повышение рт. с ступени 3 вызвано тем, что живые сечения решеток ее НА и РК не были согласованы по условию равенства интегрального расхода [см. формулу (XI.31)]. Это привело к появлению отрицательных углов атаки при входе потока на РЛ и повышению характеристического числа (u/ o)opt (рис. ХП.1). Следовательно, при расчете на цилиндрических поверхностях тока ступеней с ТННЛ, имеющих существенно переменные по высоте плотность рабочего тела и проекции скоростей iz и 2z, решетки их НА и РК должны быть обязательно согласованы по расходу. [c.207]

ТИК ступени Б-2 с характеристиками ступеней А-2 и В-2. Ступень А-2 выполнена без ТННЛ с обычно применяемым периферийным шагом рабочей решетки ( " = 0,93). Направляющие лопатки ступеней Б-2 и А-2 имели один и тот же профиль в сечениях, перпендикулярных выходным кромкам. Профиль РЛ и угол его установки на среднем диаметре ступеней Б-2 и А-2 также одинаковы. Вместе с тем РЛ этих ступеней спрофилированы по-разному. Так, у корня ступени Б-2 углы р =40°37, = 23°04 [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...